книги из ГПНТБ / Юхвец И.А. Производство высокопрочной проволочной арматуры
.pdfс данными формулы и графика рис. 42. Применение фор мулы позволяет значительно сократить число предвари тельных экспериментальных точек, необходимых для оп ределения T ^ J O ' при разработке оптимальных режимов МТО с использованием установки с щелевой электро печью.
На основании выполненной работы можно считать, что МТО успешно протекает в широком диапазоне тем ператур печи и что рациональная длительность нагрева проволоки при этой обработке, так же как и при отпус ке, должна уменьшаться с повышением температуры печи.
4.Влияние способа нагрева. Сопоставление резуль татов МТО проволоки на установках ЭКУ и УЩЭП при одинаковой температуре нагрева проволоки и одинако вых по длительности выдержках, а также при равных напряжениях (см. табл. 55, 57, 58 и 59) позволяет сде лать следующее заключение: при прямом нагреве элек тротоком относительное удлинение бюо стационарных об разцов проволоки выше, а величины OO.OI/O'B И оо.г/ств ни же, чем у той же проволоки, подвергнутой МТО в воздушной среде на установке с щелевой электропечью.
5.Влияние охлаждающей среды. Сравнение влияния
медленного охлаждения при МТО образцов |
проволоки |
на воздухе и ускоренного охлаждения в воде |
(табл. 63) |
показало, что более интенсивное охлаждение несколько повышает сопротивление проволоки малым деформаци ям (o"o,oi и 00,2) и в то же время немного снижает вели чины относительного сужения и числа перегибов, мало сказываясь на относительном удлинении.
6. Влияние режима осевого натяжения. Воздействие
относительного |
напряжения |
°мто/°в> |
варьировавшего |
ся в пределах от 0 до 80% |
в процессе |
МТО при темпе |
|
ратуре щелевой |
электропечи 380° С, |
на механические |
свойства проволоки диаметром 3 мм видно из табл. 64. Лучший комплекс этих свойств (в первую очередь ус ловный предел упругости, в большой степени характе ризующий релаксационную стойкость проволоки) полу чен при напряжениях, составлявших более 50%
Результаты описанных выше экспериментов показы вают, что МТО проволоки может успешно протекать в больших пределах температур, скоростей и длительно сти нагрева и при значительном интервале напряжений.
130
Т а б л и ц а 64 Зависимость механических свойств арматурной проволоки диаметром З.мм от величины о м т о / 0 в при температуре
печи 380° С и длительности нагрева 180 сек
а т о / а в , |
р |
° в , |
° 0 . 2 |
°0 . 05 |
V o l |
|
|
|
|||
% |
г max, |
Мн/м* |
° в |
ffB |
|
н (кГ) |
(кГ/мм 2 ) |
|
|||
|
|
|
|
% |
|
Е , |
б юо |
М н / м 2 X I 0s |
п зо |
(кГ/мм 2 х10«) |
% |
|
_ |
16 000 |
2280 |
89,5 |
78,5 |
70 |
1,90 |
2,7 |
47 |
28 |
|
(1600) |
(228) |
|
|
|
|
|
|
|
0 |
15 400 |
2190 |
92 |
85 |
77 |
2,10 |
5,1 |
53 |
20 |
|
(1540) |
(219) |
|
|
|
|
|
|
|
20 |
15 300 |
2170 |
91 |
86 |
80 |
2,10 |
5,4 |
53 |
20 |
|
(1530) |
(217) |
|
|
|
|
|
|
|
40 |
15 230 |
2180 |
91,5 |
88,5 |
82,5 |
2,14 |
5,1 |
52 |
20 |
|
(1523) |
(218) |
|
|
|
|
|
|
|
50 |
15 130 |
2205 |
93 |
91,5 |
88 |
2,19 |
5,3 |
52 |
18 |
|
(1513) |
(220,5) |
|
|
|
|
|
|
|
60 |
14 900 |
2165 |
94 |
93,5 |
89,5 |
2,18 |
5,5 |
51 |
19 |
|
(1490) |
(216,5) |
|
|
|
|
|
|
|
70 |
15 170 |
2220 |
93 |
91 |
88,5 |
2,18 |
5,2 |
52 |
17 |
|
(1517) |
(222) |
|
|
|
|
|
|
|
80 |
15 030 |
2210 |
95 |
93 |
89 |
2,22 |
5,2 |
53 |
19 |
|
(1503) |
(221) |
|
|
|
|
|
|
|
Эти данные позволяют считать МТО способом обработ ки, осуществимым на разнообразном оборудовании (как термическом, так и механическом) в широком техноло гическом диапазоне.
В л и я н и е м е т а л л а , п о д в е р г а е м о г о М Т О , и а с в о й с т в а п р о в о л о к и
1. Влияние способа выплавки стали и завершающей обработки. Ранее, в табл. 19, было приведено сопостав ление основных показателей качества проволоки из мар теновской стали У10А, выплавленной по обычной техно логии на Златоустовском металлургическом заводе и ра финированной в ковше синтетическими шлаками. При этом исследовали проволоку только холоднотянутую, отпущенную и подвергнутую МТО. В табл. 65 приведе ны результаты аналогичных испытаний проволоки диа метром 3 мм из той же стали, но выплавленной по че тырем другим вариантам1 .
Анализ данных экспериментов показывает, что сколь ко-нибудь существенной разницы по изученным в рабо те характеристикам проволоки, изготовленной из стали, выплавленной по перечисленным в табл. 65 вариантам, нет.
Резюмируя, можно считать, что важнейшие показа тели качества арматурной проволоки, изготовленной из стали У10А обычным мартеновским скрап-процессом, оказались весьма высокими. Из всех опробованных ва риантов оптимальные величины релаксации и числа скручиваний при близких показателях других характе
ристик имела |
проволока, |
изготовленная по |
варианту |
M - f СШ из мартеновской |
стали, рафинированной в ков |
||
ше синтетическим шлаком |
(см. табл. 19). |
|
|
2. Влияние содержания |
углерода в стали и величины |
||
напряжения |
при МТО [105]. Исследование |
проведено |
с круглой проволокой диаметром 3 мм из сталей 90, 80, 70 и 45, протянутой из патентированной заготовки с сум марным обжатием 75—80 и 44%. Химический состав сталей и механические свойства проволоки в исходном состоянии приведены в табл. 66 и 67. Нагрев осущест вляли в щелевой электропечи с температурой 300°С при
1 Работа выполнена автором и К. С. Романовым с использованием заготовки диаметром 6 мм, изготовленной под руководством С. И. Собкина и К. Д. Потемкина при участии А. И. Мнхайлина [30].
132
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
65 |
|
Механические |
характеристики, уменьшение диаметров |
и кривизна проволоки диаметром 3 мм из стали У10А |
|||||||||||||
|
|
|
в зависимости |
от способа |
выплавки стали и обработки |
проволоки |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
Средние данные испытаний |
|
|
|
|
||||
Способ выплавки |
стали |
Проволока |
М н / м 2 |
° 0 , 2 |
в 0.01 |
Е, |
°100 |
•Ф |
л |
|
§ 1 |
.70/100 |
д/0/1000 |
3 2 . |
|
|
|
ХЮГ' |
|
рел |
рел |
||||||||||
а в , |
|
|
Мн/м а Х |
|
|
|
зо |
|
|
|
!«& |
||||
|
|
|
|
(кГ/мм2 ) |
° в |
^в |
(к Г/мм 2 |
X |
|
|
Ss |
|
|
||
|
|
|
|
|
% |
|
ХЮ«) |
% |
|
|
|
|
% |
S s и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Обычный |
мартенов |
Холоднотянутая |
2120 |
81,5 |
62,5 |
1,96 |
2,23 |
46,3 |
25 |
13 |
3,34 |
— |
— |
||
ский скрап-процесс |
|
(212) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
Отпущенная |
2220 |
91,0 |
75,0 |
2,13 |
3,48 |
52,4 |
22 |
13 |
4,39 |
— |
— |
|
|
|
|
|
(222) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подвергнутая |
2270 |
93,0 |
84,0 |
2,14 |
4,20 |
47,3 |
20,0 |
0 |
1,25 |
— |
0,02 |
|
|
|
|
МТО |
(227) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Одинарный |
электро |
Холоднотянутая |
2150 |
84,5 |
63,5 |
2,01 |
2,30 |
43,0 |
25,3 |
15 |
2,67 |
— |
— |
||
шлаковый |
переплав |
|
(215) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Отпущенная |
2200 |
93,0 |
81,0 |
2,12 |
3,50 |
46,0 |
24,1 |
15 |
6,71 |
8,60 |
— |
|
|
|
|
|
(220) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подвергнутая |
2220 |
94,0 |
83,0 |
2,12 |
4,11 |
50,0 |
22,0 |
0 |
0,93 |
1,28 |
0,02 |
|
|
|
|
МТО |
(222) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Спосопособ оыплавкн стали
Двойной электрошла ковый переплав
Вакуумно-дуговой переплав
Комбинированный
электрошлаковый и дуговой вакуумный
переплав
|
|
° 0 . 2 |
о |
|
Проволока |
ств, |
0,01 |
||
|
||||
|
М н / м 1 |
° в |
||
|
|
|||
|
(кГ/мм1 ) |
° в |
||
|
% |
|||
|
|
|||
Холоднотянутая |
2240 |
86,6 |
66,0 |
|
|
(224) |
91,5 |
74,5 |
|
Отпущенная |
2270 |
|||
|
(227) |
95,0 |
85,0 |
|
Подвергнутая |
2280 |
|||
МТО |
(228) |
|
|
|
Холоднотянутая |
2J70 |
86,0 |
73,5 |
|
|
(217) |
91,5 |
81,5 |
|
Отпущенная |
2170 |
|||
|
(217) |
93,5 |
91,0 |
|
Подвергнутая |
2185 |
|||
МТО |
(218,5) |
|
|
|
Холоднотянутая |
2180 |
87,5 |
64,0 |
|
Отпущенная |
(218) |
90,5 |
71,0 |
|
2165 |
||||
Подвергнутая |
(216,5) |
93,5 |
85,0 |
|
2210 |
||||
МТО |
(221) |
|
|
|
|
|
|
Продолжение |
табл. 65 |
|||
Средние данные испытаний |
|
|
|
|
|
|||
Е , |
% |
|
|
К |
§ |
.70/100 л 7о/юао |
уменьшепне| диа метра,мм |
|
Х10«) |
|
|
/0 |
|
||||
М н / м а Х |
°100 |
|
п зо |
X |
z |
Л р е л |
рел |
|
X10 s |
|
|
» Е |
|
|
|
||
(кГ/мм 2 х |
|
|
|
5- |
о/ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
2,04 |
2,13 |
43,7 |
24,6 |
|
13 |
3,38 |
|
|
2,12 |
3,15 |
46,0 |
23,5 |
|
13 |
3,57 |
5,13 |
|
2,10 |
4,00 |
48,0 |
24,0 |
|
0 |
1,28 |
1,41 |
0,01 |
2,07 |
2,03 |
42,0 |
31,3 |
|
17 |
3,78 |
|
|
2,09 |
3,93 |
53,7 |
28,0 |
|
17 |
4,72 |
6,52 |
|
2,18 |
4,05 |
56,6 |
25,0 |
|
0 |
1,08 |
1,31 |
0,02 |
2,02 |
2,02 |
43,4 |
24,6 |
|
12 |
3,69 |
. |
|
2,09 |
3,55 |
52,5 |
22,3 |
|
12 |
5,35 |
7,24 |
— |
2,17 |
4,23 |
54,5 |
24 |
|
0 |
1,47 |
1,65 |
0,02 |
Т а б л и ц а 66
Химический состав сталей исходной холоднотянутой проволоки диаметром 3 мм, подвергнутой МТО
|
|
Содержание |
элементов |
О/ |
|
|
|
|
/О |
|
|||
Сталь |
С |
Мп |
1 |
|
s |
|
|
S i |
|
||||
|
|
|
|
|||
90 |
0,90 |
0,60 |
|
0,31 |
0,035 |
0,010 |
80 |
0,82 |
0,75 |
|
0,22 |
0,039 |
0,020 |
70 |
0,68 |
0,56 |
|
0,29 |
0,028 |
0,016 |
45 |
0,43 |
0,54 |
|
0,31 |
0,036 |
0,010 |
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
67 |
Механические свойства исходной холоднотянутой проволоки |
|
||||||
|
диаметром 3 мм, протянутой с большими суммарными |
|
|||||
|
|
|
обжатиями |
|
|
|
|
|
° в |
|
. °0,01 |
6 юо |
Ф |
Е , |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Сталь |
|
|
|
|
|
Мн/м2 Х10> |
|
|
М и / м 3 (кГ/мм3 ) |
|
% |
( к Г / м м ' х Ю 1 ) |
|
||
|
|
|
|
||||
90 |
2270 |
2010 |
1590 |
2,4 |
47 |
2,06 |
24 |
|
(227) |
(201) |
(159) |
|
|
|
|
80 |
2060 |
1810 |
1380 |
2,6 |
51 |
1,99 |
37 |
|
(206) |
(181) |
(138) |
|
|
|
|
70 |
1770 |
1530 |
1180 |
3,0 |
56 |
2,00 |
41 |
|
(177) |
(153) |
(118) |
|
|
|
|
45 |
1350 |
1200 |
950 |
3,8 |
60 |
1,80 |
53 |
|
(135) |
(120) |
(95) |
|
|
|
|
135
по
^ 110
$100 |
1— |
— |
|
|
во
по
100 '„ 90
%80
>с?~ 70
|
60 |
|
2,3 |
а |
2,2 |
|
2,1 |
•о |
5 |
- —: я
J=r»—
—--
— — ' —
1,9 |
10 |
20 |
30 |
40 |
30 |
60 |
70 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Рис. 45. Зависимость механических |
свойств |
проволоки |
диаметром |
3 мм |
от марки стали, способа |
обработки |
и |
величиныо"МТО / ав |
|||||
|
|
|
|
при МТО (температура |
печи 300° С, т = 2 4 0 |
с): |
|
|
|
||||
•исходная проволока; / — отпущенная |
проволока; |
/ / — проволока, |
подвергнутая |
МТО; |
-сталь |
90; |
сталь |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
сталь 70; — |
— сталь 45 |
|
|
|
|
выдержке 240 с. Напряжение о м т о варьировали в пре
делах 10—80% сгв (через каждые 10%).
Изучали релаксацию напряжений, временное сопро
тивление ав, предел текучести Оо.ог, предел |
упругости |
||||||||||
ffo.oiI относительное |
удлинение |
бюо, относительное |
суже |
||||||||
ние \\>, число |
перегибов |
« З п |
и модуль |
упругости |
Е (рис. |
||||||
45), |
а также |
деформацию |
(изменение |
диаметра) |
Ad и |
||||||
стрелу |
прогиба (кривизну) |
h опытной |
проволоки. |
|
|||||||
Решающее влияние на относительную (т. е. выражен |
|||||||||||
ную в процентах к величине исходного ав ) |
релаксацию |
||||||||||
напряжений |
Д°™ |
проволоки, |
подвергнутой |
МТО при |
|||||||
данной |
величине начального |
напряжения |
|
релаксации |
|||||||
° р е л |
и |
длительности релаксационных |
испытаний |
т р е л , |
|||||||
оказывают |
относительные |
напряжения |
в |
процессе |
|||||||
МТО-—амто/оъ при заданном режиме нагрева. |
|
||||||||||
В результате проведенных экспериментов после МТО |
|||||||||||
получена проволока |
с |
относительной |
релаксационной |
||||||||
стойкостью, в несколько |
раз большей, |
чем у такой же, |
но отпущенной арматурной проволоки, поставляемой по ГОСТ 7348—63. Относительная релаксация напряжений
у опытной проволоки, подвергнутой |
МТО, меньше 1 % |
от ав , с х (при сг™^100) для сталей всех |
опробованных ма |
рок, а также при всех испытанных вариантах временно го сопротивления в пределах от 1350 до 2270 Мн/м2 (от 135 до 227 кГ/мм2 ).
Резкое падение относительной релаксации проволоки
А"™, подвергнутой |
большим суммарным |
деформациям, |
наблюдается при |
относительном напряжении МТО |
|
СТМТО/СТЕ = 40—50%. |
При дальнейшем |
увеличении |
а м т о / о - в последующее падение относительной релакса ции незначительно.
Из упругих и прочностных характеристик на МТО наиболее чувствительно реагирует предел упругости, осо
бенно |
возрастая при а м т о / с г в ^ : 5 0 % |
для сильно дефор |
|||
мированной |
проволоки |
(см. рис. |
45). |
Увеличение |
|
стмто/стп |
повышает относительное удлинение |
бюо и ма |
|||
ло сказывается на величине относительного |
сужения |
||||
а также числах перегибов п (рис. 45). |
|
||||
Увеличение ато/ав |
уменьшает кривизну |
проволо |
|||
ки и делает |
ее совершенно прямолинейной (стрела про |
гиба h — Q при а м т о / а в ^ 7 0 % ) -
137
Остаточная деформация Ad улавливается микромет
ром после а м т о / а в = 4 0 - 7 - 6 0 % и затем обычно |
возраста |
|
ет с увеличением этого отношения. |
|
|
Влияние |
содержания углерода (марки |
стали) на |
указанные |
выше механические характеристики прово |
локи, подвергнутой МТО, сказывается менее четко, чем воздействие а м х о /ств> но все же достаточно заметно.
оI
Рис. 46. Релаксация на пряжении проволоки диа метром 3 мм в зависимо сти от марки стали, спо соба обработки и величи
ны стмто/ав
о |
отпущенная |
проволо |
ка, |
/ — проволока, под |
|
вергнутая МТО. |
Цифры |
|
на |
кривых — марки стали |
С увеличением количества углерода в стали абсолютные пластические характеристики (п, бюо) и относительные упругие характеристики (00,2/ов и oo,oi/oB) проволоки несколько снижаются, а модуль упругости Е и относи
тельная релаксация напряжений |
(см. рис. 45 и |
46) име |
ют тенденцию к возрастанию. |
|
|
Абсолютная величина релаксации напряжений весь |
||
ма сильно зависит от значений |
0 М Т О /<Тв и от |
временно |
го сопротивления исходной проволоки, являющегося функцией содержания углерода в стали и суммарного обжатия проволоки при данной структуре металла.
Однако, как ни важны сами по себе значения абсо лютных и относительных потерь, главным показателем реологической стойкости следует считать остаточное фак тическое напряжение арматуры:
а= а° — А*а к т
ост |
рел |
рел > |
где 0°е л — начальное напряжение образца под влия-
138
Афакт
рел
нием осуществленного натяжения (исход ное напряжение к началу релаксации); фактическая (абсолютная) релаксация напряженного образца за данный пе риод.
Следовательно, для армирования целесообразно при менять как можно более прочный материал, т. е. под вергнутую МТО проволоку из стали с наиболее высоким
|
|
-- |
|
1 |
_ |
|
|
|
|
|
|
|
/ |
|
|
|
—А |
|
|
|
|
|
|
so / |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
—- |
|
|
|
// |
|
|
|
|
|
|
! . - |
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
3 |
60 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
О I |
|
|
О |
I. |
|
|
|
|
|
|
70 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
50 |
|
|
|
|
|
|
|
Л |
|
|
30 |
|
|
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
30 |
50 |
70 |
10 |
30 |
50 |
70 |
|
|
|
|
6. |
|
|
|
|
|
|
Рис,. 47. Механические свойства арматурной проволоки диаметром 5 мм гладкой ц периодического профиля, холоднодеформированной — исходной (0), отпущенной без натяжения ( Л , а также подвергнутой МТО (//) при a T J a до 70% в щелевой электропечи с темпера'турой 380° С при вы-
держке 240 с (сплошные линии — для гладкой проволоки, пунктир — д л я проволоки периодического профиля)
содержанием углерода и с максимальной суммарной де формацией (разумеется, при обеспечении достаточной пластичности стали).
3. Влияние профиля. Исходной служила холоднодеформированная проволока диаметром 5 мм как глад
кая, так |
и профилированная с профилем по |
ГОСТ |
|
8480—63, |
изготовленная на ХСПКЗ |
из стали |
85 по |
обычной |
заводской технологии с |
а в » 1 8 5 0 |
Мн/м2 |
(185 кГ/мм2 ). Образцы этой проволоки подвергали за вершающей обработке в ЦНИИЧМ — отпуску без на
грузки и МТО в щелевой печи с температурой |
380° С при |
|
выдержке 240 с под напряжением |
о г м т о / 0 в |
= 4О, 50, 60 |
139