
книги из ГПНТБ / Ченцов В.Н. Тепломеханическое оборудование автономных источников электроснабжения конспект лекций
.pdf50 2 . минимальная затрата мощности на привод продувочного на
соса, определяемой производительностью насоса и развиваемым им давлением.
3. Простота устройства и надежность системы выпуска - |
про |
дувки. |
|
При соблюдении этих требований достигаются высокая эконо |
|
мичность и высокая мощность дизеля. |
|
В зависимости от взаимного расположения выпускных и проду |
|
вочных окон различают одностороннюю, поперечную, круговую |
и |
прямоточную системы продувки. В зависимости от траектории |
дви |
жения продувочного воздуха различают П-образную, петлевую, прямоточно-вихревую и фонтанную системы продувки. По конструк
тивному |
выполнению системы |
продувки могут |
быть клапанными |
и |
|||
бесклапанными. Рассмотрим |
схемы систем продувки, |
получившие |
|
||||
наибольшее |
распространение |
в современных |
дизелях. |
|
|
||
П - о б р а э н а я |
б е с к л а п а н н а я |
п о п е |
|||||
р е ч н |
а я |
с и с т е м а |
п р о д у в к и . |
Схема дизеля |
с |
||
данным |
типом продувки представлена на р и с . 2 . |
Выхлопные окна |
4 |
расположены напротив продувочных окон 9, поэтому система про дувки называется поперечной. Траектория частиц воздуха напоми нает букву П. Недостатками рассматриваемой системы продувки
являются |
наличие |
плохо очищаемых |
пауз в верхней |
части |
цилиндра |
|||||||||
и вытеснение |
части |
свежего |
заряда |
воздуха через |
выхлопные |
окна |
||||||||
при |
движении |
поршня |
к в . м . т . после закрытия |
продувочных окон. |
||||||||||
П е т л е в а я |
б е с к л а п а н н а я |
с и с т е м а |
||||||||||||
п р о д у в к и . |
|
Петлевая |
бесклапанная |
система |
продувки |
|||||||||
(рис.ІОа) |
является |
односторонней, |
так как |
выхлопные |
и |
про |
||||||||
дувочные окна расположены с одной стороны |
цилиндра. |
Про |
||||||||||||
дувочные окна наклонены так, что |
воздух" ударяется |
в |
||||||||||||
головку |
поршня |
и, |
отражаясь |
от |
нее, |
проходит |
по |
кон |
||||||
туру |
цилиндра. |
Данная система |
продувки обладает |
теми |
же |
не |
достатками, что и П-образная. Путь движения воздуха у нее мак
симальный, поэтому со свежим воздухом смешивается до 13% |
о с т а |
точных г а з о в . Более совершенной разновидностью петлевой |
систе |
мы продувки является фонтанная система продувки, схема которой представлена на рис . ІОб . Эта система продувки является круго вой, так как выхлопные и продувочные окна располагаются по всему периметру сечения цилиндра. Достоинством рассмотренных видов продувки является простота конструкции дизеля и высокая надежность в работе.
К р у г о в а я |
п р |
я м о т о ч н о - в и х |
р е в а я |
||
к л а п а н н а я |
с и с т |
е м а |
п р о д у в к и |
. |
Особен- |
51 |
|
|
|
|
Выхлопной |
|
I |
|
|
коллектор |
|
|
||
Выхлопные |
1 |
і |
||
окна |
J |
I I |
||
|
Продувочные Проду$очны\ окна коллектор
Продувочные,
|
|
окна |
|
|
1 > — — |
Форсунка |
\ ьРорсунка |
Продувочные* |
І |
||
|
|
|
|
окна |
|
|
|
Выхлопные-У окна
Рис.10
ностью данной системы продувки (рис.ІОв) является круговое и наклонное расположение продувочных окон, обеспечивающее восхо дящее вихревое движение продувочного воздуха. Выпуск продуктов сгорания осуществляется через 1-2 клапана, расположенные в г о ловке блока цилиндров. Прямоточной эта система продувки назы вается потому, что воздух проходит в одном направлении (вдоль оси цилиндра). Прямоточно-вихревая клапанная система продувки обеспечивает более качественную очистку и заряд цилиндра при меньших затратах энергии на привод продувочного насоса .За счет закрытия выхлопных клапанов до закрытия продувочных окон систе-
52
•ой обеспечивается наддув цилиндра. Конструктивно прямоточновкхрѳвая клапанная система продувки сложнее ранее рассмотрен
ных систем продувки, |
поэтому менее надежна. |
|||
П р я м о т о ч н о - в и х р е в |
а я |
б е с к л а п а н |
||
н а я |
с и с т е м а |
п р о д у в к |
и . |
Наиболее совершенной |
является прямоточная бесклапанная система продувки, схема кото рой представлена на рис.Юг.
Дизель с такой |
системой продувки имеет два коленчатых вала, |
а каждый цилиндр - |
два встречно движущихся поршня. Движение |
поршней синхронизируется конической зубчатой передачей. Камера сгорания в таком дизеле образуется в средней части цилиндра г о ловками поршней, по форме близка к шару, т . е . является наиболее
выгодной. По фаге нижний коленчатый вал опережает на несколько градусов верхний, поэтому нижние выхлопные окна открываются и
закрываются раньше верхних продувочных, чем обеспечивается |
над |
дув цилиндра. Выхлопные и продувочные окна имеют наклонное |
на |
правление, чем обеспечивается прямоточно-вихревое движение |
в о з |
духа и весьма качественная очистка и наддув цилиндра. Достоин
ством дизелей с прямоточной бесклапанной продувкой является ма
лая ширина, но по конструкции они сложнее дизелей с ранее |
р а с |
|
смотренными системами продувки. |
|
|
Построение диаграмм время - сечение открытия выхлопных |
и |
|
ПРОДУВОЧНЫХ окон. Сложность расчета процессов выпуска |
и про |
|
дувки состоит в том, что истечение газов из цилиндра и его |
на |
|
полнение происходят через переменные во времени площади |
с е ч е |
ния окон при изменяющихся параметрах продуктов сгорания и про
дувочного воздуха. Площади открытия окон во времени принято
определять на диаграммах |
время - |
сечение. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Существуют графические и аналитические методы построения |
||||||||||||||||
диаграмм |
время - сечение. Эти методы |
должны учитывать |
следую |
|||||||||||||
щую особенность |
кривошипно-шатунных |
механизмов: при |
подходе |
в |
||||||||||||
в . м . т . поршень |
двигается |
быстрее, |
чем |
при |
подходе |
к |
н . м . т . , |
( |
||||||||
если считать скорость врашѳния кривошипа |
постоянной, |
т . е . |
дви |
|||||||||||||
жение поршня является периодическим, |
но не гармоническим. Ука |
|||||||||||||||
занная особенность объясняется влиянием шатуна на движение |
|
|||||||||||||||
поршня и поясняется |
р и с . I I . |
При повороте |
кривошипа |
на |
угол |
Дср |
||||||||||
в зове в . м . т . шатун |
поворачивается на |
угол Ajî |
и |
располагает |
||||||||||||
ся, как |
и кривошип, |
вертикально, |
поэтому |
перемещение |
поршня |
|||||||||||
Д BMJ, |
., |
соответствующее |
повороту |
кривошипа |
на |
угол |
Д |
у |
|
|||||||
в зоне в . м . т . , |
равно |
сумме |
перемещений |
ав.м.1 |
= |
â,+ |
|
â z |
,так как |
|||||||
перемещения |
а, |
л |
â t |
направлены |
вверх. |
|
|
|
|
|
|
53
|
При повороте |
кривоши |
|
||||||||||
па |
на |
|
тот же |
угол |
|
Д у |
|
|
|||||
в зоне |
н . и . т . перемещение |
|
|||||||||||
àf |
|
направлено |
|
вниз, |
а |
|
|||||||
перемещение |
|
Д 2 |
, получаю |
|
|||||||||
щееся |
|
вследствие |
поворота |
|
|||||||||
шатуна |
вокруг |
|
точки |
Oj, |
|
||||||||
по-прежнему |
|
направлено |
|
|
|||||||||
вверх . Поэтому |
суммарное |
|
|
||||||||||
перемещение |
поршня, |
соот |
|
||||||||||
ветствующее |
повороту |
кри |
|
||||||||||
вошипа |
на угол |
Дер, в |
зоне |
|
|||||||||
н . м . т . |
|
à н.м.т. = * Д , - à t . |
|
||||||||||
|
Графическое |
построение |
|
||||||||||
диаграммы время |
- |
|
сечение |
|
|||||||||
может |
|
быть |
точным |
|
и |
при |
|
||||||
ближенным. При точном по |
|
||||||||||||
строении |
положение |
поршня |
|
||||||||||
в любом |
положении |
|
криво |
|
|||||||||
шипа |
определяется |
|
прове |
|
|||||||||
дением |
дуги |
|
до |
пересече |
|
||||||||
ния |
с |
|
осью |
цилиндра |
р а |
|
|||||||
диусом, |
равным |
длине |
ша |
|
|||||||||
туна |
і ш |
, |
из |
точки |
шар |
|
|||||||
нирного |
соединения |
|
шату |
|
|||||||||
на |
с |
кривошипом. |
|
Удобный |
|
||||||||
приближенный |
графический |
|
|||||||||||
способ |
построения |
|
диаграм |
Р и с . I I |
|||||||||
мы |
время |
- |
сечение |
р а з р а |
|||||||||
|
|||||||||||||
ботан |
|
профессором |
|
Петербургского политехнического |
|||||||||
Ф.А.Бриксом |
(бицентровая |
диаграмма Брикса) . |
Л*нт"йГЛг
института
Построение |
диаграммы |
Брикса |
для поперечной П-образной си |
|
стемы |
продувки |
представлено на рис.12. На чертеже в опреде |
||
ленном |
масштабе |
строится |
схема |
цилиндра двухтактного дизеля |
с выхлопными и продувочными окнами. На диаметре, равном ходу
поршня, |
строится окружность с центром Û (радиус |
окружности |
|||
равен |
радиусу |
кривошипа). |
|
||
|
Из |
точки |
Q' откладывается в сторону н . м . т . |
отрезок |
|
h* |
ТТ7 |
' |
называемый поправкой Брикса. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
54 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Далѳѳ |
из |
центра |
0 |
проводится |
m |
лучей |
до |
пересечения с |
||||||
окружностью, |
делящих |
центральный |
|
угол 2 зс |
на одинаковые |
углы |
|||||||||
Лtp |
. Чем |
больше лучей, тем точнее построение. Сущность |
диа |
||||||||||||
граммы состоит в том, что если считать углы |
Д ср |
углами |
пово |
||||||||||||
рота кривошипа, то вертикальные проекции дуг окружности |
р а |
||||||||||||||
диусом |
R |
(например, |
дуги |
аа, |
) |
представляют |
собой |
перемеще |
|||||||
ние |
поршня, |
соответствующее |
повороту |
кривошипа |
на |
угол А (р . |
|||||||||
На |
диаграмме |
видно, |
что |
при |
одном |
и |
том же |
угле |
Aq> |
в |
зоне |
||||
в . м . т . перемещение |
& § в м т |
больше, |
чем перемещение &8нмр |
зоне |
|||||||||||
н . м . т . |
Таким |
образом, в |
диаграмме |
Брикса учитывается |
рассматри |
ваемая ранее особенность кинематики кривошипно-шатунного меха низма.
Из диаграммы следует, что выхлопное окно начинает откры ваться при положении кривошипа, соответствующем точке а .Через
|
|
Рис.12 |
|
|
|
|
|
время àtf |
кривошип |
повернется на |
угол |
Д^* |
, а поршень |
о т |
|
кроет выхлопные окна на величину |
aaj |
и |
начнет |
открывать |
|||
продувочные окна.Следовательно, ординаты |
графика, |
ограничи |
|||||
вающего |
площадь Ff |
t представляют |
собой |
в |
каждый |
момент |
в р е |
мени величину открытия выхлопных окон, а площадь над графиком
представляет собой |
интеграл |
время |
- высота, соответствующая |
повороту кривошипа |
на угол |
Д <j> . |
Время - сечение, соотвѳ тст- |
|
|
|
|
|
55 |
|
|
|
|
|
вующее площади |
F, |
, |
определяется |
умножением |
этой |
площади |
на |
|||
суммарную ширину |
ß |
продувочных |
окон. |
|
|
|
|
|||
Через время |
Atf |
+ Л £ 2 |
выхлопные |
окна откроются на |
вели |
|||||
чину |
вертикальной |
проекции |
дуги а а г . |
На рисунке |
условно |
при |
||||
нято, |
что вертикальная проекция |
дуги |
aaz |
равна |
высоте |
вы |
хлопных окон, следовательно, при дальнейшем вращении кривошипа
высота |
открытия |
выхлопных |
окон остается |
неизменной. За время |
|||
Atz |
продувочные |
окна открываются |
на |
величину |
вертикальной |
||
проекции дуги a, |
ûz |
. Эта |
величина |
для |
удобства |
построения диа |
граммы откладывается вверх от основания, соответствующего пло щадям F] , Рг и Гц .
Аналогичным образом строятся остальные площади диаграммы. Если моменты открытия и закрытия окон не совпадают с границами дуг, соответствующих углам Дер , то построение диаграмм осу ществляется делением интервалов времени ht пропорционально делению соответствующих дуг . Из рис.12 следует, что построение верхней части диаграммы (выше центра Oj) необязательно. Анали тический метод построения диаграмм время - сечение основан на
аналитической зависимости (44) перемещения поршня от угла |
п о |
ворота кривошипа. |
|
Понятие о Физических процессах и о расчете выпуска - |
про |
дувки. Площадь диаграмм время - сечение для выпускных и проду
вочных |
окон |
может |
быть |
разбита на |
четыре площади, соответст |
|
вующие |
различным |
процессан выпуска |
- продувки. Площадь Ff |
с о |
||
ответствует |
свободному |
истечению продуктов сгорания через |
о т |
крывшиеся выпускные окна под действием избыточного давления в
цилиндре |
р |
= |
3 - |
4 |
кГс/см^. Характер |
изменения давления в |
|||||||
цилиндре |
представлен |
на |
индикаторной диаграмме |
двухтактного |
|||||||||
дизеля, |
изображенной |
на |
р и с . 1 3 . |
|
|
|
|
|
|
|
|||
Давление |
в |
цилиндре |
быстро |
падает |
от |
величины |
рв |
и стано |
|||||
вится близким |
к |
давлению |
Рр в выхлопном |
коллекторе. |
Различают |
||||||||
две фазы |
истечения |
г а з о в : при |
отношении |
ß- |
больше |
криги- |
|||||||
чѳского |
(см.точку |
s |
на |
рис . 13) |
и отношении |
-р- |
|
меньше |
|||||
критического. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
Площади |
Гг |
и |
Р} |
диаграммы |
Брикса |
соответствуют |
свобод |
ному вытеснению продуктов сгорания продувочным воздухом после
открытия продувочных окон при приблизительно постоянном соот ношении давлений
|
|
|
|
|
|
|
56 |
|
|
|
где |
Ps |
- |
давление |
в |
продувочной |
ресивере; |
|
|||
Рт |
- |
давление |
в |
цилиндре |
в |
процессе |
выпуска - |
продувки. |
||
Площадь |
Рч |
соответствует |
свободному |
вытеснению |
свежего |
|||||
заряда |
движущимся |
вверх поршнем через выхлопные окна |
после з а |
крытия продувочных окон. В дизелях с прямоточными схемами про
дувки выпускные окна |
(клапаны) закрываются раньше продувочных, |
|
поэтому |
на диаграмме |
время - сечение имеется площадь, соответ |
ствующая |
фазе наддува |
цилиндра до давления Р . |
Рис.13
Расчет процессов выпуска - продувки состоит в правильном определении минимальных время - сечение выпускных и продувоч
ных окон, |
удовлетворяющих следующим |
условиям: |
|
|
|
||
- |
для |
выпускных окон, время - сечение |
Ff |
должно обеспечить |
|||
падение давления в цилиндре от величины рд |
до |
величины |
Р$ , |
||||
в противном случае продукты сгорания ворвутся в продувочный |
|||||||
коллектор |
и вызовут там взрыв паров масла; |
|
|
|
|
||
- |
для |
продувочных окон, время - |
сечение |
Г, |
должно |
обеспе - |
|
|
|
|
57 |
|
|
|
|
чивать |
наполнение |
свежим воздухом |
всего |
рабочего объема |
ци |
|||
линдра |
с |
некоторым запасом. |
|
|
|
|
||
При |
расчетах |
обычно задаются |
геометрией продувочных |
э л е |
||||
ментов |
цилиндра, |
давлениями Рр , Рт , Р |
и делают |
поверочный |
||||
расчет |
необходимого времени - сечения. Расчет проводится |
по |
||||||
формулам |
адиабатического истечения г а з о в . |
|
|
|||||
Для |
выпускных |
окон время - сечение должно быть |
не меньше, |
|||||
чем |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,1625 Ѵе |
А с м 2 / сек, |
|
(30) |
|
где |
Ѵ^, - |
объем |
рабочего цилиндра в момент начала |
выпуска, ѵР; |
||||
|
Те - |
температура газов в момент начала выпуска (в конце |
||||||
|
|
|
расширения), °К. |
|
|
|
|
|
Параметр А определяется по формуле |
|
|
|
Параметр |
D , |
в свою очередь, в зависимости от отношения |
|||||
р — г |
г |
~ * |
|
|
|
|
|
—-2. |
вычисляется |
по формуле |
|
|
|
||
|
|
|
}г |
Г, |
|
|
|
D =3,6548-8 m - ' |
|
|
|
(31) |
|||
Значение |
параметра DK |
в |
зависимости |
от соотношения |
д а в |
||
лений |
р*- |
удобно определять |
по графику, построенному |
на |
|||
основании"формулы |
(31) и представленному |
на рис.14. |
|
||||
Время - |
сечение для продувочных окон |
определяется по фор |
|||||
муле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(32) |
где |
d, - |
коэффициент избытка воздуха продувки, oL ? =I,2—1,5; |
|
Yj' - |
рабочий объем цилиндра; |
58
2,6
2,4
2,2
2,0
1.8
1,6
1,Ц0,05 V 1,15 1,2 1,25
Рис.14
Рт и Р£ - давление в цилиндре и продувочном ресивере во время выпуска - продувки;
к- показатель адиабаты истечения воздуха через про дувочные окна;
п- показатель политропы сжатия воздуха в продувоч ном насосе.
Приведенная |
формула |
(30) |
для |
расчета времени - |
сечения Ft |
||||||||||||
выпускных окон выведена путем интегрирования |
выражения |
весового |
|||||||||||||||
секундного расхода |
газа |
за |
|
период |
dt |
при |
адиабатическом |
исте |
|||||||||
чении |
в пределах |
|
изменения |
|
давления |
от |
ре |
до |
критического |
РК и |
|||||||
от Рк |
до давления Рт при следующих типичных для двухтактных |
||||||||||||||||
дизелей условиях: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
1. |
Абсолютная температура газов за период |
свободного |
вы |
||||||||||||||
пуска |
колеблется |
|
в |
пределах |
700 |
- |
І000°К. |
|
|
|
|
|
|||||
2. |
Значение |
показателя |
|
адиабаты |
истечения |
к |
для |
средней |
|||||||||
температуры газов |
800°К |
равно |
|
значению |
показателя |
политропы |
|||||||||||
расширения гаэов |
в |
цилиндре |
к |
- |
пг |
= |
1,35. |
|
|
|
|
||||||
3. |
Давление |
в выпускном |
коллекторе |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
рр |
= |
1,02 |
* |
1,05 |
кГс/см 2 . |
|
|
|
|
|
||||||
4. |
В начальный |
период |
выпуска давление |
в |
цилиндре |
|
|
59
p. = 3 * 4 к Г с / с м 2 .
|
|
|
|
|
|
P+P |
5. Во время выпуска - продувки давление |
в цилиндре Р 7 7 |
= - ^ і : |
||||
Формула для расчета времени - сечения |
Рг |
получена путем ин |
||||
тегрирования выражения |
весового |
расхода |
воздуха |
з а период |
dt |
|
при его адиабатическом |
истечении |
из продувочного |
ресивера |
в |
цилиндр в пределах от момента открытия продувочных окон до мо
мента их закрытия |
при следующих |
условиях: |
|
1 . Давление продувочного воздуха |
|
||
|
Ps - 1,4 + 1,6 |
к Г с / с м 2 . |
|
2 . Показатель |
адиабаты истечения к = 1,41. |
|
|
При выборе размеров продувочных и впускных окон |
необходимо |
||
руководствоваться |
т а б л . 3 . |
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
3 |
Параметры системы выпуска - продувки
Высота выпускных окон . . .
Высота продувочных о к о н . . Суммарная ширина:
Давление продувочного воздуха:
быстроходные дизели . . .
Значения параметров
h, = |
(0,18 |
* 0,25)5 |
|
Ьг = (0,08 * 0,12)5 |
|||
В, = |
(0,2 |
* 0,38)x D |
|
S 2 = |
(0,25 |
* 0,4)atD |
|
ps= |
(1, 1 |
* 1,25) |
кГс/см 2 |
ps = (1,25 |
+ 1,40) |
кГс/см 2 |
Если |
в результате поверочного расчета время - сечение Ff |
или Г3 |
оказывается недостаточным, то увеличивается сечение |
соответствующих окон или более высоким принимается давление в
продувочном |
ресивере Pg |
, и снова делается |
проверочный |
расчет . |
Вопросам |
газообмена |
двухтактных дизелей, |
разработке |
т е о р е |
тических методов и экспериментальных приемов |
изучения процес |
|||
сов выхлопа |
- продувки посвящены многолетние |
капитальные |
и с |
следования проф.А.С.Орлина. Исследование процессов газообмена и наддува двухтактных дизелей с наддувом проведено в- последние годы проф.М.Г.Кугловым.