Добавил:
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

книги из ГПНТБ / Ченцов В.Н. Тепломеханическое оборудование автономных источников электроснабжения конспект лекций

.pdf
Скачиваний:
9
Добавлен:
25.10.2023
Размер:
12.54 Mб
Скачать

50 2 . минимальная затрата мощности на привод продувочного на­

соса, определяемой производительностью насоса и развиваемым им давлением.

3. Простота устройства и надежность системы выпуска -

про ­

дувки.

 

При соблюдении этих требований достигаются высокая эконо­

мичность и высокая мощность дизеля.

 

В зависимости от взаимного расположения выпускных и проду­

вочных окон различают одностороннюю, поперечную, круговую

и

прямоточную системы продувки. В зависимости от траектории

дви­

жения продувочного воздуха различают П-образную, петлевую, прямоточно-вихревую и фонтанную системы продувки. По конструк­

тивному

выполнению системы

продувки могут

быть клапанными

и

бесклапанными. Рассмотрим

схемы систем продувки,

получившие

 

наибольшее

распространение

в современных

дизелях.

 

 

П - о б р а э н а я

б е с к л а п а н н а я

п о п е ­

р е ч н

а я

с и с т е м а

п р о д у в к и .

Схема дизеля

с

данным

типом продувки представлена на р и с . 2 .

Выхлопные окна

4

расположены напротив продувочных окон 9, поэтому система про­ дувки называется поперечной. Траектория частиц воздуха напоми­ нает букву П. Недостатками рассматриваемой системы продувки

являются

наличие

плохо очищаемых

пауз в верхней

части

цилиндра

и вытеснение

части

свежего

заряда

воздуха через

выхлопные

окна

при

движении

поршня

к в . м . т . после закрытия

продувочных окон.

П е т л е в а я

б е с к л а п а н н а я

с и с т е м а

п р о д у в к и .

 

Петлевая

бесклапанная

система

продувки

(рис.ІОа)

является

односторонней,

так как

выхлопные

и

про­

дувочные окна расположены с одной стороны

цилиндра.

Про­

дувочные окна наклонены так, что

воздух" ударяется

в

головку

поршня

и,

отражаясь

от

нее,

проходит

по

кон­

туру

цилиндра.

Данная система

продувки обладает

теми

же

не ­

достатками, что и П-образная. Путь движения воздуха у нее мак­

симальный, поэтому со свежим воздухом смешивается до 13%

о с т а ­

точных г а з о в . Более совершенной разновидностью петлевой

систе ­

мы продувки является фонтанная система продувки, схема которой представлена на рис . ІОб . Эта система продувки является круго ­ вой, так как выхлопные и продувочные окна располагаются по всему периметру сечения цилиндра. Достоинством рассмотренных видов продувки является простота конструкции дизеля и высокая надежность в работе.

К р у г о в а я

п р

я м о т о ч н о - в и х

р е в а я

к л а п а н н а я

с и с т

е м а

п р о д у в к и

.

Особен-

51

 

 

 

Выхлопной

 

I

 

коллектор

 

 

Выхлопные

1

і

окна

J

I I

 

Продувочные Проду$очны\ окна коллектор

Продувочные,

 

 

окна

 

 

1 >

Форсунка

\ ьРорсунка

Продувочные*

І

 

 

 

окна

 

 

 

Выхлопные-У окна

Рис.10

ностью данной системы продувки (рис.ІОв) является круговое и наклонное расположение продувочных окон, обеспечивающее восхо ­ дящее вихревое движение продувочного воздуха. Выпуск продуктов сгорания осуществляется через 1-2 клапана, расположенные в г о ­ ловке блока цилиндров. Прямоточной эта система продувки назы­ вается потому, что воздух проходит в одном направлении (вдоль оси цилиндра). Прямоточно-вихревая клапанная система продувки обеспечивает более качественную очистку и заряд цилиндра при меньших затратах энергии на привод продувочного насоса .За счет закрытия выхлопных клапанов до закрытия продувочных окон систе-

52

•ой обеспечивается наддув цилиндра. Конструктивно прямоточновкхрѳвая клапанная система продувки сложнее ранее рассмотрен­

ных систем продувки,

поэтому менее надежна.

П р я м о т о ч н о - в и х р е в

а я

б е с к л а п а н ­

н а я

с и с т е м а

п р о д у в к

и .

Наиболее совершенной

является прямоточная бесклапанная система продувки, схема кото­ рой представлена на рис.Юг.

Дизель с такой

системой продувки имеет два коленчатых вала,

а каждый цилиндр -

два встречно движущихся поршня. Движение

поршней синхронизируется конической зубчатой передачей. Камера сгорания в таком дизеле образуется в средней части цилиндра г о ­ ловками поршней, по форме близка к шару, т . е . является наиболее

выгодной. По фаге нижний коленчатый вал опережает на несколько градусов верхний, поэтому нижние выхлопные окна открываются и

закрываются раньше верхних продувочных, чем обеспечивается

над­

дув цилиндра. Выхлопные и продувочные окна имеют наклонное

на ­

правление, чем обеспечивается прямоточно-вихревое движение

в о з ­

духа и весьма качественная очистка и наддув цилиндра. Достоин­

ством дизелей с прямоточной бесклапанной продувкой является ма­

лая ширина, но по конструкции они сложнее дизелей с ранее

р а с ­

смотренными системами продувки.

 

 

Построение диаграмм время - сечение открытия выхлопных

и

ПРОДУВОЧНЫХ окон. Сложность расчета процессов выпуска

и про­

дувки состоит в том, что истечение газов из цилиндра и его

на­

полнение происходят через переменные во времени площади

с е ч е ­

ния окон при изменяющихся параметрах продуктов сгорания и про­

дувочного воздуха. Площади открытия окон во времени принято

определять на диаграммах

время -

сечение.

 

 

 

 

 

 

 

Существуют графические и аналитические методы построения

диаграмм

время - сечение. Эти методы

должны учитывать

следую­

щую особенность

кривошипно-шатунных

механизмов: при

подходе

в

в . м . т . поршень

двигается

быстрее,

чем

при

подходе

к

н . м . т . ,

(

если считать скорость врашѳния кривошипа

постоянной,

т . е .

дви­

жение поршня является периодическим,

но не гармоническим. Ука­

занная особенность объясняется влиянием шатуна на движение

 

поршня и поясняется

р и с . I I .

При повороте

кривошипа

на

угол

Дср

в зове в . м . т . шатун

поворачивается на

угол Ajî

и

располагает ­

ся, как

и кривошип,

вертикально,

поэтому

перемещение

поршня

Д BMJ,

.,

соответствующее

повороту

кривошипа

на

угол

Д

у

 

в зоне в . м . т . ,

равно

сумме

перемещений

ав.м.1

=

â,+

 

â z

,так как

перемещения

а,

л

â t

направлены

вверх.

 

 

 

 

 

 

53

 

При повороте

кривоши­

 

па

на

 

тот же

угол

 

Д у

 

 

в зоне

н . и . т . перемещение

 

àf

 

направлено

 

вниз,

а

 

перемещение

 

Д 2

, получаю­

 

щееся

 

вследствие

поворота

 

шатуна

вокруг

 

точки

Oj,

 

по-прежнему

 

направлено

 

 

вверх . Поэтому

суммарное

 

 

перемещение

поршня,

соот ­

 

ветствующее

повороту

кри­

 

вошипа

на угол

Дер, в

зоне

 

н . м . т .

 

à н.м.т. = * Д , - à t .

 

 

Графическое

построение

 

диаграммы время

-

 

сечение

 

может

 

быть

точным

 

и

при­

 

ближенным. При точном по ­

 

строении

положение

поршня

 

в любом

положении

 

криво­

 

шипа

определяется

 

прове­

 

дением

дуги

 

до

пересече­

 

ния

с

 

осью

цилиндра

р а ­

 

диусом,

равным

длине

ша­

 

туна

і ш

,

из

точки

шар­

 

нирного

соединения

 

шату­

 

на

с

кривошипом.

 

Удобный

 

приближенный

графический

 

способ

построения

 

диаграм­

Р и с . I I

мы

время

-

сечение

р а з р а ­

 

ботан

 

профессором

 

Петербургского политехнического

Ф.А.Бриксом

(бицентровая

диаграмма Брикса) .

Л*нт"йГЛг

института

Построение

диаграммы

Брикса

для поперечной П-образной си­

стемы

продувки

представлено на рис.12. На чертеже в опреде­

ленном

масштабе

строится

схема

цилиндра двухтактного дизеля

с выхлопными и продувочными окнами. На диаметре, равном ходу

поршня,

строится окружность с центром Û (радиус

окружности

равен

радиусу

кривошипа).

 

 

Из

точки

Q' откладывается в сторону н . м . т .

отрезок

h*

ТТ7

'

называемый поправкой Брикса.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

54

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Далѳѳ

из

центра

0

проводится

m

лучей

до

пересечения с

окружностью,

делящих

центральный

 

угол 2 зс

на одинаковые

углы

Лtp

. Чем

больше лучей, тем точнее построение. Сущность

диа­

граммы состоит в том, что если считать углы

Д ср

углами

пово­

рота кривошипа, то вертикальные проекции дуг окружности

р а ­

диусом

R

(например,

дуги

аа,

)

представляют

собой

перемеще­

ние

поршня,

соответствующее

повороту

кривошипа

на

угол А (р .

На

диаграмме

видно,

что

при

одном

и

том же

угле

Aq>

в

зоне

в . м . т . перемещение

& § в м т

больше,

чем перемещение &8нмр

зоне

н . м . т .

Таким

образом, в

диаграмме

Брикса учитывается

рассматри­

ваемая ранее особенность кинематики кривошипно-шатунного меха­ низма.

Из диаграммы следует, что выхлопное окно начинает откры­ ваться при положении кривошипа, соответствующем точке а .Через

 

 

Рис.12

 

 

 

 

 

время àtf

кривошип

повернется на

угол

Д^*

, а поршень

о т ­

кроет выхлопные окна на величину

aaj

и

начнет

открывать

продувочные окна.Следовательно, ординаты

графика,

ограничи­

вающего

площадь Ff

t представляют

собой

в

каждый

момент

в р е ­

мени величину открытия выхлопных окон, а площадь над графиком

представляет собой

интеграл

время

- высота, соответствующая

повороту кривошипа

на угол

Д <j> .

Время - сечение, соотвѳ тст-

 

 

 

 

 

55

 

 

 

 

 

вующее площади

F,

,

определяется

умножением

этой

площади

на

суммарную ширину

ß

продувочных

окон.

 

 

 

 

Через время

Atf

+ Л £ 2

выхлопные

окна откроются на

вели ­

чину

вертикальной

проекции

дуги а а г .

На рисунке

условно

при­

нято,

что вертикальная проекция

дуги

aaz

равна

высоте

вы­

хлопных окон, следовательно, при дальнейшем вращении кривошипа

высота

открытия

выхлопных

окон остается

неизменной. За время

Atz

продувочные

окна открываются

на

величину

вертикальной

проекции дуги a,

ûz

. Эта

величина

для

удобства

построения диа­

граммы откладывается вверх от основания, соответствующего пло­ щадям F] , Рг и Гц .

Аналогичным образом строятся остальные площади диаграммы. Если моменты открытия и закрытия окон не совпадают с границами дуг, соответствующих углам Дер , то построение диаграмм осу ­ ществляется делением интервалов времени ht пропорционально делению соответствующих дуг . Из рис.12 следует, что построение верхней части диаграммы (выше центра Oj) необязательно. Анали­ тический метод построения диаграмм время - сечение основан на

аналитической зависимости (44) перемещения поршня от угла

п о ­

ворота кривошипа.

 

Понятие о Физических процессах и о расчете выпуска -

про­

дувки. Площадь диаграмм время - сечение для выпускных и проду­

вочных

окон

может

быть

разбита на

четыре площади, соответст ­

вующие

различным

процессан выпуска

- продувки. Площадь Ff

с о ­

ответствует

свободному

истечению продуктов сгорания через

о т ­

крывшиеся выпускные окна под действием избыточного давления в

цилиндре

р

=

3 -

4

кГс/см^. Характер

изменения давления в

цилиндре

представлен

на

индикаторной диаграмме

двухтактного

дизеля,

изображенной

на

р и с . 1 3 .

 

 

 

 

 

 

 

Давление

в

цилиндре

быстро

падает

от

величины

рв

и стано ­

вится близким

к

давлению

Рр в выхлопном

коллекторе.

Различают

две фазы

истечения

г а з о в : при

отношении

ß-

больше

криги-

чѳского

(см.точку

s

на

рис . 13)

и отношении

-р-

 

меньше

критического.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

р

 

 

Площади

Гг

и

Р}

диаграммы

Брикса

соответствуют

свобод­

ному вытеснению продуктов сгорания продувочным воздухом после

открытия продувочных окон при приблизительно постоянном соот ­ ношении давлений

 

 

 

 

 

 

 

56

 

 

 

где

Ps

-

давление

в

продувочной

ресивере;

 

Рт

-

давление

в

цилиндре

в

процессе

выпуска -

продувки.

Площадь

Рч

соответствует

свободному

вытеснению

свежего

заряда

движущимся

вверх поршнем через выхлопные окна

после з а ­

крытия продувочных окон. В дизелях с прямоточными схемами про­

дувки выпускные окна

(клапаны) закрываются раньше продувочных,

поэтому

на диаграмме

время - сечение имеется площадь, соответ ­

ствующая

фазе наддува

цилиндра до давления Р .

Рис.13

Расчет процессов выпуска - продувки состоит в правильном определении минимальных время - сечение выпускных и продувоч­

ных окон,

удовлетворяющих следующим

условиям:

 

 

 

-

для

выпускных окон, время - сечение

Ff

должно обеспечить

падение давления в цилиндре от величины рд

до

величины

Р$ ,

в противном случае продукты сгорания ворвутся в продувочный

коллектор

и вызовут там взрыв паров масла;

 

 

 

 

-

для

продувочных окон, время -

сечение

Г,

должно

обеспе -

 

 

 

 

57

 

 

 

 

чивать

наполнение

свежим воздухом

всего

рабочего объема

ци­

линдра

с

некоторым запасом.

 

 

 

 

При

расчетах

обычно задаются

геометрией продувочных

э л е ­

ментов

цилиндра,

давлениями Рр , Рт , Р

и делают

поверочный

расчет

необходимого времени - сечения. Расчет проводится

по

формулам

адиабатического истечения г а з о в .

 

 

Для

выпускных

окон время - сечение должно быть

не меньше,

чем

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0,1625 Ѵе

А с м 2 / сек,

 

(30)

где

Ѵ^, -

объем

рабочего цилиндра в момент начала

выпуска, ѵР;

 

Те -

температура газов в момент начала выпуска (в конце

 

 

 

расширения), °К.

 

 

 

 

Параметр А определяется по формуле

 

 

 

Параметр

D ,

в свою очередь, в зависимости от отношения

р — г

г

~ *

 

 

 

 

 

—-2.

вычисляется

по формуле

 

 

 

 

 

 

Г,

 

 

 

D =3,6548-8 m - '

 

 

 

(31)

Значение

параметра DK

в

зависимости

от соотношения

д а в ­

лений

р*-

удобно определять

по графику, построенному

на

основании"формулы

(31) и представленному

на рис.14.

 

Время -

сечение для продувочных окон

определяется по фор­

муле

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(32)

где

d, -

коэффициент избытка воздуха продувки, oL ? =I,2—1,5;

 

Yj' -

рабочий объем цилиндра;

58

2,6

2,4

2,2

2,0

1.8

1,6

1,Ц0,05 V 1,15 1,2 1,25

Рис.14

Рт и Р£ - давление в цилиндре и продувочном ресивере во время выпуска - продувки;

к- показатель адиабаты истечения воздуха через про­ дувочные окна;

п- показатель политропы сжатия воздуха в продувоч­ ном насосе.

Приведенная

формула

(30)

для

расчета времени -

сечения Ft

выпускных окон выведена путем интегрирования

выражения

весового

секундного расхода

газа

за

 

период

dt

при

адиабатическом

исте­

чении

в пределах

 

изменения

 

давления

от

ре

до

критического

РК и

от Рк

до давления Рт при следующих типичных для двухтактных

дизелей условиях:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1.

Абсолютная температура газов за период

свободного

вы­

пуска

колеблется

 

в

пределах

700

-

І000°К.

 

 

 

 

 

2.

Значение

показателя

 

адиабаты

истечения

к

для

средней

температуры газов

800°К

равно

 

значению

показателя

политропы

расширения гаэов

в

цилиндре

к

-

пг

=

1,35.

 

 

 

 

3.

Давление

в выпускном

коллекторе

 

 

 

 

 

 

 

рр

=

1,02

*

1,05

кГс/см 2 .

 

 

 

 

 

4.

В начальный

период

выпуска давление

в

цилиндре

 

 

59

p. = 3 * 4 к Г с / с м 2 .

 

 

 

 

 

 

P+P

5. Во время выпуска - продувки давление

в цилиндре Р 7 7

= - ^ і :

Формула для расчета времени - сечения

Рг

получена путем ин ­

тегрирования выражения

весового

расхода

воздуха

з а период

dt

при его адиабатическом

истечении

из продувочного

ресивера

в

цилиндр в пределах от момента открытия продувочных окон до мо­

мента их закрытия

при следующих

условиях:

 

1 . Давление продувочного воздуха

 

 

Ps - 1,4 + 1,6

к Г с / с м 2 .

 

2 . Показатель

адиабаты истечения к = 1,41.

 

При выборе размеров продувочных и впускных окон

необходимо

руководствоваться

т а б л . 3 .

 

 

 

 

Т а б л и ц а

3

Параметры системы выпуска - продувки

Высота выпускных окон . . .

Высота продувочных о к о н . . Суммарная ширина:

Давление продувочного воздуха:

быстроходные дизели . . .

Значения параметров

h, =

(0,18

* 0,25)5

Ьг = (0,08 * 0,12)5

В, =

(0,2

* 0,38)x D

S 2 =

(0,25

* 0,4)atD

ps=

(1, 1

* 1,25)

кГс/см 2

ps = (1,25

+ 1,40)

кГс/см 2

Если

в результате поверочного расчета время - сечение Ff

или Г3

оказывается недостаточным, то увеличивается сечение

соответствующих окон или более высоким принимается давление в

продувочном

ресивере Pg

, и снова делается

проверочный

расчет .

Вопросам

газообмена

двухтактных дизелей,

разработке

т е о р е ­

тических методов и экспериментальных приемов

изучения процес­

сов выхлопа

- продувки посвящены многолетние

капитальные

и с ­

следования проф.А.С.Орлина. Исследование процессов газообмена и наддува двухтактных дизелей с наддувом проведено в- последние годы проф.М.Г.Кугловым.

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ