
книги из ГПНТБ / Ченцов В.Н. Тепломеханическое оборудование автономных источников электроснабжения конспект лекций
.pdf
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для удобства |
вычисления |
определим |
коэффициент |
наполнения |
|||||||||||||||||
четырехтактного |
дизеля, |
как |
отношение |
L |
|
(количество |
свежего |
|||||||||||||||
заряда |
в |
молях) |
к количеству заряда |
if |
|
в |
объеме |
|
при |
пара |
||||||||||||
метрах |
Т 0 |
|
и Pjj. |
Определим |
числа молей |
Мр |
продуктов |
сгорания, |
||||||||||||||
остающихся |
в |
объеме |
камеры |
сгорания |
Мс |
, |
для |
чего воспользуем |
||||||||||||||
ся |
уравнением состояния |
г а з а : |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
где |
|
Р |
- |
давление |
гаэов |
в |
конце такта |
выпуска, |
несколько |
|
||||||||||||
|
|
|
|
большее |
атмосферного; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
Тг |
- |
температура |
газов в |
цилиндре |
в |
конце такта выпуска; |
||||||||||||||
|
|
|
- универсальная |
гаэовая |
постоянная, |
|
для |
продуктов |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
сгорания |
значение |
Р^ |
принимается |
равным |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
1,985 |
ккал/моль'град . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
Число |
молей |
продуктов |
сгорания |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
В процессе |
всасывания весь |
объем |
цилиндра |
V Q |
заполняется |
|
|
|||||||||||||||
смесью |
свежего заряда с оставшимися продуктами сгорания |
при |
||||||||||||||||||||
температуре |
Та |
, причем |
Т0 < |
|
Та<Тп. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
Общее количество смеси свежего заряда с остаточными газами |
|||||||||||||||||||||
Число |
молей смеси, выраженное из уравнения ее |
состояния, |
|
|
||||||||||||||||||
Число |
молей |
свежего |
заряда, |
очевидно, |
равно |
разности |
чисел |
М1 |
||||||||||||||
и |
Mj. |
: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В объеме |
|
V s |
при давлении |
PQ |
и |
температуре |
TQ поместилось |
бы |
||||||||||||||
число |
нолей |
|
|
|
|
|
, |
_ |
V, Р„ . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
пр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
21
следовательно, выражение коэффициента наполнения і?„ может быть представлено отношением:
V P |
V P |
|
|
|
|
„ _ 7-tt/?„ |
k f r _ |
TB , |
Va Pt t |
VBP„ |
ч |
7"0 |
|
|
|
|
|
Умножим числитель |
и знаменатель |
дроби |
на величину |
Ѵ г и учтем |
|
соотношения: |
|
|
|
|
|
тогда
и окончательно
При расчетах |
принимается |
|
|
|
|
|
|
|||
Т 0 |
= |
290 * 300°К |
( Т 0 = |
17 |
- 2 7 ° С ) , |
|
||||
Р 0 |
= |
1,033 к Г с / с м 2 . |
|
|
|
|
|
|
||
Разрежение |
всасывания |
Ра |
зависит |
|
от быстроходности дизѳжя |
|||||
и от числа всасывающих клапанов. |
|
|
|
|
|
|||||
Разрежение |
Ра |
изменяется |
в |
следующих |
пределах: в |
быстро |
||||
ходных дизелях |
с |
двумя клапанами |
Р а |
= |
0,87 |
+ 0,94 кГс/см^; |
||||
в тихоходных дизелях с одним |
клапаном |
Р а = |
0,88 + 0,95 |
кГс/см^ . |
||||||
Разрежение |
всасывания |
Ра |
при уточнении расчета |
дизеля |
вычисляется из формулы скорости движения воздуха через всасы вающие клапаны:
с = 24ср \ |
м / с е к , |
22
отсюда
где |
ср - |
коэффициент, учитывающий снижение скорости движения |
|||||||
|
|
воздуха и з - з а |
сопротивлений |
в клапанах, |
= 0 , 6 - 0 , 7 ; |
||||
|
С - максимальная скорость движения воздуха через клапаны. |
||||||||
При средней скорости |
поршня |
Ст |
площади сечения |
цилиндра F |
|||||
и площади |
f |
проходного |
сечения |
клапана |
|
|
|
||
|
|
|
C~1,S7cmj- |
|
м/сек . |
|
|
(4) |
|
Средняя |
скорость поршня с т |
вычисляется по |
формуле |
|
|||||
|
|
|
|
Cm=±ß- |
|
м/сек, |
|
|
(5) |
где |
s - ход поршня, н; |
|
|
|
|
|
|||
|
п - число оборотов коленчатого вала в минуту. |
|
|
||||||
Важно |
отметить, что при увеличении давления |
атмосферы PQ |
|||||||
и уменьшении температуры окружающего воздуха TQ возрастает |
|||||||||
плотность |
заряда воздуха в цилиндре и мощность |
дизеля, |
если |
||||||
остается |
неизменным соотношение воздуха и топлива. Но с изме |
||||||||
нением параметров PQ и TQ аналогичным образом изменяются |
пара |
||||||||
метры |
Р а |
и Т а , поэтому существенного |
изменения |
коэффициента цн |
не происходит [см.формулу ( 2 ) ] . Таким образом, коэффициент на
полнения |
|
в основном зависит от сопротивления всасывающего |
||||||
тракта и нагрева воздуха в нем, а также от степени |
сжатия |
е . |
||||||
Следовательно, |
|
коэффициент наполнения |
характеризует |
конструк |
||||
тивные качества дизеля, а не внешние условия его работы. |
Зна |
|||||||
чение коэффициента наполнения |
в современных дизелях |
колеблется |
||||||
в пределах |
q |
= 0,85 |
* 0,95. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициент остаточных |
газов |
|
|
||
К о э ф ф и ц и е н т о м |
о с т а т о ч н ы х |
г а з о в |
||||||
называется |
отношение |
числа мол*ѳй остаточных газов Мр к числу |
||||||
молей свежего |
заряда |
воздуха |
L . |
|
|
|
||
|
• |
V |
Р |
|
|
|
|
|
P.. L |
І н |
Я о |
|
23
Этот коэффициент характеризует качество заряда воздуха и с в я зан с коэффициентом наполнения. При увеличении степени сжатия коэффициент остаточных газов уменьшается и з - з а уменьшения объ ема Ѵе . При этом вследствие уменьшения числа молей остаточных
газов Мр |
уменьшается температура смеси |
и несколько возрастает |
||||
коэффициент |
наполнения |
цн . В четырехтактных дизелях коэффи |
||||
циент уг |
= |
0,03 |
* 0,05. |
Дизели |
с высокой |
степенью сжатия имеют |
меньшие |
значения |
коэффициента |
остаточных |
г а з о в . |
Количество остаточных газов существенно влияет на темпера туру свежего заряда цилиндра в начале сжатия. Поэтому темпера тура воздуха Т_ в начале сжатия определяется из формулы
|
|
|
|
|
|
|
_ Ta+àT+Zr |
Тр |
|
|
|
(7) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
Т 0 |
- |
температура |
наружного |
воздуха; |
|
|
|
|
|||||
|
Tj, |
- |
температура |
остаточных |
г а з о в ; |
|
|
|
|
|||||
|
|
- |
коэффициент |
остаточных |
г а з о в ; |
|
|
|
|
|||||
|
Д Т - |
подогрев |
воздуха во |
всасывающем |
тракте |
дизеля, |
||||||||
|
|
|
Д Т = 10 * І5°С . |
|
|
|
|
|
|
|
||||
Уравнение (7) получено из уравнения баланса тепла при сме |
||||||||||||||
шивании воздуха с остаточными газами. |
|
|
|
|
||||||||||
|
Коэффициент наполнения может быть выражен через коэффициент |
|||||||||||||
остаточных |
г а з о в . |
Число |
молей |
смеси |
свежего |
заряда |
с остаточ |
|||||||
ными |
газами |
Mf = L +/%, |
= I + 2Г„1 = LO + у г |
) • |
|
|
|
|||||||
|
Следовательно, число молей свежего заряда |
L - |
|
— |
||||||||||
|
Из |
определения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
р |
V |
|
|
|
|
|
|
|
|
п - L - |
М> |
|
' а |
4а |
Р а П |
|
|
Р°Т0 |
- |
,.я, |
||||
- |
Ф Г * |
- |
- |
£ |
Выражение (8) для коэффициента наполнения является более общим, чем выражение ( 2 ) , оно является справедливым для двухтактных дизелей и дизелей с наддувом, если считать, что внешние условия
характеризуются давлением Р |
нагнетателя или гродузочного |
на - |
|
coca и температурой TR воздуха на входе в дизель . |
|
||
Увеличение |
коэффициента |
яапслнения благоприятно отражается |
|
на мощности и |
экономичности |
діізеля. Средствами увеличения |
к о - |
24
эффициента наполнения являются увеличение сечения всасывающего тракта и улучшение его геометрии, увеличение числа всасывающих клапанов и увеличение их проходного сечения, увеличение с т е п е ни сжатия и охлаждение воздуха, поступающего в дизель.
Увеличение коэффициента остаточных газов отрицательно отра жается на мощности и экономичности дизеля. Средствами уменьше-
ная коэффициента остаточных газов являются |
уменьшение |
сопротив |
||||||||||||||||||
ления выхлопного тракта, продувка цилиндра |
свежим |
зарядом |
в о з |
|||||||||||||||||
духа, увеличение степени сжатия. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
На |
коэффициенты |
и |
^ |
существенное |
влияние |
имеет |
р е г у |
||||||||||||
лировка |
газораспределительного механизма. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
Процесс |
сжатия |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
В первый период сжатия к рабочему телу |
подводится |
тепло |
от |
||||||||||||||||
нагретых стенок цилиндра. По |
мере сжатия |
воздух |
нагревается |
и |
||||||||||||||||
в конечный период сжатия начинает отдавать |
тепло |
стенкам |
ци |
|||||||||||||||||
линдра, т . е . в |
целом |
процесс |
сжатия |
является |
лолитропичѳским |
|
||||||||||||||
с |
изменяющимся |
показателем политропы |
п1 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
Температура и давление воздуха в конце |
сжатия |
вычисляются |
|||||||||||||||||
по |
формулам: |
|
|
Р |
= Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
е"' |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
'с |
'ас |
|
' |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
причем |
показатель политропы |
я , |
изменяется |
в |
различвые |
|
моменты |
|||||||||||||
сжатия. В первый период сжатия п,> |
к |
- |
-— |
, |
в |
последний |
п е |
|||||||||||||
риод сжатия п, |
< / с . |
|
|
|
|
|
|
|
9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
В четырехтактных быстроходных дизелях в процессе сжатия по |
|||||||||||||||||||
казатель |
/7, |
изменяется |
в пределах |
от |
1,53 |
до |
1,17. |
|
|
|
|
|||||||||
|
В расчетах для их упрощения |
считают, |
что |
показатель |
|
п1 |
|
|||||||||||||
остается |
постоянным, |
средним |
з а |
весь |
процесс |
сжатия. Для |
р а з |
|||||||||||||
личных |
типов дизелей |
показатель |
п1 |
|
считают |
равным: в |
быстро |
|||||||||||||
ходных |
дизелях |
с неохлаждаемыми |
поршнями |
nf |
= 1,37 + |
|
1,39; |
|
||||||||||||
в |
дизелях |
тихоходных |
и с |
охлаждаемыми |
|
поршнями |
п1 |
=1,35 |
* |
1,36. |
||||||||||
|
В дизелях |
температура |
TQ |
конца |
сжатия |
должна |
обеспечивать |
надежное |
самовоспламенение |
топлива и составляет величину 800* |
||||
950°К. |
Давление Р с |
конца |
сжатия |
в различных типах |
дизелей к о |
|
леблется |
в пределах |
от 30 |
до 50 |
к Г с / с м 2 . |
В дизелях |
с высокий |
наддувом давление Р с |
может |
достигать 100 |
к Г с / с м 2 . |
|
25
§ 4. ТОПЛИВА ДИЗЕЛЕЙ. ТЕРМОХИМИЧЕСКИЕ ПРОЦЕССЫ СГОРАНИЯ ОТЛИВ
Современные дизельные топлива и требования к ним
К топливам современных быстроходных дизелей предъявляется ряд специфических требований, что обуславливается двумя об стоятельствами:
1 . В цилиндре дизеля сжимается воздух, который не может сдетонировать, поэтому к дизельным топливам не предъявляются
требования, связанные с их |
антидетонационными |
качествами. |
|
||||
2 . |
Вследствие |
впрыска |
топлива в цилиндр при положении |
порш |
|||
ня около в . м . т . |
в |
современных быстроходных |
дизелях время |
обра |
|||
зования |
горючей |
смеси и ее |
сгорания очень |
мало |
(несколько |
ты |
сячных долей секунды). Поэтому к дизельным топливам предъяв ляются требования в отношении их легкого и быстрого самовоспла менения при сжатии и хорошей распыляѳмости при впрыске.
Поведение топлив в процессе сгорания в дизелях исследовано А.И.Толстовым, А.С.Ирисовым, Т.М.Мелькумовым, Д.Л.Гольдштейном и другими советскими учеными. В результате этих исследований установлены требования к дизельным топливам.
Современные дизельные топлива (соляровые масла) представ ляют собой продукты перегонки сырой нефти. Соляровые масла вы гоняются ив нефти при температуре 240 - 350°С и представляют
собой |
в основном смеси предельных парафинов ряда |
С ^ д . |
|||||||||
|
Химическая структура |
парафинов: |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
HI |
|
HI |
|
HI |
|
|
|
|
|
|
|
H — с — с . . . |
с — H . |
|
|
||||
|
|
|
|
I |
|
г |
|
I |
|
|
|
|
|
|
|
H |
|
H |
|
H |
|
|
|
|
Следовательно, основными горючими составляющими дизельных |
||||||||||
топлив являются углерод и водород, они определяют |
теплотворную |
||||||||||
способность топлива. Примесями топлив обычно являются азот N , |
|||||||||||
сера |
|
S |
и кислород 0. Примеси |
нежелательны. Азот |
не участвует |
||||||
в горении и отрицательно сказывается |
на теплотворной |
способ |
|||||||||
ности топлива. В результате |
сгорания |
серы получается |
сернистый |
||||||||
газ |
SO^ |
• Так как в продуктах |
сгорания топлива имеются пары |
||||||||
веды, |
то |
при |
соединении |
газа |
S0Z с |
водой |
получаются |
пары |
|||
агрессивной |
серной кислоты, |
обуславливающие |
коррозию |
Дизеля. |
26
Кислород в топливе обычно связан с водородом(в виде HgO), по этому считается вредной примесью, приводящей к снижению тепло
творной способности топлива. |
|
|
|
|
|||
|
Элементарный состав |
топлива |
обычно дается в |
процентах или |
|||
в |
весовых |
долях. |
|
|
|
|
|
|
|
Элементарный |
состав |
дизельных |
топлив |
|
|
|
Состав |
Углерод |
Водород |
Кислород |
Сера |
Всего |
|
в |
% |
84 - 87 |
12 - 15 |
0,5 - 2 |
0,00 |
- 2,5 |
100% |
в |
весовых |
|
|
|
|
|
|
долях |
. . . |
0,84 - 0,87 |
0,12 - 0,1 5 0,005-0,02 |
0,00-0,0025 I |
кг |
|||
По |
элементарному |
составу топлива |
можно |
определить |
его |
т е п |
||
лотворную |
способность |
и производить |
расчет |
количества |
воздуха, |
|||
необходимого для сгорания данного вида топлива. |
|
|
||||||
Ценность топлива |
определяется |
его теплотворностью, |
под ко |
|||||
торой |
понимают количество теплоты, |
выделяющееся при полном |
с г о |
рании одного килограмма топлива. Различают высшую и низшую теп
лотворность |
топлива. В ы с ш а я |
т е п л |
о т в о р н о с т ь |
топлива Qg |
оценивается в калориметрической |
бомбе, где улавли |
вается теплота конденсации паров воды, содержащихся в продуктах
сгорания |
топлива. В дизелях |
температура выхлопных газов превос |
||
ходит І00°С, пары воды уносят с собой теплоту |
парообразования, |
|||
поэтому |
приходится |
учитывать |
н и з ш у ю |
т е п л о т в о р |
н о с т ь |
топлива |
QH . |
|
|
Очевидно соотношение |
|
|
||
|
Ö |
= Ц. - 600 W к к а л / к г , |
(10) ' |
ИО
где |
W |
- весовое содержание паров воды в |
продуктах |
сгоравия |
|||
|
|
одного |
килограмма |
топлива; |
|
|
|
|
600 |
- теплота |
парообразования одного |
килограмма |
пара, |
||
|
|
к к а л / к г . |
|
|
|
||
|
Для |
жидкого |
топлива |
|
|
|
|
|
|
|
|
W = 9Н + |
ЪУ , |
|
( I I ) |
где |
H - |
весовое содержание водорода в топливе; |
|
||||
|
W- - |
весовое |
содержание |
примеси чистой |
воды в топливе. |
Высшая теплотворность топлива определяется по формуле Д.И.Менделеева
|
|
|
27 |
|
|
Qê= |
8I00C + ЗООООН - 2600(0 |
- S ) к к а л / к г , |
(12) |
||
В этой формуле |
С, |
Н, 0 и |
S - весовые |
доли углерода, |
водорода, |
кислорода и серы в |
одном |
килограмме топлива. |
|
Кроне теплотворности существует ряд химических и физических качеств топлива, имеющих существенное значение при эксплуатации
дизелей. Рассмотрим эти качества . |
|
|
|
|
|
|||
П л а н о в о е |
ч и с л о . |
Цетановоѳ число |
характе |
|||||
ризует период задержки самовоспламенения топлива и будет |
р а с |
|||||||
смотрено при изучении процессов |
сгорания. |
|
|
|
|
|||
2 . В я з к о с т ь . |
Вязкость топлива определяет его |
спо |
||||||
собность к фильтрации и оказывает существенное влияние на |
р а с |
|||||||
пиливание. Динамическая |
вязкость |
измеряется в |
п у а з а х |
|||||
(сантипуазах) . |
Вязкостью |
в один |
сантипуаз обладает |
жидкость, |
||||
у которой развивается сила трения в одну диву на площадках |
в |
|||||||
один квадратный сантиметр, удаленных одна от другой |
на |
один |
||||||
сантиметр и двигающихся одна по отношению к другой со скоро |
||||||||
стью I см/сек . |
|
|
|
|
|
|
|
|
Динамическая вязкость, отнесенная к плотности жидкости, |
||||||||
представляет собой кинематическую вязкость и измеряется |
|
в |
||||||
с т о к с а X |
(сантистоксах) . |
|
|
|
|
|
|
|
Иногда сравнение вязкости различных сортов топлива произ |
||||||||
водят по условной вязкости, представляющей собой отношение |
в р е |
|||||||
мени истечения |
из вискозиметра 200 см 3 |
топлива |
ко времени |
и с |
течения такого же количества дистиллированной воды при Г=20°Ь.
Условная вязкость выражается |
в градусах. Лучшими качествами об |
||
ладают |
топлива, имеющие меньшую в я з к о с т ь . |
|
|
3. |
Ф р а к ц и о н н ы й |
с о с т а в . |
Фракционный состав |
топлива определяется весовыми долями топлива, ^испаряющимися при различных температурах. Он определяет способность топлива к быстрому и качественному образованию горючей смеси. От фрак ционного состава топлива существенно зависит цетановоѳ число и
другие |
его характеристики. Лучшими качествами |
обладает |
топливо, |
|||
имеющее |
больше лѳгкоиспаряющихся фракций. |
|
|
|||
4. |
Т е м п е р |
а т у |
р а |
в с п ы ш к и . |
Температура |
|
вспышки |
в закрытом |
тигле |
определяет пусковые |
качества |
топлива, |
а температура вспышки в открытом тигле' определяет опасность по жара при хранении и переработке топлива.
Более высокими качествами обладают топлива, имеющие низкую температуру вспышки в закрытом тигле, и высокую - в открытом.
28
5. К и с л о т н о с т ь . Современные топлива очищаются кислотным способом. Остатки кислоты в топливе приводят к корро
зии |
дизеля |
и его |
топливной |
системы, поэтому их количество |
огра |
|||
ничивается. |
|
|
|
|
|
|
||
|
Кислотность топлива оценивается количеством в миллиграммах |
|||||||
едкого |
кали КОН, |
которое необходимо ввести з 100 мг топлива до |
||||||
его |
полной |
нейтрализации. |
|
|
|
|
||
|
6. |
З о |
л ь н |
о с т ь |
и |
к о к с у в м о о т ь . |
F |
ксче- |
стве примесей топливо может содержать минеральные соли ь угле водороды ароматических рядов. При сгорании топлива арома-яія полимеризуются и образуют смолы, а соли приводят к образованию золы. Зола и смолы, спекаясь, образуют нагар на элементах КШМ дизелей, ухудшая качество термодинамических процессов и усло
вия работы КШИ. Поэтому содержание смол и солей в топливе огра ничивается. Определение зольности производится взвешиванием остатка полного сжигания навески топлива при доступе воздуха. Коксуемость определяется взвешиваниемостатка нагрева и сжига
ния навески при ограниченном доступе воздуха.
7. Ч и с т о т а т о п л и в а . Б топлнвах ограничивает ся содержание серы, водорастворимых кислот и щелочей, воды и механических примесей. Механические примеси приводят к прежде временному выходу из строя прецизионных элементов топливной системы дизеля. О вредности остальных примесей было изложено ранее.
Для транспортных дизелей, часто работающих в условиях низ ких температур, имеют значение температура застывания топлива к температура его помутнения.
Термохимические процессы сгорания топлив
Определение количества воздуха, необходимого для сгорания одного килограмма топлива. Предположим, что топливо содержит 86% углерода, 13% водорода и 1% связанного (в виде HgO) кисло рода. Тогда элементарный состав топлива будет таким:
С |
H |
« |
О |
, « . |
, « . |
« . |
|
0,860 кг |
+ 0,130 кг |
+ 0,01 |
кг = I кг. |
Вобщем случав при условии пренебрежения другими примесями
С+ H + 0 = I кг.
29 Углерод взаимодействует с кислородом по реакции.
С + О ? — — С 0 2 + 97650 ккал/моль С.
Учитывая атомные веса реагирующих веществ, их весовые со отношения в реакции могут быть представлены в килограммах в виде:
12 кг углерода + 32 кг кислорода = 44 кг углекислоты. Сле
довательно, для сжигания одного килограмма |
углерода |
потребует |
|
ся II |
кг кислорода, а для сжигания С кг углерода, |
содержаще- |
|
XÜ |
^5 |
|
|
гооя |
в топливе, необходимо Ц С кг кислорода или j g . ^ С = |
||
= ~ - молей кислорода. |
|
|
|
Водород воздействует с кислородом по реакции: |
|
||
|
2Н2 + Og —*— 2Н2О + 136720 |
ккал/мольН. |
Учитывая атомные веса реагирующих веществ, их весовые со отношения в реакции могут быть представлены в килограммах в виде:
|
|
4 кг |
водорода + 32 кг кислорода « 36 кг паров |
воды |
||||||||||
или |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I |
кг |
водорода + 8 кг кислорода = 9 кг |
паров |
воды. |
||||||||
|
Если в одном килограмме топлива имеется в связанном виде |
|||||||||||||
(в виде Н2 0) |
0 килограммов |
кислорода, то эти 0 килограммов |
||||||||||||
кислорода |
|
свяжут -°г- кг водорода |
и водорода |
будет сгорать |
||||||||||
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
не H кг, а (Н — — ) к г . |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Следовательно, если для сжигания I кг водорода |
требуется |
||||||||||||
8 кг кислорода, то дня сжигания (H — g - ) |
кг активного водоро |
|||||||||||||
да, |
содержащегося в I кг топлива, |
необходимо |
(H — S - ) «8 = |
|||||||||||
= |
(8Н- 0) |
|
кг |
кислорода или |
- |
- ~ — ~ - |
молей |
кислорода. |
||||||
|
|
На основании вышеизложенного |
можно утверждать, |
что для |
||||||||||
сжигания |
I |
кг топлива вышеуказанного состава |
необходимо |
~х + |
||||||||||
|
н |
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t |
- | — |
|
молей кислорода. |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
Воздух |
содержит |
21% кислорода, поатому |
количество воздуха |
|||||||||
в |
молях, |
необходимое |
для полного |
сжигания I |
кг топлива, |
может |
||||||||
быть |
представлено выражением |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
і0= Q^l» |
+ I " " зе* М 0 |
Л 9 Й в о |
з д у х а / к р |
т |
о п |
л и в а - |
|
с і з ) |