книги из ГПНТБ / Ченцов В.Н. Тепломеханическое оборудование автономных источников электроснабжения конспект лекций

КШЫ несмотря на невысокое значение жесткости

W (см.толку

а

на р и с . 9 1 ) .

2 . Догорание топлива в условиях большого и увеличивающегося

объема

обуславливает

большие тепловые

потери,

т . е . перегрев ди­

з е л я ,

малые давления

на поршень низкие

индикаторные показатели.

На рис . 91 кривой 2 представлена индикаторная

диаграмма дизеля

при поздней подаче топлива.

Для каждого скоростного и нагрузочного режима дизеля

суще­

жесткость

W

и максимальные давления Р

допустимы,

теплопоте-

ри минимальны,

площадь индикаторной

диаграммы,индикаторные,

эффективные

и экономические показатели близки к максимальным.

Влияние угла опережения подачи топлива на основании экспе ­

риментальных

данных представлено на рис . 92,

на котором

нанесе­

ны зависимости удельного эффективного расхода топлива

де,мак­

симального

давления в цилиндре Рг

,

периода

задержки

самовос­

пламенения і і а

д ,

жесткости

работы

дизеля

W

и температуры

вы­

хлопных газов

7^

от угла

опережения

подачи

топлива

уоп

в

ди-

271

зеле 6430/38. Из графинов следует, что с точки

зрения

эконо­

мичности дизеля ( т . е . уменьшения удельного эффективного

расхо ­

да gе ) и уменьшения температуры выхлопных газов

7~а .г

жела­

давлением Рг

и жесткостью

работы дизеля W .

Для каждого

типа дизеля

на стендах заводов-изготовителей

и

ä<? кг/град

& mX

флс.

w

ш

ж

16

1ч

W

12

2

10

^

1

8

"

^Рщгоод

14J

18,7

22,7

26,7

Рис.92

поэтому нарушается угол

опережения

подачи

топлива

ср о п . в

дизе ­

лях предусматриваются устройства, специально предназначенные

для регулировки угла сро п

. Рассмотрим в. качестве

примера

кон­

зелях M-6I2, M-6I4. Узел регулировки угла опережения

подачи

топлива

дизелей M-6I2,

M-6I4 приведен на рис . 93а . Узел

состоит

из муфты ТНВД I , регулировочной рессоры 2 и шестерни

привода

ТНВД 3.

Регулировочная

рессора 2

имеет два шлицевых

венца

и от

выпадения удерживается

в шестерне

3 стопорным кольцом

5.

Шли-

цевым венцом

4, имеющим 43 шлица, рессора соединяется

с внутрен­

ними шлицами

шестерни 6 . Шлицевцм венцом 7, имеющим 22

шлица,

рессора соединяется с внутренними шлицами муфты I привода

к у ­

лачкового валика ТНВД. Крутящий момент

от коленчатого

вала

ди­

зеля через механизм привода передается

шестерне 3. От

шестерни 3

Обозначим число

шлицев

венца

4 буквой і

, а

число

шлицев

вен ­

ца 7 буквой ï ,

.

В дизелях М-6І2 и М-6І4

кулачковые

валики

вра­

щаются против

часовой

стрелки

(если смотреть

на вал

со стороны

m =

Ж

= 360 _ І 6 з б

т г

і г

22

дер =

iß - срг = 16,74 - 16,36 = 0,38 град .

На рис.936 одинаковыми цифрами ( I и 2) обозначены

выступы шли­

цев рессоры 4

и впадины шлицев шестерни 3, которые

совпадали

до извлечения рессоры из шлицев муфты I и шестерни 3.

Так как для совпадения ближайших шлицев венца

4 с шлицами

она повернулась при перестановке

на один

шлиц

венца

7

(16,74 >

16,36;,

то

ее

необходимо развернуть

в

сторону

пере­

становки

на угол

Аср=

0,38

град

и ввести шлицы

венца

4 в

шлицы шестерни 3.

Вместе с рессорой

будет

развернута

по

ходу

вращения валика ТНВД муфта I

насоса

и угол

опережения

впрыска

топлива

уменьшится на угол

Дір

= 0,38

град по углу

поворота

кулачкового валика. Так как коленчатый вал в четырехтактном

дизеле вращается вдвое быстрее кулачкового, то перестановка

рессоры на один шлиц венца 7 по ходу вращения

соответствует

уменьшению угла

с р о п

опережения

подачи

топлива

на

величину

А ф к в

=

2 A f

= 0,76

~

0,8

град .

но углу

поворота'коленчатого

в а л а .

Порядок регулировки угла опережения в дизелях M-6I2, M-6I4

приведен

в

технологической

карте,

взятой

из

регламента

дизель-генератора. К технологической карте необходимо

сделать

следующие

пояснения.

1 . Регулировка угла

в дизелях

M-6I2,

M-6I4 осущест­

вляется по первому левому цилиндру

(при нахождении

в

в . м . т .

поршня первого со стороны дизеля ДГУ левого цилиндра

стрелка

указателя

находится

против деления

"Нуль"

на венце

соедини­

тельной

муфты дизеля

с

генератором). В первый

левый цилиндр

топливо

подается

от

второго

штуцера

ТНВД.

2 .

Мениском

называется

стеклянная трубка,

которая

к р е ­

пится к топливоподающему штуцеру ТНВД.

3. В дизелях

M-6I2, M-6I4 рейка

ТНВД перемещается

регуля ­

тором под давлением масла. При регулировке

угла

cfo r l

рейка

К регламенту технического обслуживания дизеля M-6I2

Технологическая карта №

на 2

листах

Выполнять: при двухгодичном и пятигодичном техниче­

Проверка и регулировка угла

лист

I

ском обслуживании

опережения подачи топлива

Контрольно-

Инструмент

Расходные

Нормы

Затраты

измерительная

материалы

расхода

чел . - час

аппаратура

1 . Гаечные ключи 19x22

1 .

Ветошь,

салфетки

0,3 кг

2,0

2 .

Ванночка

на 5 л

2 .

Дизельное

топливо

2 л

3.

Накидной

ключ

32 мм

3. Прокладки

мѳдно-

3 шт

асбѳстовые

4.

Гаечный

ключ

27x32

4 .

Холщевая

салфетка

5. Медно-асбѳстовое

2 шт

кольцо

14x20

6. То же 40x50

I шт

привода

ТНВД опломбированными

гайками.

5. Для удобства поворота рессоры 2 на один шлиц венца 7 на

проточке

п

ступицы

шестерни

3 нанесены 22 деления (по числу

шлицев венца 7 ) .

6. Число

шлицев

m , на которое необходимо поворачивать

рессору,

определяется по формуле

где

Дф

-

отклонение

выявленного

при проверке

угла

опереже-

Топ

ния

подачи топлива от

оптимального

(записанного

в

формуляре

д и з е л я ) .

Регулировка фаз газораспределения. Сущность

влиянии- фаз

газораспределения оі

,

р ,

j - и ір на

процессы

в

дизелях

изложена

в §

12.

Для

каждого

типа

дизеля и

для каждого

скоростного

и

нагрузочного режима его работы существуют оптимальные

значения

фаз

газораспределения.

В дизелях ДГУ оптимальные фазы

соответ­

ствуют номинальной нагрузке ка дизель при его работе на син­

хронных

оборотах. При

нарушении оптимальных

фаз

ухудшается

на ­

полнение цилиндра свежим воздухом, увеличивается количество

остаточных продуктов сгорания и вследствие этого ухудшаются

индикаторные и экономические показатели

дизеля.

Произведем в качестве примера расчет регулировки опереже­

ния

открытия всасывающих

клапанов

левого

моноблока

дизелей

М-6І2, М-6І4. Схема механизма регулировки приведена в § 12 и

изображена на рис.40.

Для

регулировки фаз газораспределения

необходимо

снять крышку моноблока и лючок муфты отбора мощности.

Сначала

проверяют

и регулируют

продолжительность

открытия

клапанов

путем измерения

и изменения зазора

ô

между

затылком

клапана. В дизелях M-6I2 и M-6I4 фазы оі

и р равны соответст­

венно 50 + 3° и 56

+ 3° .

Следовательно,

продолжительность о т ­

крытия всасывающих

клапанов

составляет величину

^оо. к,

= Ci +

ГЗО +

ß

= 50 + 180

+ 56 = 286° .

Моменты открытия и закрытия клапанов

контролируются прово­

рачиванием клапана

рукой

за

замок 6 тарели.

В момент нажатия кулачка на тарель клапан

проворачивается,

так как его

притертый поясок

отходит от

гнезда

клапана.

277

Допустим, что всасывающие клапаны первого левого цилиндра

начали открываться

в момент,

когда

против стрелки

указателя

на

муфте

отбора

мощности находилось

деление

301,

а закрылись

в

момент,

когда

против

стрелки находилось деление

245.

Это

означает,

что

клапаны

открываются и закрываются раньше поло­

женных моментов ( т . е .

фаза

оі

больше оптимальной,

а фава

р

меньше оптимальной)

на

9°

по

углу поворота

коленчатого вала .

Вычислим,

на

какой

угол изменяются фазы

газораспределения

при

перестановке регулировочной шестерни 2 на один ее внешний

зуб

( с м . р и с . 4 0 ) .

шлица.

Если эту

шестерню вывести из зацепления со шлицами

вала I

и зубьями шестерни 3 и повернуть на один зуб по ходу

вращения вала,

то

она

повернется

на

угол

^

_ 360

360

-гсО

'

"

г,

~ 2 4 "

І Ь

'

Дог

= o * 2 - o L ,

-0,65°.

Следовательно,

перестановка регулировочной шестерни

на

один зуб по ходу вращения валика ГРМ соответствует

увеличению

фазы на угол

A o f K . e

= 2 Доі

= 1,3°

по

углу

поворота

коленча­

того вала.В рассматриваемом примере

фазу

ot необходимо

умень­

шить. Поэтому шестерню 2 необходимо переставить против хода

вращения вала

ГРМ на число

зубьев

і

= 9°

: 1,3° =

7.

кела должна

соответствовать конфигурации камеры сгорания

(чтобы после

впрыска топливо было равномерно распределено по

всему объему

камеры),

то существует оптимальное давление впрыс­

к а . При увеличении или

уменьшении давления индикаторные и э к о ­

номические показатели

дизеля ухудшаются, что подтверждается

ного расхода уе

от

давления

рф открытия

форсунки, представ­

ленной на р и с . 9 4 .

Из

графика

следует, что

оптимальным является

давление, несколько меньшее

300 к Г с / с м 2 . Оптимальное значение

давления/>ф .о п т записывается

в формуляр дизеля и в процессе э к с ­

стий.

Уменьшение давления

рф

приводит к увеличению

периода

з а ­

держки

самовоспламенения,

жесткости работы

и максимального

давления

р г . При износе

распыливающих"отверстий качество

р а с ­

пиливания

может быть

частично

восстановлено

за счет

некоторого

увеличения давления

рф .

дится в случае их транспортировки,

а

также при

сдаче на

хране­

ние на склад. Консервация состоит

в

нанесении

на детали,

меха­

альных

сортов

масел.

Подготовка

дизеля к консервации включаете

-

очистку

всех поверхностей, подлежащих консервации, от

детали

насухо

вытираются;

-

системы

и

трубопроводы

дизеля

полностью осушаются, а по­

лости

охлаждения

продуваются

сжатым

воздухом;

- все отверстия трубопроводов и деталей дизеля закрываются

заглушками.

Подвижные

детали КШ обычно не

подвергаются специальной

трольным

осмотрам, и составляются

акты по результатам осмотров

с записью

в специальный журнал, а

помещении, где хранится з а ­

280

Основными

причинами неисправностей

дизелей

ДГУ

являются:

-

слабое

знание

рабочего

процесса,

устройства,

правил,

приемов

технической

эксплуатации

и

недостаточная натренирован­

ность

в

выполнении

приемов

эксплуатации;

- плохая организация службы, низкая воинская дисциплина и

низкая

культура

эксплуатации;

-

частые и длительные перегрузки ДГУ;

-

работа

на

разрегулированной

дизеле;

- ослабление крепления деталей, механизмов и трубопрово­

дов

в

результате

воздействия

вибрации;

-

работа

в

зоне

критических

оборотов;

- работа с повышенными износами, обуславливающими наруше­

ние

режима смазки

и резкое

увеличение

ударных

нагрузок;

-

нзрушениѳ

режимов охлаждения

и смазки

дизелей;

- конструктивные и технологические недостатки деталей и

узлов дизелей, дефекты их заводской сборки и регулировки.

Характерные

неисправности механизмов и систем дизелей,

методика их обнаружения и выявления причин

Методической

основой диагностики дизелей

является закон

ских явлений,

обуславливающих отдаленную и не всегда видимую

на

поверхности

связь неисправностей (следствий) с их причина­

ми.

Сложность

диагностики неисправностей дизелей состоит в

том, что одни

и те же

причины

могут приводить к различным не ­

исправностям,

а одни и

те же

неисправности могут быть следст­

вием различных

причин.

Более

того, причины противоположного

статочная подача

масла к паре поршень -

гильза .

В первом

слу­

чае заклинивание

происходит вследствие

закоксовывания поршня

из - за сгорания масла, прихватывания колец и его

резкого

пере-