Добавил:
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

книги из ГПНТБ / Ченцов В.Н. Тепломеханическое оборудование автономных источников электроснабжения конспект лекций

.pdf
Скачиваний:
9
Добавлен:
25.10.2023
Размер:
12.54 Mб
Скачать

 

 

 

 

160

 

 

 

 

 

выражаемую

отревком п,тъ

.

Так

как их

общей статической

х а ­

рактеристикой

является прямая

йгЪг

,

то обороты

этих син­

хронно работающих дизель-генераторов, определяемые

точкой т'} ,

будут равны

пг

. Учитывая, что

п1

> nt

, следует

сделать

важ­

ный вывод:

при

увеличении

степени

 

неравномерности

первого

ди ­

зель-генератора и при определенном увеличении нагрузки откло ­

нение оборотов дизель-генераторов

от значения

п0

увеличивает­

с я . Если же

уменьшить степень

неравномерности

первого

дизель -

генератора (

ctjbj

приближать

к

п0п^

) , то

при

изменении

на­

грузки обороты все

меньше и меньше будут

отклоняться

от п0

,

первый дизель-генератор будет брать на себя все большую часть увеличившейся нагрузки. В предельном случае, когда один из дизель-генераторов будет настроен на нулевую степень неравно­

мерности,

их обороты

при изменяющихся

нагрузках будут постоянны

и равны оборотам,

на

которые настроен

дизель-генератор с нуле­

вой степенью неравномерности. Этот же

дизель-генератор

будет

брать на

себя все

изменения нагрузки.

Следует заметить,

что

параллельная работа двух астатически настроенных дизель - гене ­ раторов невозможна из - за практической невозможности их на­ стройки на одинаковый скоростной режим

Заметим, что увеличение затяжки пружины у регулятора ди ­ зель - генератора, работающего в параллель с внешней сетью, при­ водит к схождению центробежных грузов (скоростной режим при этом не изменяется), увеличению дозы впрыскиваемого топлива ч к большей загрузке дизель-генератора.

Рассмотрение влияния степени неравномерности на параллель­ ную работу дизель-гѳнераторов между собой и с внешней сетью позволяет сделать вывод о необходимости оснащения регулятора дизеля ДГУ устройством настройки степени неравномерности 8 в пределах 0 - 4 % .

Требования к регуляторам дизелей ДГУ. Всережимные регуля ­ торы прямого и непрямого действия ДГУ относятся ко второму классу точности, отличающемуся повышенными требованиями к с т а ­ тической и динамической точности регулирования. Основными т р е ­ бованиями к регуляторам дизелей войсковых ДГУ являются следую­

щие

требования:

 

 

 

I .

Возможность

регулировки степени неравномерности регули­

рования

в пределах

от -1,5 до +1,5

для регуляторов непрямого

и в

пределах 0 - 8 %

для регуляторов

прямого действия.

 

 

 

 

161

 

 

 

 

2 .

Время

переходного

процесса

t}am

должно быть

не больше

2 - 3

сек .

 

 

 

 

 

 

 

3. Максимальный динамический заброс оборотов при сбросе

100% нагрузки и степени неравномерности

S

= 3% не

должен пре ­

восходить

7 -

4% в зависимости от

времени

разгона

силовой

установки,

колеблющегося

в пределах Та

= 2 * 8 сек .

Время

разгона силовой установки

определяется

из

формулы:

 

 

 

 

 

r

0Dlnl

 

 

 

 

 

 

Т

 

-—

сек ,

 

 

 

 

 

о

ПО ООО Л/

 

 

 

 

 

 

 

 

е.н

 

где

N

-

номинальная

эффективная мощность

дизеля;

 

GD1-

 

маховый момент

агрегата,

к Г . м 2 ;

 

 

пн

-

номинальные

обороты,

об/мин.

 

 

4 . Статическая характеристика

регулятора

должна быть

близка к прямолинейной (с отклонением от прямолинейной харак ­

теристики не больше 0,3

- 1,2%).

5. Регулятор должен

быть оснащен устройством дистанцион­

ного управления механизмом настройки дизель-генератора на не ­

обходимый

скоростной режим

с целью синхронизации дизель - гене ­

раторов и

перераспределения

нагрузки

между ними.

 

 

 

6.

Регулятор должен быть оснащен сигнальными устройствами

о его

настройке на определенные скоростные режимы (режим нуле­

вых оборотов, пусковых оборотов, подсинхронных оборотов

и

т д Д

7. Регулятор должен быть оснащен устройствами для ограни­

чения

оборотов и

ограничения подачи

топлива.

 

 

 

8.

Регуляторы

непрямого

действия

должны быть

оснащены

у с т ­

ройствами,

обеспечивающими

быстрое срабатывание

гидроусилите­

ля при пуске дизеля с целью сокращения времени пуска.

 

 

Ограничиваются также нестабильность регулирования оборо­

тов и

степень рассогласования нагрузок при параллельной

рабо ­

те дизель-генераторов.

 

 

 

 

 

 

Схемы регуляторов дизелей войсковых ДГУ

 

 

 

Схема изодромного регулятора непрямого действия. Большин­

ство дизелей войсковых ДГУ

небольшой

мощности оснащено

в с е -

режимными регуляторами прямого действия, схема которого пред ­

ставлена

на

р и с . 5 2 . Дизели

большой

мощности оснащаются изо -

дромными

регуляторами

с регулируемой степенью неравномерности

в пределах

от -1,5 до

1,5%.

Схема

такого регулятора представ-

 

162

 

лена на

р и с . 5 6 . Чувствительным

элементом регулятора также

я в ­

ляется

центробежное устройство

I , но грузы воздействуют не

на

рейку 5 ТНВД, как в регуляторе прямого действия, а на рычаг I I , связанный с золотником 6 гидроусилителя 4. Поэтому регулятор называется регулятором непрямого действия. Рассмотрим работу регулятора. В установившемся режиме центробежная сила грузов I

Рис.56

уравновешивается силой пружины регулятора 13, рычаг I I и з о ­ лотник 6 неподвижны, жидкость заперта в цилиндре гидроусили­

теля 4,

поршень цилиндра и рейка

5 ТНВД неподвижны. При

у в е ­

личении нагрузки обороты уменьшаются, центробежные грузы

I

сводятся

пружиной 13, рычаг I I и

золотник 6 гидроусилителя

перемещаются влево. Под давлением

масло поступает через

окно/п

в левую полость цилиндра гидроусилителя и поршень с рейкой 5 перемещается на увеличение подачи топлива.

Динамический бросок оборотов предотвращается изодромным устройством 3. При резком движении корпуса изодрома 3 жидкость не успевает перетекать через клапан к , поршень демпфера пере ­ мещается вправо вместе с рычагом I I . Перемещение рычага I I с о ­ провождается прикрытием окон ш и л , более плавным движением поршня с рейкой 5, вследствие чего резкого броска оборотов не происходит. В процессе плавного движения поршня гидроусилите-

I

 

 

 

 

163

 

 

 

 

 

 

 

 

ля 4 пружина 2 возвращает поршень изодрома 3 и

рычаг I I

в

и с ­

ходное положение, и переходный процесс плавно продолжается.

Изодромное устройство не влияет на окончательное состояние

р е ­

гулятора, но предотвращает резкие колебания оборотов,

т . е .

улучшает качество переходных процессов.

 

 

 

 

 

 

Заметим, что в данном регуляторе устойчивое состояние

в о з ­

можно

в

е д и н с т в е н н о м

положении

золотника

6

( а следовательно, только при

е

д и н

с

т

в е н

н

о м

значе ­

нии оборотов д и з е л я ! ) , когда

полностью

перекрыты

золотником

окна

т

и п

гидроусилителя.

Даже

при

незначительном

откло­

нении

оборотов

от заданных окна

т и п

 

будут

приоткрыты

и

рейка 5 будет перемещаться, восстанавливая необходимый скорост­ ной режим. В дизеле, оснащенном изодромным регулятором, обороты не зависят от нагрузки, статическая ошибка отсутствует,поэтому регулятор называется астатическим.

Настройка регулятора на заданный скоростной режим осущест­ вляется горизонтальным перемещением пяты 9 винтом 7, сопровож­ дающимся изменением затяжки пружины 13 регулятора.

Устройство для настройки регулятора на необходимую степень неравномерности 5 состоит из кулисы 10, связанной рычагом со штоком поршня гидроусилителя 4 и регулировочного устройства 8. Если пята 9 располагается соосно с центробежным датчиком ско ­ рости, то шарнир пяты совпадает с центром полукруга кулисы 10. При поворотах кулисы, сопровождающих процессы регулирования, муфта 12 не перемещается и затяжка пружины 13 не изменяется, регулятор работает, как астатический. Если пяту 9 переместить винтом 8 вниз, то при увеличении нагрузки на дизель рейка 5 перемещается вправо и вследствие эксцентричного расположения шарнира пяты 9 в пазе кулисы затяжка пружины несколько умень­ шается. Уменьшение затяжки пружины сопровождается уменьшением оборотов. Следовательно, перемещение пяты 9 вниз приводит к положительному статизму регулятора. Очевидно, перемещение пяты9' вверх от соосного положения с центробежным устройством соответ­ ствует введению в регулятор отрицательного статизма (с увеличе­

нием нагрузки обороты дизель-генератора будут несколько

в о з ­

растать) .

 

 

Схема двухиипульсного регулятора. Для дизель-генератора

основным

возмущающим

воздействием является изменение нагрузки.

Другими

возмущающими

воздействиями являются изменения

режима

смазки,

охлаждения,

питания топливом и воздухом, изменения,свя­

занные с

износом дизеля,и др .

 

164

Достоинством центробежного регулятора является то обстоя­

тельство,

что он реагирует

на изменение оборотов независимо

от причины

этого изменения,

т . е . регулятор отрабатывает все

возмущения. Это положительное качество центробежного регуля ­

тора заложено в принципе регулирования Ползунова:

чувствитель­

ным элементом

измеряется

с

к

о

р

о с

т ь

в р а щ е н и я

коленчатого вала, т . е .

р е

г

у

л

и р у е м ы

й

п а р а м е т р .

И если произошло отклонение скорости,

то регулятор изменяет

подачу топлива и восстанавливает

скоростной

режим

н е з а ­

в и с и м о

о т п р и ч и н ы

 

отклонения.

Указанное поло­

жительное качество является одновременно причиной существенного

недостатка

центробежного

регулятора, заключающегося

в том, что

регулятор изменяет подачу

топлива только

в том

случае,

если у ж е

н а с т у п и л о

изменение

скорости.

Если учесть

инерционное запаздывание в срабатывании регулятора и инерцион­

ность самого дизеля, то станет очевидна

необходимость измене­

ния подачи топлива несколько раньше, чем

начнется изменение

оборотов. Указанный способ регулирования можно осуществить, если измерять не скорость вращения коленчатого вала, а возму­ щающее воздействие, всегда предшествующее изменению оборотов.

Дизель как объект автоматизации обладает ценным качеством: если одновременно увеличить крутящий момент на его коленчатом валу и передвинуть райку ТНВД в сторону увеличения подачи топ­ лива на величину компенсации увеличения нагрузки, то скорост­ ной режим агрегата останется практически неизменным. Из-за высокой скорости протекания процессов в дизеле его крутящий мо­ мент возрастает практически сразу после увеличения подачи топ ­ лива. Для увеличения быстродействия обычный центробежный регу ­

лятор дополняется измерителем нагрузки.

О таком регуляторе г о ­

ворят, что он работает по двум принципам: по принципу Ползу­

нова ( т . е . по отклонению регулируемого

параметра) и по откло­

нению оснрвного возмущающего воздействия. Регуляторы комбиниро­ ванного принципа действия называют двухинпульсными.

Рассмотрим работу двухимпульсного регулятора на принци­ пиальной схеме, представленной на рис . 57 . Регулятор состоит из центробежного измерителя скорости вращения коленчатого вала 4,

соленоида - измерителя нагрузки на генератор,

дифференциального

рычага 8 и гидравлического

следящего устройства. Действие

р е ­

гулятора состоит в следующем. В установившемся

режиме

окна

m

и п в коробке золотника 12

полностью закрыты

поясками

золот -

165

вика I I , поэтому гидроцилиндр 10 неподвижен. При увеличении нагрузки на генератор растет ток в его обмотке и в соленоиде б ,

соединенном с обмоткой генератора. Якорь

7 втягивается

в с о ­

леноид б и сжимает пружину

5. Двуплечий

дифференциальный

ры­

чаг 8 поворачивается

вокруг

шарнира Ог против часовой стрелки

и золотник

I I перемещается

влево. Окно

п

волотниковой

короб­

ки приоткрывается и в левую

полость

гидроцилиндра

10

начинает

поступать

масло

по гибкому

напорному

шлангу

H .

Так

как

шток

поршня

9 закреплен,

то влево перемещается

цилиндр

10

и выпол­

ненная

заодно с

ним

золотниковая коробка

12.

Окно

п

прикры­

в а е т с я ,

и,

когда

перемещение коробки

станет

равным перемещению

Рис.57

золотника, окно полностью прикроется, движение цилиндра пре ­

кратится. В рассматриваемом гидравлическом устройстве

ци­

линдр 10 как бы следит з а положением плунжера I I , по

этой при­

чине устройство называют следящим. Движение цилиндра 10 сопро­ вождается перемещением рейки 13 топливного насоса дизеля Ik

в сторону увеличения подачи топлива. Указанные процессы проис­ ходят настолько быстро, что дизель, имеющий большие маховые массы, не успевает снизить обороты. А так как увеличение на-

 

 

166

 

 

 

 

грузки компенсируется увеличением подачи топлива, то его

с к о ­

ростной режим остается постоянным и центробежный элемент

не

срабатывает.

 

 

 

 

 

Измеритель нагрузки 6 не реагирует

на все остальные

возму­

щения, поэтому возможно отклонение оборотов от заданных

 

при

воздействии других возмущений. Если обороты,

например,

в о з р а с ­

тут, то центробежное устройство, включающее крестовину I , под­

шипник 2 ,

пружину 3 и грузы 4,

повернет

рычаг

8 против

часовой

стрелки вокруг точка С, золотник I I переместится вправо,

гидро­

цилиндр 10

также переместится

вправо, подача

топлива уменьшится

и скоростной режим восстановится. Так как все другие возмуще­ ния, кроме изменения нагрузки, приводят к медленным изменениям оборотов, то они успешно отрабатываются центробежным чувстви­ тельным элементом.

Настройку регулятора на необходимую степень остающейся

н е ­

равномерности удобно производить, изменяя чувствительность

и з ­

мерителя нагрузки 6. Уменьшение чувствительности сопровождает­

ся меньшими перемещениями якоря 7 при одинаковом изменении

на­

грузки . Это изменение нагрузки не сопровождается полной ком­

пенсацией з а счет изменения подачи топлива, поэтому степень

 

неравномерности возрастает . Настройка дизель-генератора на не ­

обходимый скоростной

режим производится рычагом

15.

 

 

Испытания двухимпульсных регуляторов показали, что

они

обеспечивают

высокие

динамические и

статические

качества

р е г у ­

лирования.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Уравнения элементов

систем

регулирования

 

 

 

 

 

оборотов

дизелей

 

 

 

Уравнение

дизеля

как объекта

автоматизации. Равновесный р е ­

жим в

системе

дизель

-

нагрузка

характеризуется

соотношением

( 5 4 ) .

Если происходит

нарушение равновесного режима, то наблю­

дается

неравномерное

изменение

обеих

частей равенства

(54)

(см.скоростные моментныѳ характеристики дизеля

на рис.

47

и

скоростные характеристики нагрузок на р и с . 5 1 ) .

Нарушение

р а ­

венства (54)

приводит

к

разгону

или

торможению

дизеля

и

на­

грузки . Уравнением динамического равновесия системы в процессе изменения оборотов является соотношение

167

Учитывая соотношение (54), уравнение динамики может быть представлено в виде

 

 

 

 

 

 

J l r A A v A A v

 

 

 

 

 

 

 

(5б)

где

 

J -

маховой

момент

вращающихся

масс

дизеля

и

нагруз ­

 

 

 

ки, приведенный к скорости вращения коленчатого

 

 

 

вала

дизеля;

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

àM

и

àMH-

изменения моментов

дизеля и нагрузки при откло­

 

 

 

нении

оборотов

на

величину

Л п

;

 

 

 

 

 

 

 

 

t -

время.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Из скоростных моментных характеристик дизеля

(см . рис . 47)

следует,

что его

крутящий

момент

 

M

 

зависит

 

от

двух

факто­

ров: относительного

перемещения

рейки

ТНВД

à h

и скорости

 

вращения коленчатого

вала

п

(при

 

изменении

относительного

 

перемещения

рейки

на

величину

à h

= I

-

0,8

=

0,2

крутящий

момент изменяется

на

величину

ЬМ'Н

 

,

а

при

 

изменении

с к о ­

рости

вращения

коленчатого

вала

в

 

пределах

 

ап

= п„

-

 

п .

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

макс

 

"ом

крутящий

момент изменяется

в

пределах

àM

 

) . Таким

образом,

В общем случае зависимость момента M

 

от

 

параметров

h

и

п

является нелинейной. После линеаризации этой формулы в точке

предполагаемого

равновесного

состояния

системы

 

п„

зависи ­

мость

крутящего

момента

 

от

параметров

 

h

 

и

п

получает

вид

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

дп

 

 

 

dh

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Частные

производные

З^хр

и

'

дМко

 

 

удобно

определяются

— —

 

on

н

 

 

 

 

 

 

 

an

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

на основании

семейства скоростных

 

моментных

характеристик

ди­

з е л я .

Величина

крутящего момента нагрузки

Мн

 

,

в свою

очередь,

зависит от скорости (см . рис,51) и от величины нагрузки. Изме­ нение величины нагрузки эквивалентно перемещению скоростной моментной характеристики нагрузки по вертикали. В реальных усло­

виях этому изменению нагрузки

соответствуют

включения нагрузок

на дизель-генератор, изменение

шага

гребного

или

воздушного

винта, изменение уклона дороги

для

транспортного

средства, и з -

168

менениѳ заполнения турботрансформатора в силовой передаче и т . д . Изменение нагрузки является основным возмущающим воз ­

действием для системы регулирования дизель - регулятор. Если в качестве обобщенного показателя изменения нагрузки принять

параметр г = ij) (t ) , то зависимость момента нагрузки можно представить в виде

После линеаризации этой зависимости получим

ЭМН л ЭМН А

Подстановка выражений Ш и AA7W в формулу (56) дает:

dt

dh

\дп

дп /

дх

Учитывая формулу (55) фактора устойчивости, уравнение динамики дизеля, записанное в приращениях, может быть представлено в

виде

В стандартном виде уравнение может быть представлено в виде

где

Tg «

постоянная времени дизеля

- объекта

р ѳ гу -

 

 

# д / с т

лирования;

 

 

 

 

 

 

 

к-=.——г^—-

коэффициент

эффективности

регулирующего

 

 

о™Фуст

воздействия

регулятора на дизель (при не -

 

 

^ду

изменвой

нагрузке);

 

 

 

 

 

kgg= - —

коэффициент

эффективности

воздействия

и з -

 

 

Фуст

иѳнения

нагрузки на обороты дизеля

(при не ­

 

 

 

изменном

положении рейки

ТНВД);

 

 

 

 

р -

оператор

дифференцирования.

 

 

 

Все

параметры

уравнения

(57)

удобно

определяются по

с е ­

мействам

скоростных характеристик

дизеля

и нагрузки.

 

 

169

Уравнение центробежного чувствительного элемента-датчика оборотов. При работе регулятора под воздействием центробежных сил грузов 4 (см . рис . 52) происходят динамические колебания

масс,

связанных с

муфтой 5 (грузы,

муфта 5,

тягач

6

и рей ­

ка 10 ТНВД, поршень гидродемпфера

I I ) . В переходных

режимах

центробежная сила

Рц грузов

4 уравновешивается силой

инер­

ции Р,

подвижных

деталей, связанных с муфтой 5 регулятора,

силой

жидкостного

трения

Р 2

в гидродемпфере

I I , пропорцио­

нальной скорости

движения,

и

силой

Р3 пружины регулятора.

Центробежная сила воздействия грузов 4 на муфту 5 определяется выражением

где

 

/77ц -

масса

центробежных грузов;

 

 

 

р

-

расстояние центра масс

груза от оси его вращения;

 

 

со

- угловая скорость вращения грузов, связанная с обо ­

 

 

 

 

ротами

п

коленчатого

вала дизеля;

 

 

 

а - отношение плеч двуплечего рычажка 3.

 

 

Сила

инерции

подвижных

деталей

регулятора (грузов

4, муф­

ты

5,

тяги

б , рейки

ТНВД и

поршня

гидродемпфера I I ) ,

приведен­

ная

к

перемещение

рейки ТНВД, определяется зависимостью

где

h -

перемещение

рейки

ТНВД;

 

/ 7 7 -

масса подвижных деталей, приведенная к перемещению

 

 

рейки.

 

 

 

Сила

жидкостного

трения

в гидродемпфере I I определется

зависимостью

Р = с SLh.»

где Сд - коэффициент демпфирования, зависящий от диаметра поршня демпфера I I , вязкости жидкости в демпфере, а также фор­ мы и размеров каналов при перетекании жидкости через клапан демпфера.

!

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ