Добавил:
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

книги из ГПНТБ / Хаскинд М.Д. Гидродинамическая теория качки корабля

.pdf
Скачиваний:
36
Добавлен:
25.10.2023
Размер:
12.5 Mб
Скачать

140 П Л О С К И Е З А Д А Ч И Т Е О Р И И К А Ч К И С У Д О В Г Л . IV

У д е р ж и в ая в

подынтегральных

выражениях

(16.25)

члены, со­

держащие v в степенях не выше первой, будем

 

иметь

 

 

в ! = ± iv S +

Им (°)

Bf = - b + v s +

Им (0)

 

 

 

Р

 

 

 

 

(16.27)

 

 

 

 

 

 

 

 

1*24(0)

 

 

 

 

 

 

 

Bi

= ±

ivlb0S

 

12

+

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

где

S — площадь,

ограничиваемая

шпангоутом,

а Ь0

— глубина

погружения

центра

тяжести

(центра

величины

этой

площади).

 

По

формулам

(16.26)

получаем:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Х2 2

=

pav1 1 £

+

И«(0)

 

2

 

 

 

 

>

 

 

 

 

Я3 3

=

pafft

 

v ' 5 +

 

fe(0)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

b0S-

bs

,

m4(Q).

 

 

 

 

 

(16.27a)

 

 

^44 =

P 0 v 2

 

 

 

 

 

 

 

 

12

r

 

p

 

 

 

 

 

 

 

 

24

pav'

s +

t'2 2 (0)

 

 

 

12

+

•144(0)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Изложим

метод

приближенного

расчета

коэффициентов

демп­

фирования для

любых

значений

частотного

параметра v. Д л я

этого положим,

что значения

функций

q>s

в выражениях

(16.25)

можно заменить соответствующими значениями этих же функций

для случая колебаний сдвоенного шпангоута в безграничной

жид­

кости и, кроме того, что при интегрировании в (16.25) можно

про­

извести

соответствующее

усреднение.

 

 

 

Д л я

выяснения сущности излагаемого метода рассмотрим

зна­

чения

функций ф2 , ф 3

и ф4

при колебаниях эллипса с полуосями

b 2 = cell 10 и Т = с sh Н0, где с = | / " - |

 

Т2 фокальное

расстоя ­

ние. Воспользуемся

эллиптической

системой координат

 

 

 

г / =

с ch £ cos и, z =

c s h £ s i n r j .

(16.28)

Из

(6.8) следует,

что граничные условия для определения

функций

ф 2 , ф 3 и ф4

имеют вид

 

 

 

 

=

JCOSTJ,

Sin Г),

 

 

 

 

 

 

 

 

у- AT2

sin 2м при I = 10.

(16.29)

Частные решения уравнения Лапласа в эллиптической системе координат, исчезающие на бесконечности, определяются выраже ­ ниями

Ф»' = е-"Е sin ran, Ф(2, = e-"lcosreM

(га = 1 , 2 , . . . ) . (16.30)

§ 1 6

И Н Е Р Ц И О Н Н О - В О Л Н О В Ы Е Г И Д Р О Д И Н А М И Ч Е С К И Е С И Л Ы

141

Учитывая простоту граничных условий (16.29), можем сразу

определить функции

ф 2 , ф 3

и ф4 . Имеем

 

 

 

 

 

 

 

 

Те~

 

(»—>о) cos и

ф 3

=

е~

g j n

ц

 

 

 

 

 

V- — 4 Г

е~~- (s—?о) gin 2n.

 

 

 

(16.31)

 

 

Ф 4 =

 

 

 

 

 

 

 

 

~

10

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Отсюда значения этих функций в точках эллипса (Н

 

ляются

следующими:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ф 2 =

 

 

У,

Фз =

 

z,

ф 4 =

б2 — 47'2

 

(16.32)

 

 

— •

 

4М'

 

г/2.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Присоединенные

 

массы

эллипса,

его площадь

и момент

инер­

ции этой площади относительно оси х определяются

формулами

 

 

1^22 ~~ pJlT2,

 

Ц.33 —

ряЬ-

Pi1 4 4

ря

(b2 4J2 ),

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

128

 

 

 

(16.33)

 

 

S = — nbT,

Jx

= пЪТ

б2

+ 4Г2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

32

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Поэтому

выражения

 

(16.32)

можно

представить в

форме

 

где

 

 

 

Фг = — ЧУ,

Фз =

с з 2 -

Ф4 =

с4</г-

 

 

(16.34)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(?V2r)2

1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(16.35)

 

 

° 2 ~

 

pS

 

 

3

 

pS '

4

 

рУх

( 6 / 2 Г ) 2 - 1 •

 

 

 

 

 

 

 

 

Формулы

(16.34)

 

в

точности

выполняются в точках эллипса.

Д л я

контуров,

мало отличающихся

от эллипса, эти формулы дают

приближенные

значения. Так кате нас интересуют

не сами

значе­

ния

функций ф 2 , фз и ф 4 в точках контура L , а интегральный ре­

зультат, определяемый формулами (16.25), то очевидно, что мест­ ные отклонения значений функций ф 2 , ф 3 и ф 4 от выражений, определяемых формулами (16.34), не могут заметным образом по­ влиять на результат интегрирования. Таким образом, для опре­ деления функции /3* будем пользоваться формулами (16.34), в

которых

коэффициенты с2 , с 3 и с4

суть отношения

присоединенных

масс шпангоута

L к его площади

и моменту инерции. При

такой

приближенной постановке формулы (16.25) примут вид

 

В? =

\ ev (±'Н-*) {cos (re, у) 4- \с.2у \±_ i cos (re, у) - f cos (re, z)]} ds,

 

h

 

 

 

 

=

[ e v ( +

| c o s ( И ) z ) _|_V c3 z | ± i cos (re., jy) +

cos (re, z)]} ds,

 

 

L

 

 

 

 

=

\ e v (±ч/-И) |y cos (re, z) — z cos (re, y) -|- v c 4 i / z [ ± i cos (re, г/)

•-[-

 

L

 

 

-f- cos (re, z)j j

ds.

 

 

 

 

(16.36)

142 П Л О С К И Е З А Д А Ч И Т Е О Р И И К А Ч К И С У Д О В Г Л . I V

Формулы (16.36) позволяют произвести расчеты коэффициентов демпфирования шпангоутов различной формы. В частности, дл я

шпангоута

прямоугольной

формы ширины

Ъ и осадки

Т

имеем

 

 

 

2 sin • vb

{(1 -

vTc3)

е-*?

+ c3

[(1 +

vT) e-vr

_

 

i ]

 

 

 

 

 

 

 

} <

Поэтому

для X33

получаем

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2 sin

 

/

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

V

2

J {(1 -

vTc3)

е-т

+

c3

[ ( i +

v T )

e-^

-

1]}1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(16.37)

В этом случае также легко вычисляются В% и В*

и, следователь­

но,

легко

вычисляются

коэффициенты

демпфирования

 

Х22,

Хи

и X2i.

Полученная ранее

приближенная

формула

(12.17)

дл я

Х33

вытекает

из (16.37),

как

частный

случай

 

при с 3 =

0.

 

 

 

 

Д л я

вычислений

5* в случае шпангоута произвольной

формы

представляется

удобным

преобразовать

 

контурные

интегралы

в (16.36) в двойные

интегралы

по площади

шпангоута .

Восполь­

зовавшись дл я этого теоремой

Гаусса — Остроградского,

будем

иметь

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

В?

В'з

±

iv (1 +

с2 )

\\

ev (z±iv4y

dz,

 

 

 

 

 

"s

 

 

 

 

 

\ e±ivydy

+ v (1 + c3) j

{ ev

(z±iv)dy

dz,

 

-Уо

 

 

 

s"

 

 

I (16.38)

v (1 - f ct)

J j

z/ev

< z ± i ^ dz/ dz

+

 

 

 

 

 

s

 

 

 

 

 

 

 

 

 

zev

(,z±iV<

dydz—

\

ye±ivvdy,

 

 

 

 

 

 

 

—Уо

 

где 2y0

— ширина шпангоута по

ватерлинии.

 

(vy)2.

Дальнейшее вычисление проведем с точностью до членов

Тогда для симметричных

относительно

оси z шпангоутов получим

 

В£ =

± iv (1 + сг)

Sx,,

Bg* = -

Ъ

WW

 

 

 

(16.39)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Bt

iv(Jx—(l

с4 ) Ь0 4 ).

 

 

 

В

этих

выражениях

5

ЬТХ — площадь,

ограничиваемая

шпангоутом,

% — коэффициент

полноты этой

площади,

Ь&

16

И Н Е Р Ц И О Н Н О - В О Л Н О В Ы Е

Г И Д Р О Д И Н А М И Ч Е С К И Е

С И Л Ы

143

глубина п о г р у ж е н и я

центра

величины, Jx

= 2г/о/3— момент

инер­

ции ватерлинии шпангоута

относительно середины и, наконец, х х ,

х, и х 4

следующие

безразмерные

поправочные

коэффициенты:

 

 

Y (z) evzdz,

к 2 =

42-_

Г JY_ evzdz,

 

 

 

 

 

 

Ь

.)

 

(16.40)

 

 

 

 

 

 

т

 

\zY{z)evzdz,

где У (z) -— dz - у 2 (z) уравнение

шпангоута.

На основании (16.26) и (16.39)

получаем'следующие простые

выражения

для коэффициентов

демпфирования:

b a

a

= pav*,S»(l + c 2 ) * X i ,

 

 

Я 3 3

= pab 2 |x 2

 

 

 

 

 

 

(16.41)

 

 

1 - ( 1 - с 4 ) - ^ - х 4

К* = — pav»5/.v (1 + с2 )

1 _ (1 _ c j

Нетрудно также получить формулы такого же типа для коэф­ фициентов демпфирования в случае конечной глубины. В этом случае асимптотический вид функции источника о п р е д е л я й с я вы­ ражением

при у - > ± оо

 

G = —2ni

v c h

* °

<ft + C>ch*-o ( z + f e >

(У—ч)

(16.42)

На

основании

(16.17) для функции <р имеем

 

 

 

при у -> ±

оо

 

 

 

 

 

 

 

 

ф

U U

к0

(vh

-,- sh2 k0h) 6

 

(16.43)

где

 

 

 

 

 

 

 

 

Л/* =

j ch Я0 (z - f h) е

Ш-

- Я о Ф [ ± i cos (га, у) +

 

 

 

 

 

 

- f

th Я0 (z -f- h) cos (га, z)]j ds.

(16.44)

Из

соотношения

 

 

 

 

 

 

144 П Л О С К И Е З А Д А Ч И Т Е О Р И И К А Ч К И С У Д О В Г Л . I V

получаем

следующие выражения

для амплитуд А±

расходящихся

волн

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

/1+

=

2аХ0

М

,

 

(16.45)

 

 

 

 

sli ).t,h

 

 

 

где а -

групповая скорость излучаемых

волн:

 

 

 

1

а , .

 

2Xuk

1 a vh -(- sh2 A,0fe

(16.4 6)

 

о =

- т - 11

 

 

 

 

 

При помощи (13.31) и (16.45) получаем следующее выражение для

энергии, затрачиваемой на

образование

воли:

 

 

 

 

 

 

N,

8а ch2

 

 

М+ \~ + | М~

| 2 ) .

 

(16.47)

 

 

ср

X0h

 

 

 

 

 

 

В соответствии с"этим для коэффициентов демпфирования

бу­

дем иметь

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

X

=

9 8

— / 1 Д / + Р

+ 1МГ12 )

(s =

2,3,4),

 

 

 

*ь яя

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(16.48)

л , 4

=

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

где

 

 

 

<9ф,

 

 

 

 

 

 

ch Х0

(z -)- A)

e±n-«v

х,

i cos (и, !/)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

дп

•оЧ>* i

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

+

th Я0 (z -|- h) cos (га, z)J

ds.

(16.49)

Полагая

<p2

= —c,2y, (p3 =

—ca z и q>4

-- — c4yz, можно

гакже

и для ограниченной

глубины

жидкости

приближенно

вычислить

коэффициенты демпфирования для шпангоутов

произвольной

фор­

мы при любых Х0. Напомним, что величина Х0, входящая в формулы

(16.48) и (16.49), представляет собой волновое число

излучаемых

волн и связана с частотным параметром v = a2/g

соотношением

 

 

 

X0thX0h

=

\.

 

 

 

 

 

(16.50)

 

 

§ 17. Дифракционная

проблема

 

 

 

 

для

В § 15 показано,

что дифракционный

потенциал

Ф 2

(х, у, z, t)

цилиндрических

судов

имеет

вид

 

 

 

 

 

 

 

 

Ф 2 (х, у, z, t)

= е*

 

c o s

Е> ijj (у,

z),

 

 

 

(17.1)

где

о = а 0

uk0 cos е— к а ж у щ а я с я

частота,

о 0

и

А:0

— соответ­

ственно истинная частота и волновое число набегающей

системы

регулярных

волн, е — угол

менаду

вектором

фазовой

скорости

набегающих волн и образующей цилиндрического судна. Ф у н к ц и я

•ф (у, z) определяется из

условий

 

д\\>

= 0 при z = 0 ( к =

(17.2)

к\р

 

 

 

 

 

Д И Ф Р А К Ц И О Н Н А Я

П Р О Б Л Е М А

 

 

145

 

 

 

. в „

„ /

, ,

е

11) кп

(z -|- h)

 

 

,

 

,

eh /f0 (z -)- A)

X

дп

 

 

у 2 cos (и, г/) +

у3

 

пIhл kгhт Н -

c

o s

z

)

ch /c0/i

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ft

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

X e-1 "^s i n 8 на

/у,

(17.3)

 

 

 

 

 

дхр/dz =

0 при

z = — h,

 

 

(17.4)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(17.5)

При

 

 

 

 

- j -

оо

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

c\xkn(z-ih)

 

 

 

 

(к., =

 

01 sin с J),

 

 

 

 

 

 

 

ch /f„/j

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(17.6)

при

 

 

 

f/-> — оо

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

_

р

ch fr0

(z + /г)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ip =

С.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

где

и

Уз проекции

на

оси у п

z

 

амплитуды абсолютной ско­

рости

частицы

набегающих

волн в начале

 

координат:

 

 

 

 

 

 

 

v\ = —— r0k0

sin е,

 

 

v\ =

ia0 r0 .

 

(17.7)

Ограничимся анализом дифракционной проблемы при неогра­

ниченной

глубине

жидкости.

В этом

случае

к = к0

и

условия

(17.3)

и

(17.0)

принимают

несколько

 

более простой

вид:

 

 

Л |

' =

_ [y|cos (га, у) +

УЗ cos (га, г)] ehz-ih,J

s i l l E на

L .

(17.8)

При

у-

- j -

оо

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

г|)

=

 

C+ehz~ih*y

 

 

 

 

 

(17.9)

при

у-

— оо

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

причем

 

 

 

 

гр =

 

С__е'! г +; '<^,

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

к2

= к | sin е |,

 

vо = a0 r0

sin е,

 

 

 

 

(17.10)

Прежде всего найдем простейшее решение граничной задачи для случая источника. Д л я всей плоскости решением у р а в н е н и я (17.5), описывающим функцию источника, является функция Бесселя К0 (kxr) от мнимого аргумента, где

г

= У-

П ) 2

+

(2 -

О2 - *

(17.11)

Поэтому функцию

G источника

в рассматриваемой

граничной

задаче представим в форме

 

 

 

 

 

G =

K0(kir)

+ K0(kir')

+

Gb

(17.12)

где г' — расстояние между точкой Р (у, z) и точкой <?'(т], —I)зеркальным отражением точки Q (г), £) в верхней полуплоскости:

г' = V4i/ - гО2 + (z + I)2.

(17.13

146

П Л О С К И Е З А Д А Ч И Т Е О Р И И К А Ч К И С У Д О В

Г Л . I V

Ф у н к ц ия

G1

является регулярной функцией во всей

н и ж н е й

полуплоскости,

удовлетворяющей уравнению (17.5)

 

 

 

 

 

4 ^ + Т - ^ =

0

 

 

 

< 1 7 Л 4 )

и на основании

(17.2)

условию

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

kGx

2кК0

(k, V?

+ (У-

Л)2)

при г = 0.

(17.15)

Представим

функцию К0 (k, YV'

+

ч)2 ) в

в

и Д е

интеграла

Ф у р ь е [ 4 3 ]

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

+°°

cK^+ft?

 

 

 

 

А ' 0 ( & 1 П 2 + ( У - Л ) 2 )

= 4 -

 

,V

, e^v-^dX.

 

(17.16)

Тогда

граничное

условие (17.15)

можно записать

в

форме

 

G, '

&G =

&

+г °°

с

^ ( у - ч ) п р и

2 = 0 .

(17.17)

5

е

 

 

 

 

 

 

.Too VЬ4 + *?

 

 

 

 

 

 

Частные решения уравнения (17.14), ограниченные в нижней

полуплоскости,

имеют

следующий вид:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

z Ух'-+К+гК

(у—Ц)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

е

1

 

 

 

 

 

 

 

Поэтому, полагая

ш воспользовавшись условием

(17.17),

найдем

 

 

 

+/.°°

V^+hi

(z+?) +

(J/-T1)

 

 

Gj =

&

\

 

^ =

 

(17.18)

Легко

видеть,

что

подынтегральное

выражение

имеет два

простых

действительных

полюса

X l i 2 = ± & 2 =

+ f c | s i n e | .

 

 

"

С 7

 

 

 

 

 

 

 

 

Рис. 4.6.

 

 

Поэтому, чтобы удовлетворить условиям дифракции (17.9) путь интегрирования в (17.18) следует выбрать криволинейным 'с соот­ ветствующим обходом точек ±кг (рис. 4.6).

§ 17 Д И Ф Р А К Ц И О Н Н А Я П Р О Б Л Е М А 147

П р и м е н я я теорему о вычетах,

находим следующие асимптоти­

ческие

формулы:

 

 

 

 

 

при

у - > -f- со

 

 

 

 

 

 

 

2 л i eh(z+Z)-ikz

(у-п)

 

 

при

у-

 

 

 

 

(17.19)

 

 

 

 

 

Представим теперь

функцию

ф, р е ш а ю щ у ю

дифракционную'

проблему, в следующей

форме:

 

 

 

 

 

 

^ = - ^ - ^ 5

 

 

( 1 7 2 0 )

 

(ve2 = <V 0 sin е,

Уз =

io0r0),

 

 

где ф | и фз на основании (17.8) удовлетворяют

граничным усло ­

виям

 

 

 

 

 

 

 

= cos (re, у) ф*,

= cos (re, z) ф* на L,

(17.21)

 

 

 

 

 

 

_— gkz—iky sin е

и остальным условиям, совпадающим с условиями дл я функции ф.

Н а р я д у

с функциями ф2 и фз рассмотрим

три элементарных

решения ф 2 , ф 3 , и ф 4

уравнений

(17.2), (17.5) и (17.9),

удовлетво­

р я ю щ и х граничным

условиям на L :

 

 

 

= cos («,{,), ^

=

cos(re,z),

 

=

 

 

 

 

 

 

 

=

г/ cos (re, z) — z cos (re, y).

(17.22)

Очевидно, к а ж д а я

из этих пяти

функций

может

быть пред­

ставлена в

форме

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

дп

 

 

 

где G — функция

источника,

определяемая

соотношениями

(17.12), (17.18) и (17.19). Доказательство представления

функции

ф формулой (17.23) вполне аналогично проведенному в § 16.

Воспользовавшись соотношениями (17.19) и (17.23), будем

иметь

следующие асимптотические

формулы:

 

 

 

при

у-

4- оо

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(17.24)

при

у

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ф п •= i

Hnekz+ih*y,

 

 

 

148

 

 

П Л О С К И Е

З А Д А Ч И

Т Е О Р И И

К А Ч К И

С У Д О В

 

Г Л . IV

где

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

/ / *

=

j "

ekz+ik*v

j

-

^

 

г|)„ [ ±

ik2 cos (n,

y)

A; cos (n, z)]j ds.

Перейдем к вычислению дифракционных сил. Согласно

(15.33)

и (17.20) дифракционное давление р° определяется

выражением

 

 

 

р° = (pio0v2$

+

Рio0vhb3) е1 ^ ~ к

х 0 0 3 Е>.

 

(17.25)

Д л я

дифракционных

сил,

действующих

на

шпангоут,

имеем

формулы

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

=

\ р° cos

(га, у) ds,

Z° =

— \ р

cos (га, z) ds,

 

 

 

 

 

L

 

 

 

 

 

 

L

 

 

 

 

 

=

[ p° [у cos (га, z) — z cos (n, у)] ds,

 

 

 

 

 

 

 

L

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

которые

на

основании

 

(17.25)

и

(17.22)

примут

вид

 

 

=

p i a /

«rt~hx

cos е)

^

+

vfy«)

 

d S

i

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

L

 

 

 

 

 

 

При помощи формулы Грипа легко установить правило пере­ становки

 

 

 

^

^

d

s =

l^m^-ds

 

 

 

(17.27)

 

 

 

L

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

для всех функций г|>т в том числе и для функций ip| и г|>з.

Восполь­

з о в а в ш и с ь этим

правилом и принимая во внимание

условия

17.21),

будем иметь

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

У° = — pio0el

< а ( ~ й х

С 0

3 е>

f ij)2 ef e -'f t i>s i n 8 \v\ cos (/г, г/) +

1

 

 

 

<

 

-'

 

 

 

 

+

г^з cos (га, z)] ds,

 

=

0

A (

I XCOSE

3

e'" -

i f t

i/

s i n E

[yf cos (n, y)

+

 

— ргсте*

 

 

> С i|)

 

 

(17.28)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

-f-

v-i cos (re, z)] ds,

 

 

=

— ргсг0е;

«"-f t *

 

e> [ г р 4 е ^ г - й ! / s i n

e

\v\ cos (и, г/) - f

 

 

 

 

 

 

 

 

 

i .

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

+

 

Уз COS (n, Z)] ds.

 

;

§ 17

Д И Ф Р А К Ц И О Н Н А Я П Р О Б Л Е М А

1'(О

Т а к им

образом, дл я определения дифракционных

сил нет

необходимости в решении дифракционной проблемы, а требуется найти элементарные решения i|?2, ib3 и а|)4 удовлетворяющие условиям (17.2), (17.9), (17.22) и уравнению (17.5). Существенно отметить, что дифракционные силы зависят от поступательной

скорости

только

через экспоненциально-временной

множитель,

содержащий

к а ж у щ у ю с я

частоту

а — а 0 ик cos е, т. е. ампли­

туда

и сдвиг

по фазе

этих

сил

не зависят

от поступательной

скорости, а зависят от величины и направления волнового

век­

тора

набегающей

системы

регулярных

волн.

 

 

 

 

В

целях

дальнейшего

расчета

дифракционных

сил введем в

рассмотрение

группу

комплексных

коэффициентов

 

 

 

с

= Pim -

Xjm

=

— р

\ Ч>/ ~

-

ds

(/, til =

2, 3, 4).

(17.29)

 

 

 

 

 

 

L

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Коэффициенты \ijm

и Xjm по своему

физическому

содержанию

не тождественны

с вышерассмотренными

коэффициентами

при­

соединенных

масс [ijm и коэффициентами

демпфирования

Xjm,

отвечающими

вынужденной

качке

цилиндрического

судна на

спокойной

воде. В дальнейшем ц.;т

и Х-т будем называть дифрак ­

ционными коэффициентами присоединенных масс и демпфирова­ ния . Дифракционные коэффициенты отвечают специальному слу­

чаю

деформационных

колебаний

плавающего

цилиндрического

тела,

каждое из сечений

которого

колеблется как твердое

сечение

и вместе с тем вдоль образующей нормальная

скорость

изменя­

ется по закону e~ihxC0SR.

 

Во всяком

случае очевидно, что

ди­

фракционные

коэффициенты

p j m

и Xjm, так же как и

р , т

и

Xjm,

зависят

от геометрических свойств

шпангоута. Д л я

шпангоута,

симметричного относительно

оси z,

кроме

р; ; - и Xjj,

отличны от

н у л я только

р 2 4 и

Хы.

 

Н а

основании

правила перестановки

(17.27)

ясно

т а к ж е ,

что

щт

= ц т

; и_Х-

 

=_Xmj.

 

 

 

 

Дифракционные

коэффициенты

\ijm

и

Х-

отличаются

от

коэффициентов [ijm и Xjm

еще и тем, что последние зависят от час­

тотного

параметра

v =

o2/g,

в то время как первые

зависят

от

величины и направления волнового

вектора

иг)

набегающей

системы

регулярных

волн.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

П р и

к -= 0 уравнения (17.2)

и (17.5)

принимают

вид

 

 

 

 

 

 

 

- ^ j - =

0

при z = О,

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ду*

^

dz*

 

 

 

 

 

 

 

поэтому

Xim (0) = 0, njm (0) = p i w (0)

(17.30)

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ