Добавил:
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

книги из ГПНТБ / Пинаев Г.Ф. Основы теории химико-технологических процессов учеб. пособие

.pdf
Скачиваний:
17
Добавлен:
25.10.2023
Размер:
13.17 Mб
Скачать

равных условиях выше для противотока,

чем для пря­

мотока:

 

Д / t * > Д7»

(Ѵ.22>

Знак равенства в (Ѵ.22) относится к случаю дифференциаль­ ного теплообменника.

Из неравенства (Ѵ.22) следует, что если осуществляется глубокая теплопередача, или теплопередача в интегральном теплообменнике, то противоточное движение конвективных фаз обеспечивает более высокую среднюю движущую силу процесса теплопередачи (при прочих равных условиях).

§ Ѵ.З. Теплосодержание и теплоемкость веществ

Мольная энтальпия Н{°(Т) вещества А, или теплосо­ держания If (Т) и If' (Г) с базисами Т] и Т'\ соответствен­ но связаны с изобарной мольной теплоемкостью /-го вещества Ср[ следующими соотношениями:

Если рассматривать процесс изобарического нагрева или охлаждения вещества Л ; , то частная производная в (V.23) превращается в простую призводную, что позволяет по-ново­ му задать мольные теплосодержания:

/,(Т) = J CpidT;

Г. (/) = J Cpi-dt.

(V.24)

г,

о

 

Затраты тепла Q~ на изобарический нагрев моля А( от произвольной температуры Т2 (К°) или і% (С°) до произволь­ ной температуры Т (или t) можно рассчитать согласно выра­ жению

97/ =] C P i

d T = j C P

i d T - ] ' C P i

d T =

/ С Р / А - ]

Cpjdt.

Тг

Ті

Гі

о

о

(Ѵ.25)

 

 

 

 

 

Учитывая (Ѵ.24—Ѵ.25), получаем

 

 

 

= я; (Г) -

я; (г2)

= /( . (Г) -

/, (г2) = /; (о -

/;. (*а).

 

 

 

 

 

• (Ѵ.26)

70

Наряду с мольными теплосодержаниями в технике полу­ чили широкое распространение так называемые удельные теплосодержания hr определяемые согласно уравнению

 

 

nfH1{T)

= mJh1(t),

(V.27)

где

tij,

nij — число молей и масса вещества А г

 

 

Отсюда

 

 

 

 

/ (0 =

Я / ( Т ) : М / )

(V.28)

где

Mf

— молекулярная масса вещества Af.

 

 

Аналогично (V.27, V.28) вводятся удельные теплосодер­

жания

і/ (t) вместо Ij' (t),

и тогда справедливы

соотношения

где

срі

— удельная

теплоемкость вещества

Af

при

постоян­

ном давлении, равном р.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Уравнения (V.23) и (V.29) аналогичны. Очевидно, урав­

нения

(V.24—V.26)

также могут

быть

преобразованы в

ана­

логичные.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Зависимость теплоемкости /-го вещества от температуры

обычно выражают с помощью интерполяционной

формулы

Кирхгофа:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Ср]- = а,- + Ь,Т + CfT2

+ с) T-2

+

dp,

 

(V.30)

где

ajt

bj,

cjt

cf', di

— некоторые константы в заданном

тем­

пературном интервале.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Из формул (V.24), (V.30) получаем

 

 

 

 

 

 

 

 

/,. (T) = J (а, + Ь,Т +

ср

+ с) Г - 2

+

dp)

dT

=

 

= a, (T - 7\)

+

A .

( Г з _ Т з ) _

с'

{—

-

-

i -

 

 

 

 

 

d(

4

— Г4 ).

 

 

 

 

(V.31)

 

 

 

 

 

H

 

 

 

 

 

Формула

(V.31)

требует

знания

эмпирических

констант

af,

bj,

ct,

Cj'

и dj

и применима для

веществ любой приро­

ды — жидких, твердых, газообразных. Однако величины теп­

лосодержаний, рассчитанные согласно (V.31), менее

точны,

чем экспериментальные значения, если интервал

(Т\, Т)

очень велик.

 

71

В определенных случаях вместо (Ѵ.ЗО, V.31) можно эф­ фективно использовать теоретически обоснованные формулы для описания зависимости теплоемкости от температуры, в частности формулы Планка — Эйнштейна, Дебая и другие, известные из физической химии. Широко используют также приближенные правила аддитивности теплоемкости, постоян­ ства средней теплоемкости, различные поправки к теплоемко­ сти и аналогию между гомологическими рядами соединений (метод сравнительного расчета по В. А. Кирееву и M . X. Карапетьянцу). Перечисленные методы изложены в известных курсах Я. И. Герасимова, M . X. Карапетьянца и В. А. Киреева.

§ Ѵ.4. Расчет стандартных теплот реакций

Стандартными теплотами реакций называют стандартные энтальпии реакций, взятые с обратным знаком. Стандартная энтальпия і-й реакции может быть найдена из стандартных энтальпий вещества Н° согласно уравнению

д я ; = А

н°т, = 2

ѵ ; = 2ѵ'/

<д н і ».

/ >•

<ѵ-32)

 

/ = 1

1=1

 

 

 

где Ѵц — стехиометрический

коэффициент

при

Л / в

і-й ре­

акции, согласно

(ІѴ.4).

 

 

 

 

Стандартные теплоты реакций близки к действительным теплотам реакций, осуществляемых при температуре около 25°С и давлении около 1 атм, если исходные вещества и про­ дукты реакции не образуют растворов, как, например, в ре­ акции образования карбоната кальция:

СаО(Т) + СОг(Г) -» СаСОз<т),

или же в случае, когда реакция проводится между идеальны­ ми газами, или, наконец, в очень разбавленных растворах. В каждом из перечисленных случаев используется свое стан­ дартное состояние — чистое вещество, идеальный газ или бесконечно-разбавленный раствор. В остальных случаях рас­ чет стандартных теплот реакций является необходимой стади­ ей при расчете реальных теплот реакций.

В основе большинства методов расчета стандартных теп­ лот химических реакций лежит закон, открытый российским ученым Г. И. Гессом в 1836 г. и названный его именем, кото­ рый обычно формулируют следующим образом: если из дан­ ных исходных веществ можно получить заданные продукты разными путями, то суммарная теплота процесса на одном каком-либо пути равна суммарной теплоте на любом другом пути, т. е. не зависит от пути перехода от исходных веществ

72

к продуктам реакции. Этот закон выводится непосредствен­ но из первого начала термодинамики и ему можно придать следующую форму: если стехиометрическое уравнение R-я реакции является линейной комбинацией стехиометрических

уравнений

остальных (R—1) реакций

с

коэффициентами

1 ^ } , і = 1,

2,

(R— 1), согласно (ІѴ.9),

то

А Я ^ — стан­

дартную энтальпию R-й реакции — можно

рассчитать по

уравнению

 

 

 

 

(Ѵ.ЗЗ)

Очевидно, закон Гесса можно применять только для за­ висимых реакций.

Закон Гесса применяют в термодинамике для расчета энтальпий неизученных или гипотетических реакций с участи­ ем известных веществ. Кроме того, аналогичные (Ѵ.ЗЗ) урав­ нения могут быть получены и для других стандартных термо­ динамических характеристик реакций — энтропии реакции AS°R и энергии Гиббса AG^. На использовании закона Гесса основаны табличный метод и метод циклов, широко применяемые при расчете термодинамических параметров реакций. Табличный метод расчета энтальпий основан на использовании уравнения (V.32) и табличных данных о стан­ дартных энтальпиях веществ. Метод циклов может быть про­ иллюстрирован известным из курса физической химии при­ мером цикла Борна — Хабера и т. д.

Методы термодинамических расчетов, основанные на использовании закона Гесса, являются точными. Для расчета стандартных теплот реакций могут быть использованы и приближенные методы — по энергии связей, на основе хи­ мического подобия (методы сравнительного расчета) и др.

Расчет стандартных энтальпий по энергиям связей и дру­ гим аналогичным методам оправдан для веществ со слож­ ными и крупными молекулами, когда наличие отдельных функциональных групп (радикалов) мало сказывается на энергиях отдельных связей. Этот метод чаще всего приме­ няют для расчета реакций с участием органических веществ.

Методы сравнительного расчета термодинамических функ­ ций позволяют находить стандартные энтальпии веществ в гомологических рядах на основании эмпирических линейных зависимостей. Так, стандартные энтальпии галогенидов калия и серебра связаны соотношением

АН'

(, кх

= 1,692ДЯ;

- 53,15 ,

(V.34)

 

/, Ag, X

 

 

n i e X = F , Cl, Br,

J.

 

 

 

73

Д ля оценочного расчета стандартных теплот образования веществ применяют формулу А. Ф. Капустинского:

А я:.

 

 

 

 

 

 

0)

Ь ^a\gZ

+ Ь,

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

где

Hfj°

— стандартная

энтальпия

образования

вещества

Af; Z — порядковый

номер

химического

элемента, входяще­

го в

Af, со — валентность

элемента

в молекуле

Af, а

и

b —

константы одного гомологического

ряда.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

§ V.5. Расчет теплот

реакций

 

 

 

 

 

 

 

при нестандартных

температурах

Аналогично

уравнению

 

(V.32)

энтальпия

і-й

реакции

А Я , ( 7 )

при нестандартной

температуре

Т может

быть

най­

дена

согласно

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

А Я , (Г) =

2 ^ , ^ ( 7 ) .

 

 

 

 

(Ѵ.35)

Учитывая далее

(Ѵ.9),

получаем

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

дядг)

=

2

V,; (я; + /,(Г))= А Я ; + А/,.(Г),

(Ѵ.ЗѲ)

 

 

 

 

 

/=І

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

где

Д Я ^ ° — стандартная

энтальпия

і-и

реакции,

Д/( - (Г) —•

температурная

поправка,

рассчитываемая

согласно

 

 

 

 

 

 

 

Mi(T)

=

j?ivilIl(T).

 

 

 

 

 

 

 

(V.37)

В

последнем

выражении

с

/;- (Г) являются мольными

теп­

лосодержания

/ - Х веществ

началом

отсчета

7Л = 298,15°К.

Если

используются

теплосодержания

/ /

(Г)

с другим

нача­

лом

отсчета,

то объединяем

 

(Ѵ.37)

с

(V. 11)

и

получаем

 

 

А Я , (Г) = А Я ! + А/; -

А /; (7\),

 

 

(Ѵ.38)

где

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

А М Л

= (

/ /;(7) ;

 

М'і1)

=

2іѵііГ.(Т1).

 

 

(VJ39)

 

 

 

 

i=l

 

 

 

 

 

/ = 1

 

 

 

 

 

 

Как видим, точный расчет энтальпий реакций при произ­ вольной температуре Т требует знания лишь стандартной эн-

74'

талыіии

реакции

и

теплосодержаний

реагирующих

веществ

при температурах

Т

и

стандартной

температуре

Т\.

 

Приближенные

методы

расчета

 

АНі(Т)

основаны на

применении

ряда

Кирхгофа

(Ѵ.ЗО)

с учетом

(V.31,

Ѵ.36—

Ѵ.38):

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

АН,(Т)

= А Я ; +

Aa,(T—TJ

+

- Д А ( Г ! - 7 ^ ) + -AüL' X

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

 

3

 

х(Т*-Ц)-Ас'

 

^ ± . - Л - ^

+

( Г 4 _

T4)f

(V.40)

где

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

>

 

 

 

 

s

 

 

s

 

 

А

a i = 2 V / ' А

ь

ь =

2 v4bf;

 

А С / = 2 V / ;

 

 

 

/ =і

 

 

 

 

/=і

 

 

/=і

 

 

В некоторых случаях (Ѵ.40) используют

 

в следующей

форме:

 

 

 

 

 

 

AHt(T)

= AHol

+

A a J + - ^ T a + - A

£ - T * -

 

 

 

 

Â

О

 

 

Ас,

 

А d,

 

 

 

 

Ті .

+ '

_ _4± г*.

 

(Ѵ.42)

Из сопоставления (Ѵ.40) и (Ѵ.42) получаем

 

АН

= АН]-

АщТх-

- ^ - Ц -

 

+

Как

видно,

константа

А # о і

в (Ѵ.40)

не равна

стандарт­

ной энтальпии

АН/ 5 и представляет собой условную

энталь­

пию,

полученную путем

экстраполяции

AHt

(Т)

на

темпе­

ратуру 0°К.

 

 

 

 

 

 

 

Можно также использовать упрощенные _методы, основан­

ные

на

использовании

средних

значений Ср1

теплоемкости

веществ

на температурном интервале и

Т).

Согласно

(V.24),

получаем

 

 

 

 

 

 

75

д я, (Т)

= д я; +

j д с ^ г

= д я; + д срі (т-

т\),

 

где

s

 

 

 

s

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

А с ^ = 2

" А ;

д с

^

= 2

Ѵ Ч С Р І •

 

 

 

 

/ = 1

 

 

 

i=l

 

 

 

 

 

 

 

 

§

V.6. Расчет

температуры

 

 

 

 

 

адиабатического

процесса

Адиабатическим называют процесс без теплообмена с ок­

ружающей средой. В

частности, для изобарного адиабати­

ческого процесса в уравнении теплового баланса

(V.12)

сле­

дует принять

Qp~= Qp = 0-

Рассмотрим

случай,

когда

имеет

место единственная химическая реакция.

Полагаем, что исходные вещества поступают с температу­

рой

Т,

а выходят

с температурой

(T + dT),

и

экстенсивная

полнота

реакции

в выходном

потоке

равна

dy.

Преобразуем

уравнения

(V.12), заменяя

HytAH-°

на уАН°,/-

на /;-

(Г),

/ +

на [If{T)

+

CpjdT]:

 

 

 

 

 

 

 

-

Д НЧу

+

2

П - / , (Г)=

2

К

+

U, (Л + CpldT]

«

 

 

 

 

/=і

 

/=і

 

 

 

 

 

 

 

 

 

~ 2 пРІ ( Т ) +Л 1

{ Т ) D Y +

Й Т

2 л г С Р Г ^ - 4 3 >

 

 

 

/=і

 

 

 

 

/=і

 

 

Уравнение

(Ѵ.43) имеет разделяющиеся переменные у и Г:

 

 

 

 

-

[Д Я 0 +

Д / (7)j £ty =

Cs

d7\

 

(V.44)

 

 

 

s

 

 

 

 

 

 

 

 

 

где

C£

=

2

nj£pi

— полная

теплоемкость входной

загрузки

 

 

 

/=і

 

 

 

 

 

 

 

 

 

реактора, а Д/(Г) — см. (V.37).

 

 

 

 

 

В

дальнейшем

[ДЯ° + Д/(7')] заменим

на

А Я - "

(Г), со­

гласно

(V.36),

у н а ^ с ,

согласно

 

(IV. 17), а отношение

(—Д Я-Ѵ0 /Сл ) обозначим Je

и назовем коэффициентом накло­

на адиабаты

к оси Іс • Для упрощения записи

индекс С в | с

и Ус

опускаем.

 

 

 

 

 

 

 

 

Уравнение адиабаты реакции выражает зависимость меж­

ду Т и % в адиабатическом процессе,

и

вместо

(V.43, V.44)

его удобнее дать в следующей

форме:

 

 

 

 

 

 

 

 

dl

СЕ

 

 

1

.

dT

/ ,

(V.45)

 

 

 

dT

- Д Я - F o

 

J

 

dl

 

 

где l=y:Vo

— интенсивная полнота

реакции.

 

 

76

Возможность

интегрирова­

 

 

 

 

 

 

 

ния уравнения адиабаты

опре­

 

 

 

 

 

 

 

деляется

характером

величин

 

 

 

 

 

 

 

в правой

части

(V.45).

Так,

 

 

 

 

 

 

 

если правую часть в (V.45)

 

 

 

 

 

 

 

можно

считать

константой в

 

 

 

 

 

 

 

интервале

от

-температуры

 

 

 

 

 

 

 

входного

потока

до

наиболее

 

 

 

 

 

 

 

высокой

возможной

темпера­

 

 

 

 

 

 

 

туры, то адиабата в коорди­

 

 

 

 

 

 

 

натах

Т—I,

согласно

(V.45),

 

 

 

 

 

 

 

есть уравнение

прямой,

идеа­

Рис.

V.4. Пути

экзотермиче­

лизированная

адиабата

(рис.

ской

реакции

на

 

Т—î-плоско-

V.4, линия 1).

 

 

 

 

 

 

сти:

 

 

 

Если

же

указанное

допу­

/

идеализированная

 

а д и а б а т а ;

2

— реальная

а д и а б а т а ;

3 — эк­

щение

неправомерно,

то

учи­

зотермическая

р е а к ц и я

с

теплопо-

терями

(политропа);

4

изотерма

тываем,

 

что

H

есть

функция

 

 

 

 

 

 

 

 

только температуры, в то время

как

Cs

есть

функция и Г, и

£, что в общем случае не позволяет разделить переменные в

(V.45).

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Заменим обычные теплоемкости веществ на средние пар­

циальные

теплоемкости

Ср},

которые

считаются

постоянны­

ми в требуемом интервале, но зависят от | :

 

 

 

С* : Ѵ0 = [ 2

( » Г +

V ) Ср{] : Ѵь=

С 0 Е + А Ср\,

(Ѵ.46)

где

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

С ю = ( 2

пТ

СРІ)

: Ѵ0; А С р

= 2

ѴІСРГ

 

 

 

 

 

/=І

 

 

 

 

/=і

 

 

 

Из (V.45, Ѵ.46) получаем уравнение реальной адиабаты

(рис. V.4, кривая 2) :

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

dT

 

 

 

 

 

 

i-

 

 

 

r—

ДЯ(7)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

где

%~ и |+

— полнота

реакции

на входе

и выходе

реактора:

Т~

и Т+

— температуры

потоков на входе и выходе

реак­

тора.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

В практических

расчетах

обычно

используют

идеализи­

рованные

 

адиабаты,

что в

точных расчетах является

непра­

вильным.

Если учесть,

что

реальные

аппараты имеют

тепло-

77

потери, то на самом деле путь реакции (кривая 3) в коорди­ натах Т—g лежит между адиабатой (кривая 2) и изотермой реакции (кривая 4).

В случае сложных реакций, для описания которых невоз­ можно составить одно стехиометрическое уравнение, построе­ ние адиабаты на плоском графике аналогично рис. V.4 воз­ можно лишь в тех случаях, когда имеется функциональная связь между мерами полноты всех протекающих реакций.

При построении адиабаты реакции вместо интенсивной меры полноты реакции может использоваться экстенсивная мера у, а также степень превращения лимитирующего ком­ понента Т|ь

§ Ѵ.7. Расчет теплот газовых реакций при высоких давлениях

Для одного моля идеально-газовой

смеси

выполняется

уравнение состояния идеальных газов

 

 

 

pV = \-R-T,

 

 

(V.47)

где р — общее давление;

V — мольный объем

газовой

смеси;

R — газовая постоянная.

 

 

 

 

В случае неидеальных

газов единицу

в правой части

урав­

нения (V.47) заменяют на величину z — общий коэффициент

сжимаемости смеси или

zf°

 

 

коэффициент

сжимаемости

газа

Л;

в отсутствие других

газов:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

рѴ

 

 

 

 

рѵ:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

z = i ? r ;

 

2 / =

^

f •

 

 

 

 

( V - 4 8 )

где

Vf°

— мольный объем

газа

 

Aj

при

заданной

темпера­

туре Т и давлении р .

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Коэффициенты

сжимаемости

 

реальных

газов

приведены

на рис. V.5.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

z}

 

 

 

At

Парциальный

коэффициент

 

сжимаемости

 

газа

вводится

согласно

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2-

=

RT

'

 

 

 

 

 

 

(Ѵ.49)

где

Ѵ[ — парциальный

мольный

объем

вещества

А{

в

газо­

вой

смеси.

 

 

 

Vf

 

 

Af

 

 

 

 

 

Ѵ{°—

Если парциальный объем

 

газа

в смеси равен

мольному объему чистого газа при

тех

же самых

Т

и р ,

то

из сопоставления

(Ѵ.48)

и (Ѵ.49) получаем

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Zj

=

2 ; .

 

 

 

 

 

 

(V.50)

78

Уравнение (V.50) эквивалентно допущению аддитивности объема газа. В смесях реальных газов аддитивность объемов не всегда выполняется, что ограничивает возможность опре-

* ИТ

дзот

 

 

 

 

 

 

 

 

Boâopoд

 

 

 

 

 

 

 

 

AnnuaH

 

 

 

 

 

 

/

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

/'/

 

 

 

 

 

 

^ /

Y

/

1,6

 

 

 

 

 

V

—/••••X /

J

 

 

 

 

 

 

ѵ ѣ

?

/

 

 

 

 

 

 

h /

 

 

 

 

 

 

 

 

/ /

 

 

1,5

 

 

 

 

 

К/

/ '

/

 

 

 

 

 

/ /

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

y '

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

К/ f[<-

 

s

 

1,4

 

 

 

, .

 

 

 

 

 

 

s/

 

 

 

 

 

////7 //

У

У

y'

 

1,3

 

 

 

 

 

У

 

 

 

 

 

* /

 

 

y

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

'7

У

y

y

 

 

 

 

 

 

/

 

 

 

 

1.2

 

ß

^У—s' y

 

 

 

 

 

 

 

/ / s

 

 

 

 

 

 

 

 

û

ТУ

^

 

 

 

 

 

 

1,1

 

 

 

 

 

 

 

 

" у /

 

 

 

 

 

 

 

'

АУУ S

Л'/

 

 

 

 

 

 

 

10'

 

 

 

 

 

 

 

 

 

О WO

ZOO

J00

WO

500

6Q0

700

S00

pomo

Рис. V.5. Коэффициенты

сжимаемости

реальных

газов

(по

 

 

С.

Я. Гершу)

 

 

 

 

деления парциальных и общих коэффициентов сжимаемости газов согласно (V.50).

Кроме коэффициентов сжимаемости, для характеристики неидеальной газовой системы применяют и другие коэффици-

79

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ