
книги из ГПНТБ / Пинаев Г.Ф. Основы теории химико-технологических процессов учеб. пособие
.pdfравных условиях выше для противотока, |
чем для пря |
мотока: |
|
Д / t * > Д7» |
(Ѵ.22> |
Знак равенства в (Ѵ.22) относится к случаю дифференциаль ного теплообменника.
Из неравенства (Ѵ.22) следует, что если осуществляется глубокая теплопередача, или теплопередача в интегральном теплообменнике, то противоточное движение конвективных фаз обеспечивает более высокую среднюю движущую силу процесса теплопередачи (при прочих равных условиях).
§ Ѵ.З. Теплосодержание и теплоемкость веществ
Мольная энтальпия Н{°(Т) вещества А, или теплосо держания If (Т) и If' (Г) с базисами Т] и Т'\ соответствен но связаны с изобарной мольной теплоемкостью /-го вещества Ср[ следующими соотношениями:
Если рассматривать процесс изобарического нагрева или охлаждения вещества Л ; , то частная производная в (V.23) превращается в простую призводную, что позволяет по-ново му задать мольные теплосодержания:
/,(Т) = J CpidT; |
Г. (/) = J Cpi-dt. |
(V.24) |
г, |
о |
|
Затраты тепла Q~ на изобарический нагрев моля А( от произвольной температуры Т2 (К°) или і% (С°) до произволь ной температуры Т (или t) можно рассчитать согласно выра жению
97/ =] C P i |
d T = j C P |
i d T - ] ' C P i |
d T = |
/ С Р / А - ] |
Cpjdt. |
Тг |
Ті |
Гі |
о |
о |
(Ѵ.25) |
|
|
|
|
|
|
Учитывая (Ѵ.24—Ѵ.25), получаем |
|
|
|
||
= я; (Г) - |
я; (г2) |
= /( . (Г) - |
/, (г2) = /; (о - |
/;. (*а). |
|
|
|
|
|
|
• (Ѵ.26) |
70
Наряду с мольными теплосодержаниями в технике полу чили широкое распространение так называемые удельные теплосодержания hr определяемые согласно уравнению
|
|
nfH1{T) |
= mJh1(t), |
(V.27) |
где |
tij, |
nij — число молей и масса вещества А г |
|
|
|
Отсюда |
|
|
|
|
|
/г/ (0 = |
Я / ( Т ) : М / ) |
(V.28) |
где |
Mf |
— молекулярная масса вещества Af. |
|
|
|
Аналогично (V.27, V.28) вводятся удельные теплосодер |
|||
жания |
і/ (t) вместо Ij' (t), |
и тогда справедливы |
соотношения |
где |
срі |
— удельная |
теплоемкость вещества |
Af |
при |
постоян |
|||||||
ном давлении, равном р. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Уравнения (V.23) и (V.29) аналогичны. Очевидно, урав |
||||||||||||
нения |
(V.24—V.26) |
также могут |
быть |
преобразованы в |
ана |
||||||||
логичные. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Зависимость теплоемкости /-го вещества от температуры |
||||||||||||
обычно выражают с помощью интерполяционной |
формулы |
||||||||||||
Кирхгофа: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
Ср]- = а,- + Ь,Т + CfT2 |
+ с) T-2 |
+ |
dp, |
|
(V.30) |
|||||
где |
ajt |
bj, |
cjt |
cf', di |
— некоторые константы в заданном |
тем |
|||||||
пературном интервале. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Из формул (V.24), (V.30) получаем |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
/,. (T) = J (а, + Ь,Т + |
ср |
+ с) Г - 2 |
+ |
dp) |
dT |
= |
|
||||
= a, (T - 7\) |
+ |
A . |
( Г з _ Т з ) _ |
с' |
{— |
- |
- |
i - |
|||||
|
|
|
|
|
d( |
(Г4 |
— Г4 ). |
|
|
|
|
(V.31) |
|
|
|
|
|
|
H |
|
|
|
|
||||
|
Формула |
(V.31) |
требует |
знания |
эмпирических |
констант |
|||||||
af, |
bj, |
ct, |
Cj' |
и dj |
и применима для |
веществ любой приро |
ды — жидких, твердых, газообразных. Однако величины теп
лосодержаний, рассчитанные согласно (V.31), менее |
точны, |
чем экспериментальные значения, если интервал |
(Т\, Т) |
очень велик. |
|
71
В определенных случаях вместо (Ѵ.ЗО, V.31) можно эф фективно использовать теоретически обоснованные формулы для описания зависимости теплоемкости от температуры, в частности формулы Планка — Эйнштейна, Дебая и другие, известные из физической химии. Широко используют также приближенные правила аддитивности теплоемкости, постоян ства средней теплоемкости, различные поправки к теплоемко сти и аналогию между гомологическими рядами соединений (метод сравнительного расчета по В. А. Кирееву и M . X. Карапетьянцу). Перечисленные методы изложены в известных курсах Я. И. Герасимова, M . X. Карапетьянца и В. А. Киреева.
§ Ѵ.4. Расчет стандартных теплот реакций
Стандартными теплотами реакций называют стандартные энтальпии реакций, взятые с обратным знаком. Стандартная энтальпия і-й реакции может быть найдена из стандартных энтальпий вещества Н° согласно уравнению
д я ; = А |
н°т, = 2 |
ѵ ; = 2ѵ'/ |
<д н і ». |
/ >• |
<ѵ-32) |
|
/ = 1 |
1=1 |
|
|
|
где Ѵц — стехиометрический |
коэффициент |
при |
Л / в |
і-й ре |
|
акции, согласно |
(ІѴ.4). |
|
|
|
|
Стандартные теплоты реакций близки к действительным теплотам реакций, осуществляемых при температуре около 25°С и давлении около 1 атм, если исходные вещества и про дукты реакции не образуют растворов, как, например, в ре акции образования карбоната кальция:
СаО(Т) + СОг(Г) -» СаСОз<т),
или же в случае, когда реакция проводится между идеальны ми газами, или, наконец, в очень разбавленных растворах. В каждом из перечисленных случаев используется свое стан дартное состояние — чистое вещество, идеальный газ или бесконечно-разбавленный раствор. В остальных случаях рас чет стандартных теплот реакций является необходимой стади ей при расчете реальных теплот реакций.
В основе большинства методов расчета стандартных теп лот химических реакций лежит закон, открытый российским ученым Г. И. Гессом в 1836 г. и названный его именем, кото рый обычно формулируют следующим образом: если из дан ных исходных веществ можно получить заданные продукты разными путями, то суммарная теплота процесса на одном каком-либо пути равна суммарной теплоте на любом другом пути, т. е. не зависит от пути перехода от исходных веществ
72
к продуктам реакции. Этот закон выводится непосредствен но из первого начала термодинамики и ему можно придать следующую форму: если стехиометрическое уравнение R-я реакции является линейной комбинацией стехиометрических
уравнений |
остальных (R—1) реакций |
с |
коэффициентами |
|
1 ^ } , і = 1, |
2, |
(R— 1), согласно (ІѴ.9), |
то |
А Я ^ — стан |
дартную энтальпию R-й реакции — можно |
рассчитать по |
|||
уравнению |
|
|
|
|
(Ѵ.ЗЗ)
Очевидно, закон Гесса можно применять только для за висимых реакций.
Закон Гесса применяют в термодинамике для расчета энтальпий неизученных или гипотетических реакций с участи ем известных веществ. Кроме того, аналогичные (Ѵ.ЗЗ) урав нения могут быть получены и для других стандартных термо динамических характеристик реакций — энтропии реакции AS°R и энергии Гиббса AG^. На использовании закона Гесса основаны табличный метод и метод циклов, широко применяемые при расчете термодинамических параметров реакций. Табличный метод расчета энтальпий основан на использовании уравнения (V.32) и табличных данных о стан дартных энтальпиях веществ. Метод циклов может быть про иллюстрирован известным из курса физической химии при мером цикла Борна — Хабера и т. д.
Методы термодинамических расчетов, основанные на использовании закона Гесса, являются точными. Для расчета стандартных теплот реакций могут быть использованы и приближенные методы — по энергии связей, на основе хи мического подобия (методы сравнительного расчета) и др.
Расчет стандартных энтальпий по энергиям связей и дру гим аналогичным методам оправдан для веществ со слож ными и крупными молекулами, когда наличие отдельных функциональных групп (радикалов) мало сказывается на энергиях отдельных связей. Этот метод чаще всего приме няют для расчета реакций с участием органических веществ.
Методы сравнительного расчета термодинамических функ ций позволяют находить стандартные энтальпии веществ в гомологических рядах на основании эмпирических линейных зависимостей. Так, стандартные энтальпии галогенидов калия и серебра связаны соотношением
АН' |
(, кх |
= 1,692ДЯ; |
- 53,15 , |
(V.34) |
|
/, Ag, X |
|
|
|
n i e X = F , Cl, Br, |
J. |
|
|
|
73
Д ля оценочного расчета стандартных теплот образования веществ применяют формулу А. Ф. Капустинского:
А я:.
|
|
|
|
|
|
0) |
Ь ^a\gZ |
+ Ь, |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
Hfj° |
— стандартная |
энтальпия |
образования |
вещества |
|||||||||||||
Af; Z — порядковый |
номер |
химического |
элемента, входяще |
|||||||||||||||
го в |
Af, со — валентность |
элемента |
в молекуле |
Af, а |
и |
b — |
||||||||||||
константы одного гомологического |
ряда. |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
§ V.5. Расчет теплот |
реакций |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
при нестандартных |
температурах |
||||||||||
Аналогично |
уравнению |
|
(V.32) |
энтальпия |
і-й |
реакции |
||||||||||||
А Я , ( 7 ) |
при нестандартной |
температуре |
Т может |
быть |
най |
|||||||||||||
дена |
согласно |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А Я , (Г) = |
2 ^ , ^ ( 7 ) . |
|
|
|
|
(Ѵ.35) |
|||||||
Учитывая далее |
(Ѵ.9), |
получаем |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
дядг) |
= |
2 |
V,; (я; + /,(Г))= А Я ; + А/,.(Г), |
(Ѵ.ЗѲ) |
||||||||||||
|
|
|
|
|
/=І |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
Д Я ^ ° — стандартная |
энтальпия |
і-и |
реакции, |
Д/( - (Г) —• |
|||||||||||||
температурная |
поправка, |
рассчитываемая |
согласно |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
Mi(T) |
= |
j?ivilIl(T). |
|
|
|
|
|
|
|
(V.37) |
|||
В |
последнем |
выражении |
с |
/;- (Г) являются мольными |
теп |
|||||||||||||
лосодержания |
/ - Х веществ |
началом |
отсчета |
7Л = 298,15°К. |
||||||||||||||
Если |
используются |
теплосодержания |
/ / |
(Г) |
с другим |
нача |
||||||||||||
лом |
отсчета, |
то объединяем |
|
(Ѵ.37) |
с |
(V. 11) |
и |
получаем |
||||||||||
|
|
А Я , (Г) = А Я ! + А/; (Л - |
А /; (7\), |
|
|
(Ѵ.38) |
||||||||||||
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А М Л |
= 2ѵ ( |
/ /;(7) ; |
|
М'і(Т1) |
= |
2іѵііГ.(Т1). |
|
|
(VJ39) |
|||||||
|
|
|
|
i=l |
|
|
|
|
|
/ = 1 |
|
|
|
|
|
|
Как видим, точный расчет энтальпий реакций при произ вольной температуре Т требует знания лишь стандартной эн-
74'
талыіии |
реакции |
и |
теплосодержаний |
реагирующих |
веществ |
|||||||
при температурах |
Т |
и |
стандартной |
температуре |
Т\. |
|
||||||
Приближенные |
методы |
расчета |
|
АНі(Т) |
основаны на |
|||||||
применении |
ряда |
Кирхгофа |
(Ѵ.ЗО) |
с учетом |
(V.31, |
Ѵ.36— |
||||||
Ѵ.38): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
АН,(Т) |
= А Я ; + |
Aa,(T—TJ |
+ |
- Д А ( Г ! - 7 ^ ) + -AüL' X |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
3 |
|
х(Т*-Ц)-Ас' |
|
^ ± . - Л - ^ |
+ |
( Г 4 _ |
T4)f |
(V.40) |
||||||
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
> |
|
|
|
|
s |
|
|
s |
|
|
А |
a i = 2 V / ' А |
ь |
ь = |
2 v4bf; |
|
А С / = 2 V / ; |
|
|||||
|
|
/ =і |
|
|
|
|
/=і |
|
|
/=і |
|
|
В некоторых случаях (Ѵ.40) используют |
|
в следующей |
||||
форме: |
|
|
|
|
|
|
AHt(T) |
= AHol |
+ |
A a J + - ^ T a + - A |
£ - T * - |
||
|
|
|
|
 |
О |
|
|
|
Ас, |
|
А d, |
|
|
|
|
Ті . |
+ ' |
_ _4± г*. |
|
(Ѵ.42) |
Из сопоставления (Ѵ.40) и (Ѵ.42) получаем |
|
|||||
АН0І |
= АН]- |
АщТх- |
- ^ - Ц - |
|
+ |
Как |
видно, |
константа |
А # о і |
в (Ѵ.40) |
не равна |
стандарт |
|||
ной энтальпии |
АН/ 5 и представляет собой условную |
энталь |
|||||||
пию, |
полученную путем |
экстраполяции |
AHt |
(Т) |
на |
темпе |
|||
ратуру 0°К. |
|
|
|
|
|
|
|
||
Можно также использовать упрощенные _методы, основан |
|||||||||
ные |
на |
использовании |
средних |
значений Ср1 |
теплоемкости |
||||
веществ |
на температурном интервале (Ти |
Т). |
Согласно |
||||||
(V.24), |
получаем |
|
|
|
|
|
|
75
д я, (Т) |
= д я; + |
j д с ^ г |
= д я; + д срі (т- |
т\), |
|
||||
где |
s |
|
|
|
s |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
А с ^ = 2 |
" А ; |
д с |
^ |
= 2 |
Ѵ Ч С Р І • |
|
|
|
|
/ = 1 |
|
|
|
i=l |
|
|
|
|
|
|
|
|
§ |
V.6. Расчет |
температуры |
|||
|
|
|
|
|
адиабатического |
процесса |
|||
Адиабатическим называют процесс без теплообмена с ок |
|||||||||
ружающей средой. В |
частности, для изобарного адиабати |
||||||||
ческого процесса в уравнении теплового баланса |
(V.12) |
сле |
|||||||
дует принять |
Qp~= Qp = 0- |
Рассмотрим |
случай, |
когда |
имеет |
место единственная химическая реакция.
Полагаем, что исходные вещества поступают с температу
рой |
Т, |
а выходят |
с температурой |
(T + dT), |
и |
экстенсивная |
||||||
полнота |
реакции |
в выходном |
потоке |
равна |
dy. |
Преобразуем |
||||||
уравнения |
(V.12), заменяя |
HytAH-° |
на уАН°,/- |
на /;- |
(Г), |
|||||||
/ + |
на [If{T) |
+ |
CpjdT]: |
|
|
|
|
|
|
|
||
- |
Д НЧу |
+ |
2 |
П - / , (Г)= |
2 |
К |
+ |
U, (Л + CpldT] |
« |
|||
|
|
|
|
/=і |
|
/=і |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
~ 2 пРІ ( Т ) +Л 1 |
{ Т ) D Y + |
Й Т |
2 л г С Р Г ^ - 4 3 > |
||||||
|
|
|
/=і |
|
|
|
|
/=і |
|
|
||
Уравнение |
(Ѵ.43) имеет разделяющиеся переменные у и Г: |
|||||||||||
|
|
|
|
- |
[Д Я 0 + |
Д / (7)j £ty = |
Cs |
d7\ |
|
(V.44) |
||
|
|
|
s |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
C£ |
= |
2 |
nj£pi |
— полная |
теплоемкость входной |
загрузки |
|||||
|
|
|
/=і |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
реактора, а Д/(Г) — см. (V.37). |
|
|
|
|
|
|||||||
В |
дальнейшем |
[ДЯ° + Д/(7')] заменим |
на |
А Я - " |
(Г), со |
|||||||
гласно |
(V.36), |
у н а ^ с , |
согласно |
|
(IV. 17), а отношение |
|||||||
(—Д Я-Ѵ0 /Сл ) обозначим Je |
и назовем коэффициентом накло |
|||||||||||
на адиабаты |
к оси Іс • Для упрощения записи |
индекс С в | с |
||||||||||
и Ус |
опускаем. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Уравнение адиабаты реакции выражает зависимость меж |
||||||||||||
ду Т и % в адиабатическом процессе, |
и |
вместо |
(V.43, V.44) |
|||||||||
его удобнее дать в следующей |
форме: |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
dl |
СЕ |
|
|
1 |
. |
dT |
/ , |
(V.45) |
|
|
|
dT |
- Д Я - F o |
|
J |
|
dl |
|
|
||
где l=y:Vo |
— интенсивная полнота |
реакции. |
|
|
76
Возможность |
интегрирова |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
ния уравнения адиабаты |
опре |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
деляется |
характером |
величин |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
в правой |
части |
(V.45). |
Так, |
|
|
|
|
|
|
|
||||
если правую часть в (V.45) |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
можно |
считать |
константой в |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
интервале |
от |
-температуры |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
входного |
потока |
до |
наиболее |
|
|
|
|
|
|
|
||||
высокой |
возможной |
темпера |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
туры, то адиабата в коорди |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
натах |
Т—I, |
согласно |
(V.45), |
|
|
|
|
|
|
|
||||
есть уравнение |
прямой, |
идеа |
Рис. |
V.4. Пути |
экзотермиче |
|||||||||
лизированная |
адиабата |
(рис. |
ской |
реакции |
на |
|
Т—î-плоско- |
|||||||
V.4, линия 1). |
|
|
|
|
|
|
сти: |
|
|
|
||||
Если |
же |
указанное |
допу |
/ |
— |
идеализированная |
|
а д и а б а т а ; |
||||||
2 |
— реальная |
а д и а б а т а ; |
3 — эк |
|||||||||||
щение |
неправомерно, |
то |
учи |
зотермическая |
р е а к ц и я |
с |
теплопо- |
|||||||
терями |
(политропа); |
4 |
— |
изотерма |
||||||||||
тываем, |
|
что |
H |
есть |
функция |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
только температуры, в то время |
как |
Cs |
есть |
функция и Г, и |
£, что в общем случае не позволяет разделить переменные в
(V.45). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Заменим обычные теплоемкости веществ на средние пар |
||||||||||
циальные |
теплоемкости |
Ср}, |
которые |
считаются |
постоянны |
||||||
ми в требуемом интервале, но зависят от | : |
|
|
|||||||||
|
С* : Ѵ0 = [ 2 |
( » Г + |
V ) Ср{] : Ѵь= |
С 0 Е + А Ср\, |
(Ѵ.46) |
||||||
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
С ю = ( 2 |
пТ |
СРІ) |
: Ѵ0; А С р |
= 2 |
ѴІСРГ |
|
|
|
|
|
|
/=І |
|
|
|
|
/=і |
|
|
|
|
Из (V.45, Ѵ.46) получаем уравнение реальной адиабаты |
||||||||||
(рис. V.4, кривая 2) : |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
dT |
|
|
|
|
|
|
i- |
|
|
|
r— |
ДЯ(7) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где |
%~ и |+ |
— полнота |
реакции |
на входе |
и выходе |
реактора: |
|||||
Т~ |
и Т+ |
— температуры |
потоков на входе и выходе |
реак |
|||||||
тора. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В практических |
расчетах |
обычно |
используют |
идеализи |
||||||
рованные |
|
адиабаты, |
что в |
точных расчетах является |
непра |
||||||
вильным. |
Если учесть, |
что |
реальные |
аппараты имеют |
тепло- |
77
потери, то на самом деле путь реакции (кривая 3) в коорди натах Т—g лежит между адиабатой (кривая 2) и изотермой реакции (кривая 4).
В случае сложных реакций, для описания которых невоз можно составить одно стехиометрическое уравнение, построе ние адиабаты на плоском графике аналогично рис. V.4 воз можно лишь в тех случаях, когда имеется функциональная связь между мерами полноты всех протекающих реакций.
При построении адиабаты реакции вместо интенсивной меры полноты реакции может использоваться экстенсивная мера у, а также степень превращения лимитирующего ком понента Т|ь
§ Ѵ.7. Расчет теплот газовых реакций при высоких давлениях
Для одного моля идеально-газовой |
смеси |
выполняется |
||
уравнение состояния идеальных газов |
|
|
|
|
pV = \-R-T, |
|
|
(V.47) |
|
где р — общее давление; |
V — мольный объем |
газовой |
смеси; |
|
R — газовая постоянная. |
|
|
|
|
В случае неидеальных |
газов единицу |
в правой части |
урав |
нения (V.47) заменяют на величину z — общий коэффициент
сжимаемости смеси или |
zf° |
|
— |
|
коэффициент |
сжимаемости |
||||||||||
газа |
Л; |
в отсутствие других |
газов: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
рѴ |
|
|
|
|
рѵ: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z = i ? r ; |
|
2 / = |
^ |
f • |
|
|
|
|
( V - 4 8 ) |
||||
где |
Vf° |
— мольный объем |
газа |
|
Aj |
при |
заданной |
темпера |
||||||||
туре Т и давлении р . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Коэффициенты |
сжимаемости |
|
реальных |
газов |
приведены |
|||||||||||
на рис. V.5. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z} |
|
|
|
At |
||
Парциальный |
коэффициент |
|
сжимаемости |
|
газа |
|||||||||||
вводится |
согласно |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2•- |
= |
RT |
' |
|
|
|
|
|
|
(Ѵ.49) |
||
где |
Ѵ[ — парциальный |
мольный |
объем |
вещества |
А{ |
в |
газо |
|||||||||
вой |
смеси. |
|
|
|
Vf |
|
|
Af |
|
|
|
|
|
Ѵ{°— |
||
Если парциальный объем |
|
газа |
в смеси равен |
|||||||||||||
мольному объему чистого газа при |
тех |
же самых |
Т |
и р , |
то |
|||||||||||
из сопоставления |
(Ѵ.48) |
и (Ѵ.49) получаем |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
Zj |
= |
2 ; . |
|
|
|
|
|
|
(V.50) |
78
Уравнение (V.50) эквивалентно допущению аддитивности объема газа. В смесях реальных газов аддитивность объемов не всегда выполняется, что ограничивает возможность опре-
* ИТ
— дзот |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Boâopoд |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
AnnuaH |
|
|
|
|
|
|
/ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/'/ |
|
|
|
|
|
|
^ / |
Y |
/ |
|
1,6 |
|
|
|
|
|
V |
—/••••X / |
J |
|
|
|
|
|
|
|
ѵ ѣ |
? |
/ |
|
|
|
|
|
|
|
h / |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/ / |
|
|
|
1,5 |
|
|
|
|
|
К/ |
/ ' |
/ |
|
|
|
|
|
/ / |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
y ' |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
К/ f[<- |
|
s |
|
||
1,4 |
|
|
|
, . |
|
||||
|
|
|
|
|
s/ |
|
|
||
|
|
|
////7 // (Ä |
У |
У |
y' |
|
||
1,3 |
|
|
|
|
|
У |
|
|
|
|
|
* / |
|
|
y |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
'/У7 |
У |
y |
y |
|
|
|
|
|
|
/у |
/ |
|
|
|
|
|
1.2 |
|
ß |
^У—s' y |
|
|
|
|
|
|
|
|
/ / s |
|
|
|
|
|
|
|
|
û |
ТУ |
^ |
|
|
|
|
|
|
1,1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
" у / |
|
|
|
|
|
|
|
||
' |
АУУ S |
Л'/ |
|
|
|
|
|
|
|
10' |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
О WO |
ZOO |
J00 |
WO |
500 |
6Q0 |
700 |
S00 |
pomo |
|
Рис. V.5. Коэффициенты |
сжимаемости |
реальных |
газов |
(по |
|||||
|
|
С. |
Я. Гершу) |
|
|
|
|
деления парциальных и общих коэффициентов сжимаемости газов согласно (V.50).
Кроме коэффициентов сжимаемости, для характеристики неидеальной газовой системы применяют и другие коэффици-
79