Добавил:
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

книги из ГПНТБ / Москаленко Г.М. Инженерные методы проектирования в ракетодинамике

.pdf
Скачиваний:
47
Добавлен:
25.10.2023
Размер:
12.76 Mб
Скачать

Разделив вес бака, выполненного в виде дископлана, на вес цилиндри­ ческого бака, получим

G

л

3(л2 + 1)2

 

коб

1

 

 

-

*G,-

2

(3л

2

+

1

)

 

2

+

3

 

 

 

^б.ц

 

 

 

 

^■об+

1

 

 

 

 

 

 

 

 

/

 

6

1

 

 

 

3(52 +

 

1)2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

6 + -

 

=

6,85.

 

 

2 (3 .5 2 +

1)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Таким образом,

сферический

дископлан

ттяжелее'

цилиндрическою

бака

со сферическими днищами

в 6,85

раза. При

этом

имеется в виду, что

для

 

/

 

 

 

обоих баков имеют место одинаковые значения параметров [о], ум, Рц и ѵв,

Пример 4.

6. Сравнить вес бака,

выполненного

в виде дископлана, и вес

торового бака

 

R

 

 

 

обеих емкостей принять одинаковы­

при п = 5, — =2,35. Для

ми [о], ум, ра

и ѵб.

Вес внутреннего набора (шпангоутов) не

учитывать.

Решение. Напряжение в интересуемых точках

торового

бака опреде­

ляется по формуле

(см. рис. 76)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Psr

2R +

г sin 9

 

(4. 109)

 

 

 

 

25

R

+

г sin у

 

 

 

 

 

 

 

Поскольку поверхность и объем тора равны соответственно Yl—AiR-Rr и

V-—2n2Rr2, то вес тора запишется так:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2R +

г sin 9 .

 

 

 

 

Ръѵб R +

г sin 9

(4. ПО)

Разделив

(4.41)

(4.110),

найдем

 

 

 

 

 

на уб.т :

 

 

 

 

R

 

 

 

 

 

 

 

3 (л2 +

 

+ sin 9

 

 

 

 

 

1)2 ^—

 

 

G « =

 

 

 

 

2R

 

 

 

 

^б.т

 

 

 

 

sin 9

 

 

 

 

 

 

 

 

+

 

Уменьшение веса торового

 

бака по сравнению с баком, выполненным

 

2 (Зл2+

1)

 

 

 

 

в виде дископлана

(при ф=270°), будет

равно

 

 

 

3(л2 +

1)2

А _ і

г

G fi =

1)

~2R

2 (Зл2 +

 

 

 

3 ( 5 2 + 1)2

2 ,3 5 — 1

= 4,9.

2(3-52 + 1) \ 2 -2,35 — 1

Таким образом, торовые баки меньше по весу баков, выполненных в ви­

де

дископланов.

что торовые баки, в свою

 

На примерах 4. 5 и 4. 6 можно показать также,

очередь, тяжелее цилиндрических баков в 6,85/4,9=1,41 раза.

 

 

Пример 4. 7. Приняв за эталон вес шарового

бака, получить

зависимо­

сти

для относительных весов цилиндрического и

торового баков,

а также

для бака, выполненного в виде дископлана. Найти экстремальные (не ана­ литические) решения при 2t0б7S> 1; ( R jr ) ^ 'l и л^>'1. Сравнение весов произ-

127

вести при

/

7м \

,

t

,

одинаковых значениях параметров (-—

и k ^ ~ \

(стати-

стический

V

1 а ]

/

 

 

коэффициент).

 

 

 

 

Имея весовые зависимости для шарового бака (4.107), ци­ линдрического бака со сферическими днищами (4.94), торового бака (4.110) и бака, образованного двумя шаровыми сегмента­ ми (4.41), легко получить решения, представленные в табл. 4.1.

Таблиѵа 4.1

Некоторые соотношения весов для баков различной геометрической формы

Отношение

параметров

Gp.u

Об.т

О ш

^Д.Ш

^б.Ш

Условные

Аналитические

 

 

Предельные

^обозначения

зависимости

Условия задачи отношения

 

 

 

 

 

 

весов

0

2^об +

1

 

 

4

3

,

 

^об >

1

 

 

ѳ

2

^об +

1

 

 

3

 

 

 

Ѳ_і£)

■U-4

(т)>-

4

ѳ

3

 

 

 

 

 

 

ѳ

( « 2 + 1)2

п >

1

n 2

Зл 2 -р 1

 

3

 

 

 

 

 

 

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

4.

А с т а х о в

 

М.

Ф.

и др. Справочная книга по расчету самолета на

прочность. М., Оборонгиз,

1954, 702 с.

 

 

 

 

 

 

2.

Б е р е з и к о в

В.

В.

и др. Конструкция управляемых баллистических

ракет.

М., Воениздат, 1969, 444 с.

 

 

 

 

 

 

 

3.

Г о л у б е в

И.

С.

Конструкция летательных аппаратов.

[Труды МАИ]

М „ 1964, 223

с.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

4.

К а н

С .

Н-,

С в е р д л о в

И.

А.

Расчет

самолета на

прочность. М.,

Оборонгиз, 4958, 292 с.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

5.

Л е б е д е в

 

А.

А.,

С т р а ж е в а

И. В.,

С а х а р о в

Г.

И.

Аэро­

механика самолета. М., Оборонгиз, 1955, 472 с.

 

 

 

 

6.

Ф о м и н

Н.

 

А.

Проектирование самолетов. М., Оборонгиз,

1961,

362 с.

7.

Ш э н л и

Ф.

Р.

Анализ

веса

и прочности самолетных конструкций.

М ., Оборонгиз, 1957, 408 с.

 

 

 

 

 

 

 

 

8.

С о к о л о в

 

Ф.

А.,

У с о в

П.

Е.

Техническая механика.

М.,

«Выс­

шая школа».

1965,

464

с.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Г л а в а V

ВЛИЯНИЕ ДИАМЕТРА И УДЛИНЕНИЯ НА ВЕСОВЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ТОПЛИВНЫХ БАКОВ И ИХ ОТСЕКОВ

Ввиду большого запаса топлива, топливные баки и топлив­ ные отсеки составляют наиболее важную конструктивную часть ракеты. Несмотря на большие нагрузки, особенно у несущих баков, их вес, отнесенный к внутреннему объему, невелик.

iL

Sr

о,os

0,06

0,06

0,02

 

1

2

3

6ПМ,М

 

Рис. 79. Влияние диаметра кор­

Рис. 80. Влияние диаметра кор­

пуса

ракеты на

 

относительный

пусу ракеты на весовую отда­

вес

элементов

топливного от­

чу G т при двух значениях па­

сека:

раметра Д а

/ —верхний бак; 2 —ниж ний

бак;

3 —отсек

 

На рис. 79 представлены кривые безразмерных (относитель­ ных) весов баков и топливного отсека (составленного из этих баков) в функции диаметра при постоянном внутреннем объ­ еме. Кривые показывают, что, во-первых, существует экстремаль­ ное решение, при котором вес топливных емкостей принимает минимальное значение, и, во-вторых, отклонение от экстремума

функции (G6/0T) = (D6) приводит к значительному увели­

чению веса этих емкостей.

Весовой анализ показывает также, что изменение диаметра заметно влияет на весовую_отдачу ракеты. Характер этого влия­

ния представлен кривыми GT = GT(bM)

на рис. 80 для двух зна­

чений нагрузки Де. Из графика видно,

что, несмотря на пологий

5

3479

129

вид максимума функции GT = GT(An,) уменьшение весовой отда­ чи (7 Т на малых и больших диаметрах составляет большую ве­ личину. Неправильный выбор диаметра (или удлинения) топлив­ ного отсека или корпуса ракеты приводит к существенному уменьшению весовой отдачи G T-

Таким образом, изучение весовых характеристик топливных отсеков, топливных баков и их элементов конструкции (обечай­ ка, днища, шпангоуты) является важной задачей при проектиро­ вании ракет.

Оптимальные диаметры (удлинения) не всегда могут быть выполнены практически. Помехой этому могут быть ряд причин и, в частности, производственные ограничения, когда из условий экономичности целесообразно сохранить имеющуюся оснастку для производства баков уже освоенного диаметра. Весьма суще­ ственными являются также ограничения, накладываемые усло­ виями транспортировки по железной дороге, где габарит перево­ зимого груза является строго обусловленным. Однако знание оптимальных величин Л б , D q и в этих случаях необходимо, по­ скольку такое знание является важным при выработке критери­ ев оценки вынужденных отклонений параметров от оптимальных.

Изучение влияния геометрических параметров на весовые ха­ рактеристики топливных отсеков, баков и их элементов конструк­ ции представляет собой весьма трудоемкую задачувесового анализа.

Приводимые ниже зависимости получены при определенных допущениях и являются аналитическими. С их помощью в отчет­ ливой форме вскрываются факторы, которые являются опреде­ ляющими при выборе оптимального диаметра или удлинения баков и их отсеков.

5.1.ВЛИЯНИЕ УДЛИНЕНИЯ НА ВЕС ОБЕЧАЙКИ БАКА ПРИ ПОСТОЯННОМ ВНУТРЕННЕМ ДАВЛЕНИИ

Оценку влияния геометрических параметров на вес элементов конструкции бака удобно произвести при постоянном запасе топлива (GT = const) или, что то же, при постоянном внутреннем объеме бака

г>б = — = const.

Y t

Для сохранения общности выводов и простоты получаемых при этом результатов рассмотрим конический бак с днищами (выпуклыми или вогнутыми), диаметр которого может быть вы­ ражен

т

( 5 . 1 )

Я

4

* =1

130

где г — индекс,

обозначающий параметры /-го

днища;

т —

ко­

личество днищ в баке;

 

2*1 + 1

 

 

 

 

 

 

kä)=

параметр эллиптических днищ;

^Ф+^Ф+J

 

 

Ski

 

 

 

 

 

 

■ параметр сферических днищ;

ѵли

Ѵ„н

1

 

T

D*

3 Ф

к

 

 

днищ; цдн = -

 

Зл2 +

 

1

nk,

 

 

 

 

 

пара-

параметр эллиптических

 

 

метр сферических д і н и щ .

 

D i

12л3*

Ф

 

 

 

 

 

 

 

Знаки в формуле (5.1) означают « + » — выпуклые и «—» — вогнутые днища.

Под постоянным внутренним давлением будем понимать такое давление, на выбор которого не влияют геометрические парамет­ ры бака. Случай постоянного давления может иметь место для подвесных баков, где это давление выбирается из условий работы топливных насосов без кавитации или в системах без насосов (например у зенитных ракет), где топливо в двигатель поступа­

ет благодаря высокому давлению в баках (при

этом величина

гидростатического давления сравнительно невелика).

і

При сделанных допущениях подстановка правой части равен­

ства (5.1) в выражение (4.12)

при & б=1 даетѵ ьр ,

л ,

 

0 , 0 « ( -Ь г)

 

 

 

0

 

 

(5.2)

------------------------ - V

т

.

хч / I

~ \

 

\ LaJ /

 

 

 

^ об ^ ф “ Ь

1=1 Iі ^дн'/

 

 

где ризб = const — постоянное

избыточное давление в баке.

на

Характер зависимости

С 0 б = С 0 б (^ б )

удобно

проследить

примере цилиндрического бака

(&ф=1)

с двумя выпуклыми эл­

липсоидными днищами, записав при этом в безразмерном виде

О

 

°об

Sn

Г5.3)

 

2 і ~ м ) ѴбРи36

 

 

 

G 06 = G 0ö(^6, ti),

в функции удлинения

Кривые безразмерного веса обечайки

бака и выпуклости днищ

 

построенные по фор­

муле (5.3), приведены на рис. 81. Как видно из графика, влия­ ние удлинения на вес обечайки при р Изб = const сказывается при малых его значениях, когда объемы днищ еще соизмеримы с объ­

емом обечайки. По мере увеличения удлинения

уменьшаются

объемы днищ, а следовательно,

и их влияние на

вес обечайки.

Положив в формуле

(5.3)

п = о

 

Хо= К0б,

получим

 

о, цб = цоб и

 

 

О о6 = 2

(ттК бРизб =

const.

 

 

(5.4)

 

ч М /

 

 

 

 

 

5*

131

Это означает, что при постоянном внутреннем давлении вес изолированной обечайки (без днищ) не зависит от ее удлинения Ооб(^-об) = const.

й0і Граница предельного веса обечайки п

 

 

 

 

 

 

2Г

 

 

 

 

 

 

3

 

 

 

 

 

 

Рис. 81. График зависимости веса обе­

 

 

 

 

чайки от удлинения бака, определяемый

 

 

 

 

множителем G 0в(^б, ti)

 

 

 

 

при постоянном избыточном давлении

о

2

і

6

8 Л6

 

 

При

п —

 

 

 

 

 

оо выражение (5.3) дает G06 = l- Это означает также,

что вес обечайки при уменьшении объема днищ

(п~*

оо) и, сле­

 

довательно, переливе топлива в ее объем, стремится к максималь­ но предельной величине, определяемой выражением (5.4). Как будет показано ниже (разд. 5.8), эта величина является одновре­ менно характеристикой минимального веса баков при pH36 = const

ип = О О .

5.2.ВЛИЯНИЕ УДЛИНЕНИЯ НА ВЕС ОБЕЧАЙКИ БАКА ПРИ ПЕРЕМЕННОМ ГИДРОСТАТИЧЕСКОМ ДАВЛЕНИИ

Рассмотрим случай, когда с изменением удлинения меняется высота гидростатического столба жидкости в баке и, следова­ тельно, не остается постоянным его внутреннее давление, т. е.

Р г и д р ( ^ о б )

COnst.

Полагая сечение в стыке обечайки с нижним днищем расчет­ ным, запишем выражение для гидростатического давления в этом сечении с учетом выбранной перегрузки nx (t)

Рги ір

^ 'j

(0

(Э- 5)

Имея зависимость для веса обечайки (5.2), после подстановки

в нее выражений (5.1) и (5.5) и преобразований при &0б=1, по­ лучим

Q

) Ѵтпх (0 P q6 ( И

„уз

(5. 6)

------ -------------------------

тп

ѵяя)і

 

^■ об*ф +

2 ( ±

 

 

 

і=1

 

 

 

Функциональный характер весовой зависимости по выраже­ нию (5.6) для случая цилиндрической обечайки (£ф=1) пред-

132

ставлен на рис. 82 в виде безразмерной функции

(5. 7)

П

оО

4

з

Рис. 82. График зависимости веса обе­ чайки от удлинения, определяемый мно­

жителем G об (А-в, п) при переменном гид­

ростатическом давлении

О

2

4

6

8

\ 5

График показывает, что при переменном гидростатическом давлении вес обечайки непрерывно увеличивается при увеличении удлинения бака, стремясь к предельной величине при п = оо, оп­ ределяемой выражением

Это случай изолированной обечайки. Он означает, что при переменном гидростатическом давлении изменение веса обечай­ ки в функции, удлинения происходит по закону

5.3. ВЛИЯНИЕ УДЛИНЕНИЯ НА ВЕС ДНИЩ БАКОВ ПРИ ПОСТОЯННОМ ВНУТРЕННЕМ ДАВЛЕНИИ

Во избежание громоздких выкладок условимся, что избыточ­ ное давление для верхнего, нижнего или совмещенного днищ, не­ зависимо от их конструктивного выполнения (выпуклые или вог­ нутые), определяется одним (общим для всех) расчетным случаем. При этом допускаем также, что все сечения днищ ра­

ботают

на одно,

одинаковое для

всех постоянное избыточное

давление

р Из б ~ -

const.

 

km = l

 

Имея выражения для веса днищ (4.13) и для диаметра бака

(5.1), легко записать в общем виде при

 

 

 

 

 

 

т

 

 

(5.8)

 

 

 

 

^■ об^ф + 2

( 4: ѵ лн)і

где как и ранее

т

 

/-1

 

 

 

 

— количество днищ в баке.

 

133

Характер изменения веса эллипсоидных днищ применительно к цилиндрическим бакам (&ф=1) в зависимости от удлинения Аб и различных значений параметра выпуклости п представлен на рис. 83 в виде безразмерной функции

Олн

^дн

РііЗб^б

1

(5.9)

1

 

лПд , (п)

 

3п

 

2

 

_ _

 

Как видно из графика и выражения (5.8), при постоянном давлении вес днища изменяется обратно пропорционально удли­ нению бака.

Рис. 83. График зависимости веса днищ от удлинения баков, определяемый мно­

жителем G дн(Яб, п) при постоянном из­

быточном давлении

5.4. ВЛИЯНИЕ УДЛИНЕНИЯ НА ВЕС ДНИЩ БАКОВ ПРИ ПЕРЕМЕННОМ ГИДРОСТАТИЧЕСКОМ ДАВЛЕНИИ

Весовую зависимость для днищ баков с учетом переменного гидростатического давления получим подстановкой в формулу (5.8) выражения для гидростатического давления (5.5) при за­

мене в нем (Яб-----—) на Аб и выражения для диаметра (5.1), т. е.

°«^ (тП рг)х

ѵ Т п

гт у Пд„ (и)

1

^об^ф +

гп

(г І

4/3

J

/ -1

Ѵдн)/

 

Характер влияния параметра Аб на вес днищ цилиндрических баков для различных значений параметра выпуклости п, опре­ деляемый выражением (5.10) при &ф=1, представлен на рис. 84

134

в виде°

безразмернойд . . = '

функции

ßf Ідн (/z)

(5. 11)

 

пх

G™

У м v f

 

2Хб1 И/з

 

1/3

 

 

 

 

 

Как видно из графика, уменьшение веса днищ с увеличением параметра Яб при переменном внутреннем давлении происходит менее прогрессивно, чем при постоянном давлении. Причиной это­ му является то обстоятельство, что с увеличением параметра Яб днища работают соответственно на увеличенное гидростатиче­ ское давление.

6 3н

Рис. 84. График зависимости веса днищ от удлинения баков, определяемый мно­

жителем (Здн(Яб, п)

при переменном гидростатическом дав­ лении

5.5.ВЛИЯНИЕ УДЛИНЕНИЯ НА ВЕС ОБЕЧАЙКИ

ИДНИЩ БАКОВ ПРИ ПЕРЕМЕННОМ ИЗБЫТОЧНОМ ДАВЛЕНИИ

Если избыточное давление в баке выбирается из условий компенсации нагрузок со стороны головной части ракеты (т. е нулевых экваториальных напряжений в обечайке), то вместо вы­ ражения (5.5) следует записать

Р и з б

__ ^2

М *

/=1

( ± Ѵдн)і

А

б>

(5, 12)

 

Ѵб

 

 

 

 

 

 

 

где Да — суммарный вес грузов.

Выполнив подстановки и преобразования, аналогичные разд. 5.3 и 5.4, получим следующие зависимости:

 

Ум

^^<Ьпх (t) Е 03 (Я)

уз

(5.13)

Ооб =

[о]

Яоб^ф 4"г-1

1/3

 

 

(4 Ндн)і

 

 

135

для конической обечайки (А ф ^ І),

 

 

2 I -j“ j~}

Об

(0 ^б/3

 

Ч - —п

 

 

 

Q об

 

 

1 \ 1/3

(5.

14)

для цилиндрической обечайки ( &

ф = 1 ) ,

 

 

 

( 5 .

1 5 )

 

 

 

 

О

о б

=

Х

%0

3

 

для изолированной

цилиндрической

обечайки

( & ф = 1 ,

n = oo)t

 

 

 

 

 

 

 

 

 

т

 

 

 

 

 

 

о,„=-

4

V

[а]

П х (t ) лЛ5, 2

 

,

П дн (я)

 

( 5 .

1 6 )

 

 

;=1

 

 

' 4 ^ б /3

 

1

(

Ym

^•об^ф “Ь і=1 ( І

^дн)/ 1/3

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

для днищ конических баков (к0Ф 1)

и

 

2лПдН (л)

 

(5.

17)

 

 

4

/ Ум

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

для днищ цилиндрических баков (& ф =

1 ) .

 

 

 

Анализ приведенных формул показывает, что функциональ­ ный характер весов изолированных обечаек по параметру удли­

нения одинаков и следует закону Х^3.

Для днищ аналогичные зависимости структурно не одинако­ вы, что является следствием несовпадения расчетных случаев. Так, изменение объема днищ влияет на изменение гидростатиче­ ского давления в их полюсах, но не влияет на давление, выби­ раемое из условий компенсации нагрузок со стороны головной части ракеты. Однако для современных топливных баков с боль­ шими Хб и п отмеченное расхождение в нагрузках невелико и можно полагать, что изменение веса днищ в обоих случаях сле­

дует закону Х- й .

Сравнение зависимостей (5.6), (5.10) и (5.13), (5.16) показы­ вает также, что при постоянной геометрии (Х.б = const) веса обе­

чаек и днищ пропорциональны запасу топлива

ѵі/3

при ргидр =

= const и

Vу3

при pH36=7^const.

 

 

 

 

 

136

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ