
книги из ГПНТБ / Гофман-Захаров П.М. Проектирование и сооружение подземных резервуаров - нефтегазохранилищ
.pdfФорма емкости |
ый объе |
|
X |
|
to |
|
о ^ |
|
С S |
Параллелепипед (П), за 18,75
глубленный в грунт на 22 м
24,0
48,0
96,0.
Цилиндр диаметром, равным 18,75
заглублению ( Ц і )
24,0
48,0
96,0
Цилиндр, заглубленный в 18.75
грунт на 22 ж
24,0
48,0
96,0
О паровоганства,
2 а з O c t -
1,875
2.4
4,8
9,6
1,875
2,4
4.8
9,6
1,875
2,4
4,8
9,6
Т а б л и ц а 6
, 2 |
|
п1 |
|
|
|
вГ |
J5 с |
Ос новные |
эазмеры , |
м |
|
|
|
|
|
|
S |
|
|
|
|
|
|
занима рекрыти |
объем, |
плітці |
аемая ность. |
|
m « |
плоіая - ерекрыт |
с 3 |
Общая |
|
|
|
1 рл ' |
|
|
|
|
|||||||
|
|
(объем U |
|
|
X °- |
|
|
|
|
|
|
|
|
у1у |
|
|
|
|
« :йвысота |
|
|
|
|
S с ^ |
* |
» 2 |
ачив |
с. м' |
И OS |
С = |
ь |
1 |
D |
||
|
= |
t |
« с ^ |
|
ж о. |
|
|
|
|
||
V |
|
3 g. |
«к |
|
|
|
|||||
о(Я 2« 2у |
« 2 2 |
Д ° з |
«3 5- 2о* |
|
5 « |
|
|
|
|
||
О г н |
О f- as |
U C i . |
О х f- |
|
О с |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
1,61 |
22,23 |
3,52 |
4,604 |
815,4 |
1075 |
25,7 |
22 |
39 |
|
||
1.99 |
28,39 |
4,24 |
5,678 |
1089 |
1325 |
25,7 |
22 |
50 |
— |
||
3,76 |
56,56 |
7,51 |
10,23 |
2182 |
2575 |
25,7 |
22 |
99 |
— |
||
7,61 |
112,21 |
14,04 |
19,37 |
4358 |
5075 |
25.7 |
22 - |
200 |
— |
||
1,18 |
21,81 |
3,25 |
4,17 |
651,6 |
788,6 |
33,2 |
|
|
28,8 |
||
1,38 |
27,78 |
3,86 |
4,93 |
767,3 |
922,7 |
36,0 |
— |
— |
31,4 |
||
2,11 |
54,91 |
6,12 |
7,82 |
1216,8 |
1409 |
44,9 |
— |
— |
39,3 |
||
3,29 |
108,89 |
9,8 |
12,54 |
1950 |
2191 |
56,5 |
— |
— |
50 |
||
1,52 |
22,15 |
3,29 |
4,45 |
922 |
1011 |
25,7 |
|
|
33 |
||
1,92 |
28,32 |
3,86 |
5,31 |
1180 |
1267 : |
25,7 |
— |
— |
373 |
||
3,6 |
56,4 |
6,16 |
8,84 |
2360 |
2429 |
25,7 |
— |
— |
52,8 |
||
7,1 |
112,7 |
10,1 |
|
15,36 |
4720 |
4708 |
25,7 |
— |
— |
74,7 |
ширина 22 м, что позволяет применять стандартные фермы пе рекрытия наибольшего типоразмера (30 м);
глубина прямоугольного хранилища определяется из условия получения минимальной площади контакта продукта с ограж дающими поверхностями.
Наименьшую боковую контактирующую площадь будет иметь прямоугольное хранилище (параллелепипед), у которого попе речное сечение представляет собой квадрат, следовательно, глу бина заложения хранилища должна равняться ширине. По сра внению с хранилищем, имеющим форму равновеликого цилиндра, хранилище прямоугольной формы будет иметь несколько худшие технико-экономические показатели:
по капиталовложениям на сооружение перекрытия, т. к. пло щадь перекрытия хранилища прямоугольной формы больше, чем у хранилища цилиндрической формы;
по капиталовложениям на замораживание грунта для вывода хранилища на эксплуатационный режим;
по эксплуатационным затратам — по статье «холодопотери че рез ограждающие конструкции», т. к. общая поверхность у хра нилища прямоугольной формы больше, чем у хранилища цилин дрической формы.
Прямоугольное хранилище характеризуется лучшими показа телями:
по капиталовложениям на сооружение котлована, т. к. глубина выемки у него меньше, чем у хранилища цилиндрической формы;
по эксплуатационным затратам |
на выкачку сжиженного газа. |
||||
|
|
|
|
Т а б л и ц а 7 |
|
|
|
Объем |
Часовая |
Приведенные |
|
|
|
затраты на 1 JK* |
|||
Форма хранилища |
хранилища, |
выдача |
|||
полезной |
|||||
|
|
тм> |
продукта, J&IH |
||
|
|
емкости, руб. |
|||
Равновеликий |
цилиндр |
18,75 |
625 |
15,0 |
|
|
|
18,75 |
1250 |
16,3 |
|
|
|
24,00 |
1250 |
14,4 |
|
|
|
48,00 |
2500 |
11,2 |
|
|
|
96,00 |
3750 |
9,2 |
|
Прямоугольник |
(параллелепипед), |
18,75 |
625 |
16,0 |
|
ширина 22 м, глубина 22 м |
18,75 |
1250 |
17,3 |
||
|
|
24,00 |
1250 |
15,5 |
|
|
|
48,00 |
2500 |
13,0 |
|
|
|
96,00 |
3750 |
11,9 |
|
Цилиндр, глубина 22 м |
18,75 |
625 |
15,5 |
||
|
|
18,75 |
1250 |
16,9 |
|
|
|
24,00 |
1250 |
15,1 |
|
|
|
48,00 |
2500 |
12,5 |
|
|
|
96,00 |
3750 |
10,3 |
Представляет интерес также рассмотрение варианта храни лища, имеющего цилиндрическую форму, с глубиной заложения, равной глубине заложения хранилища прямоугольной формы.
Для выбора наиболее рациональной формы хранилища необ ходимо произвести их сравнение по единому показателю. Таким показателем являются приведенные затраты.
В табл. 6 для примера представлены геометрические пара метры хранилищ, рассмотренные в свое время ВНИИпромгазом для сжиженного метана. Технико-экономические показатели при менительно к трем основным вариантам показаны в табл. 7. Со поставление произведено по приведенным расходам, относя щимся к собственно подземной емкости.
Как видно из табл. 7, различные варианты изотермических хранилищ по своей экономичности находятся на довольно близ ких уровнях.
Несколько большие (на 8—12%) приведенные затраты на 1 м3 полезной емкости относятся к хранилищу прямоугольной формы.
§ 5. Расчет и проектирование системы |
|
замораживания грунтов (строительный |
период) |
ПРОЧНОСТНЫЕ СВОЙСТВА МЕРЗЛЫХ ГРУНТОВ |
* |
Поскольку в данном случае мерзлотная завеса призвана слу жить несущей конструкцией, воспринимающей давление грунта и воды извне и хранимой среды изнутри, важное значение имеет вопрос о сопротивлении грунта механическим усилиям. Разли чают два вида сопротивления мерзлых грунтов: мгновенное и длительное.
ср . -
|
|
|
|
А3 |
-г |
[ |
|
• |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
ч/ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
> |
|
|
|
|
О |
ЮО 200 300 МЮ 500 ЁОО ТОО |
О50 |
|
|
|
Рис. |
28. Зависимость сопротивления раз |
Рис. 29. |
График зависимос |
||
рыву тяжелой пылеватой супеси от вре |
ти предела |
прочности' мерз |
|||
мени |
действия нагрузки при температуре |
лых грунтов и льда при |
|||
минус 4,2°С. |
сдвиге |
от |
отрицательной |
||
|
|
температуры: |
|
/ — л е д; 2— супесок; VCcp =18%; 3 — глина; W,ср =44%.
Согласно данным проф. С. С. Вялова, сопротивление мерзлого грунта при длительном воздействии нагрузки в несколько раз меньше сопротивления мгновенно действующей нагрузке. .
По мнению Н. А. Цытовича, при длительном воздействии на грузки лед медленно, но беспрерывно течет, что в значительной степени обеспечивает пластичность дисперсных грунтов.
Зависимость сопротивления разрыву о мерзлой супеси от вре мени действия нагрузки т показана на рис. 28. По оси абсцисс отложено время действия нагрузки в ч, по оси ординат — предел прочности при растяжении в кГ/см2.
Как видно из графика, в течение некоторого промежутка вре мени (100 ч) предел прочности уменьшается, и в дальнейшем величина эта остается неизменной.
Зависимость предела прочности мерзлых грунтов и льда от значения отрицательной температуры приведена на рис. 29.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 8 |
|
Темпера |
|
Пределы |
прочности |
грунтов при растяжении и сжатии, кГІсм* |
||||||
Песок, |
№=20к |
|
Супесь, W=23% |
Суглинок, |
W=20K |
Глина, |
W=35% |
|||
тура |
|
|||||||||
мерзлого |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
грунта, |
Разрыв |
Раздавли |
Разрыв |
Раздавли |
Разрыв |
Раздавли |
Разрыв |
Раздавли |
||
град С |
вание |
|
вание |
|
вание |
вание |
||||
—5 |
29 |
85 |
|
22 |
70 |
20 |
|
40 |
14 |
40 |
—15 |
38 |
155 |
|
39 |
130 |
36 |
|
60 |
23 |
60 |
—25 |
45 |
195 |
|
50 |
170 |
44 |
|
85 |
30 |
85 |
—40 |
52 |
235 |
|
57 |
210 |
54 |
|
105 |
36 |
105 |
В табл. 8 приведены величины пределов прочности различных мерзлых грунтов при растяжении и сжатии в зависимости от абсолютного значения отрицательной температуры при влаж ности, соответствующей полной влагоемкости этих грунтов.
ОСНОВНЫЕ ФИЗИЧЕСКИЕ И ТЕПЛОВЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ГРУНТОВ
Удельный вес. Согласно данным Д . Е. Полыпина удельные веса грунтов чрезвычайно устойчивы. В частности, на основании про изведенной им обработки данных многочисленных определений с вероятной ошибкой в пределах от ±0,36 (для песков) до ±0,99% (для глин) можно принять:
Удельный вес т, |
тім3, для различных |
грунтов |
|
|
|
Пески |
2,66 |
Суглинки |
. . . |
. . |
2,71 |
Супеси . . . . . |
2,70 |
Глины |
|
|
2,74 |
Пористость — это суммарный объем всех пор в единице объема грунта независимо от их величины и степени заполнения. Порис тость определяется как отношение объема пор в. грунте V'„ ко всему занимаемому грунтом объему V, выраженное в процен-
тах n, или к объему, занятому только грунтовыми частицами, выраженное в долях единицы | . Величину п называют пористо стью, величину | — коэффициентом пористости, или приведенной пористостью.
Влажность грунтов — отношение веса |
воды к весу скелета |
грунта {к весу абсолютно сухого грунта) |
в данном объеме, выра |
женное в процентах; естественная влажность — влажность грун та в условиях естественного залегания. В СССР методика опре деления влажности стандартизирована (ГОСТ 51—79—64).
Льдистость. Относительной льдистостью мерзлых грунтов на зывают отношение веса льда к весу всей'воды в мерзлом грунте.
Исследованиями фазового состава воды в мерзлых грунтах установлено, что в песках при температуре около 0° практически замерзает вся вода и льдистость близка к единице, а в глинистых грунтах некоторое количество воды не замерзает даже при зна чительных отрицательных температурах. Данные опытов пока зывают, что, например, в илистом грунте даже при температуре минус 40° не замерзает более 10% воды. От количества незамерзшей влаги существенно зависят теплофизические и прочност ные свойства мерзлых грунтов. Поэтому как в тепловых расчетах, так в самом процессе замораживания этот фактор игнорировать нельзя.
В табл. 9 представлены опытные данные по определению льди-
стости различных мерзлых грунтов в переменных |
температурных |
|||||||||||
условиях. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 9 |
||
Илистый грунт |
|
Суглинок |
|
|
Мергель |
|
Алевролит |
|||||
Влаж |
г, |
С |
Льдис |
Влаж t, |
Льдис |
Влаж |
t, |
Льдис |
Влаж |
град |
Льди |
|
ность, град |
тость С |
ность, град С |
тость і |
ность, |
град С |
тость с |
ность, |
стость |
||||
проц. |
|
|
|
проц. |
|
|
проц. |
|
|
проц. |
с |
і |
27,5 |
— |
1 |
0,13 |
25,2 |
- 0 , 5 |
0 |
— |
— |
— |
23,2 - 1 . 6 0,27 |
||
23,8 |
— |
3 |
0,40 |
27,2 |
- 1 , 0 |
0,19 |
23,2 - 7 . 2 0,60 |
|||||
24,2 |
— |
5 |
0,51 |
27,8 |
—5 |
0,57 |
15,9 |
- 8 |
0,54 |
23,2 |
- 7 , 0 |
0,63 |
27,2 |
—'5 |
0,67 |
_ |
~ 2 4 |
0,92 |
— |
— |
|
— |
— |
— |
|
25,9 |
—11 |
0,68 |
20,4 |
— |
|
13,9 |
—9 |
0,60 |
— |
|||
28,6 |
—30 |
0,72 |
25,1 |
—30 |
0,95 |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
|
28,2 |
—35 |
0,84 |
27 |
—33 |
0.96 |
15.4 |
- 9 |
0,63 |
|
|
|
|
29,2 |
- 4 0 |
0,86 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Теплоемкость грунтов. Согласно рекомендациям В. С. Лукья нова и X. Р. Хакимова для определения теплоемкости грунта пра вомерно сделать следующее обобщение
с = Сс« + С . ( 1 - 0 У + Сл-1Г, к к а л і к г . г р а д |
(32) |
где С — теплоемкость грунта;
С с к |
— теплоемкость |
скелета грунта; |
|
Св |
— |
» |
воды; |
Сл |
— |
» |
льда; |
і |
— льдистость; |
|
|
W — весовая влажность грунта, проц. |
Для определения теплоемкости талого грунта следует прини мать і=0, соответственно для полностью промороженного грунта ; = і .
На основании многочисленных экспериментов теплоемкость скелета грунта можно брать по следующим данным: для кварце
вого песка 0,17; для суглинка 0,19; для глины 0,22 |
ккал/кг-град. |
|||
Теплоемкость |
воды |
в пределах ^=0—100° следует |
принимать |
|
1 ккал/кг-град, |
для |
переохлажденной воды при |
I — — 8° — |
|
1,06 |
ккал/кг-град. |
|
|
Теплоемкость льда в зависимости от температуры можно опре
делить по формуле |
|
С = 0,507 — 0,00186^. |
(33) |
Теплопроводность грунтов. Величина коэффициента теплопро водности различных мерзлых грунтов при различных влажностях колеблется весьма значительно. Предпочтительнее в каждом кон кретном случае пользоваться данными, полученными непосред ственно на площадке строительства. Наибольшего внимания за служивают методы, основанные на анализе наблюдений за изме нением температур зимой в слое промерзшего грунта, т. е. в есте ственных условиях. Определенный таким образом коэффициент теплопроводности является усредненной характеристикой мерз лого грунта в естественных условиях, т. е. именно тем парамет ром, который нужен для расчетов.
В случае отсутствия таких данных можно пользоваться пока зателями, представленными в табл. 10.
Температуропроводность грунтов. При выполнении расчетов переменного по времени теплопритока к ледогрунтовым подзем ным емкостям нередко пользуются величиной температуропро
водности, определяемой по формуле |
|
|
где X — теплопроводность грунта, |
ккал/м-ч-град; |
|
С — теплоемкость грунта, |
ккал/кг-град; |
|
у — удельный вес грунта, |
кг/м3. |
|
Определение толщины мерзлотного цилиндра. Мерзлотный ци линдр является начальной герметизирующей оболочкой буду щего хранилища и одновременно подпорной стенкой. В ледогрунтовом цилиндре развиваются лишь сжимающие напряжения, в связи с чем при значительном сопротивлении мерзлого грунта сжатию можно обойтись небольшими толщинами мерзлотной зоны.
Т а б л и ц а 10
|
|
Весовая |
Объемный |
Температура |
Коэффициент |
|
Грунт |
теплопровод |
|||
|
влажность, |
вес сухого |
испытания, |
ности, |
|
|
|
проц. |
грунта, кг\я? |
град С |
ккал'м-ч-град |
Песок: |
|
7 |
1640 |
—0,2 |
1,42 |
плотный |
|||||
морской |
14 |
1585 |
0 |
2,40 |
|
карьерный |
10 |
1520 |
—2 |
1,95 |
|
|
» |
15 |
1520 |
—2 |
2,10 |
|
» |
20 |
1520 |
—2 |
2,25 . |
|
> |
28 |
1520 |
—2 |
2,40 |
гравелистый |
2 |
2050 |
- 8 |
1,05 |
|
Глина |
влажная |
6 |
1460 |
—2 |
2,55 |
|
|
15 |
1460 |
—2 |
2,75 |
|
|
22 |
1460 |
—2 |
2,85 |
|
|
35 |
1460 |
—2 |
3,00 |
Суглинок |
10 |
1540 |
0 |
1,80 |
|
|
» |
20 |
1540 |
0 |
2,50 |
|
|
28 |
1540 |
0 |
2,70 |
Галька |
(щебень) |
10 |
2040 |
—2 |
3,00 |
Пылеватые грунты |
6 |
1330 |
0 |
1,65 |
|
|
» |
23 |
1330 |
0 |
2,25 |
Шлаки: |
|
973 |
—4 |
1,04 |
|
котельный |
35 |
||||
доменный |
27 |
1395 |
—4 |
1,00 |
Толщину ледогрунтовой стенки определяют по формуле |
|
||||
|
|
|
|
|
(35) |
где |
б — минимальная толщина ледогрунтовой стенки в |
стыках |
|||
|
К |
ледогрунтовых цилиндров |
(участок АВ на рис. 30); |
||
|
— допустимое напряжение сжатия замороженной породы, |
||||
|
|
принимают обычно 12—20 |
кг/см2; |
|
|
|
Р — внешнее горное давление на стенку ледогрунтовой пере |
||||
|
|
мычки в пределах данного водоносного |
горизонта; |
||
/?п р |
— внутренний радиус мерзлого кольца; |
|
|
||
|
|
Р определяется по формуле |
|
|
|
|
|
Я = ? • / / • tg» 90 — у |
|
(36) |
|
где |
ф — угол естественного откоса. |
|
|
|
|
Радиус распространения замороженных пород, |
обеспечивающий |
||||
создание необходимой толщины ледогрунтового цилиндра |
б, оп |
||||
ределяется из выражения |
|
|
|
||
|
|
| / ( о , б . & ) * + ( ^ + а ) ; |
|
(37) |
|
где |
а |
•допустимое отклонение скважины, проц. (допуск |
1% от |
||
|
|
глубины); |
|
|
|
/ — расстояние |
между |
скважинами, |
которое определяется |
по формуле |
|
|
|
|
|
С |
(38) |
|
|
|
|
где а — стоимость 1 |
м бурения скважины |
(3—25 руб.); |
|
в — стоимость монтажа |
1 м скважины |
(1,5—3 руб.); |
С — стоимость замораживания 1 м3 грунта (1—1,5 руб,).
Рис. 30. Схема формирования мерзлотного цилиндра.
Р
Є
ЮЮ№К(
С а, в
Рис. 31. Схема массивной |
Рис. 32. Схема тонкой |
стенки с неглубоким за |
стенки с глубоким зало |
ложением. |
жением. |
На выбор расстояния между колонками главным образом влияют такие факторы, как время, заданное на выполнение работ, расход труб, мощность замораживающей станции.
При выборе схемы размещения замораживающих колонок рекомендуется различать два типа стенок: массивные — с неглу боким заложением фундамента и тонкие — с большим заглубле нием в грунт (рис. 31 и 32). К последним можно отнести шпун товые стенки, столбы, сваи, тонкие стенки железобетонных ус тоев. Очевидно, что при малой толщине а стенки сравнительно с длиной h пренебрегать возможным искривлением нельзя, в то время как для массивных стенок этим обстоятельством пренебре-
а |
1 |
гают. Ьсли выдерживается условие— |
^ — , то подпорную стенку |
h |
7 |
можно рассматривать как абсолютно |
жесткую. |
КОЛИЧЕСТВО ТЕПЛА, НЕОБХОДИМОЕ ДЛЯ ЗАМОРАЖИВАНИЯ ГРУНТОВ ВОКРУГ БУДУЩЕГО ХРАНИЛИЩА
Расчет выполняют в такой последовательности:
а) определяют среднеинтегральную температуру заморажи
вания пород, заключенных |
в пределах |
мерзлого слоя: |
|||||
|
1 |
|
|
tn l^L2 |
— 2R2In |
- R2\ + |
|
|
tс р ~ |
|
L |
||||
|
2 ( L ' - t f * ) I n |
— |
|
|
|
|
|
|
ts(^R2 |
+ 2L2\n~ |
|
-L2^ |
(39) |
||
где R — радиус емкости, м; |
|
|
|
||||
L |
— расстояние от центра емкости до внешней границы ледо- |
||||||
tn |
грунтовой оболочки, м; |
|
|
|
|||
— температура |
на внутренней границе |
оболочки; |
|||||
ts |
— температура |
на |
внешней |
границе |
ледогрунтовой обо |
||
|
лочки, 0° С; |
|
|
|
|
|
2 q от 1 м3 влаж |
б) |
определяют удельное |
количество |
тепла, |
ного грунта за рассматриваемый период, которое складывается из следующих составляющих:
теплоты, отбираемой от воды, заключенной в породе, при ох лаждении ее от нормальной температуры tr до температуры за
мерзания воды to |
|
|
|
qi—mB'\B-CB-tT |
ккал/м3, |
где тв |
— объем воды в 1 м3 породы; |
|
у в |
— удельный вес воды, 1000 |
кг/м3; |
Св |
—теплоемкость воды, 1 |
ккал/кг-град; |
скрытой теплоты ледообразования, отдаваемой водой при ее
замораживании |
|
q2 = mBfBS р. |
ккал/м3, |
где |д, — термоактивная |
влажность |
породы; |
5 — скрытая теплота ледообразования 1 кг воды; |
||
теплоты, отдаваемой |
льдом при |
его охлаждении от темпера |
туры замерзания воды ^> ДО средней температуры |
заморажива |
||||||
ния |
tcp |
q3 = тв |
р С п (г0 |
— ^с р ) |
ккал/м3, |
|
|
|
|
|
|||||
где |
7п — объемный вес льда, 900 |
кг/м3; |
|
|
|||
|
Сп |
— теплоемкость льда, 0,5 |
ккал/кг-град; |
|
|||
теплоты, отбираемой от твердых частиц породы при охлажде |
|||||||
нии их от нормальной температуры |
до средней температуры за |
||||||
мораживания ^с р |
|
|
|
|
|
||
|
|
q4 = Оч Сч (tr — ^ср) |
|
ккал/м3, |
|
||
где |
G4 |
— вес твердых частиц в 1 м3; |
|
|
|
||
|
С ч |
— теплоемкость твердых частиц породы. |
|
||||
|
|
Е Я = Яі + |
Яг + Яз + |
ЯІ ккал/м3. |
(40) |
||
Далее рассчитывают количество тепла, отбираемого от всего |
|||||||
объема замороженной породы |
|
|
|
|
|||
|
|
Q = |
Е <7 • V3.n |
ккал, |
(41) |
||
где |
У3.п — объем замороженной породы, |
м3; |
|
||||
в) рассчитывают количество тепла, поступающего в емкость |
|||||||
через перекрытие (рис. 33). |
|
|
|
|
|||
Величину удельного теплового потока через изолированный |
|||||||
слой перекрытия можно определить из выражения |
|
||||||
|
|
q = K(tl |
— іг) |
ккал/м2-ч, |
(42) |
Рис. |
33. Движение теплово- |
Рис. 34. |
Конструктивная схема узла пе |
|
го потока через перекрытие |
рекрытия. |
|||
хранилища. |
|
|
||
где |
ti |
— температура внешней среды, град С; |
||
|
t2 |
^- температура продукта, град С; |
||
|
К — коэффициент теплопередачи, |
ккал/м2-ч-град; |
||
|
|
К———\ |
|
ккал/м2-ч-град, |
|
|
— +— + — |
|
|
где |
|
б — толщина перекрытия; |
|