книги из ГПНТБ / Волковыский Е.Г. Экономия топлива в котельных установках
.pdf
но из алюминиевых кожухов, состоящих из двух поло винок и вкладышей из минераловатных матов. Соедине
ние половинок кожуха производится |
бандажами |
с откидными замками. |
|
Простейшим устройством тепловой изоляции флан цевых соединений является обертывание матрацем. Та кая конструкция допускает быстрое оголение фланцевых соединений с повторным использованием изоляции. Изо ляционные матрацы крепят стяжными бандажами или
металлическим |
кожухом. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Для облегчения пользования методикой расчета те |
|||||||||||||
пловой изоляции и ее эффективности |
ниже |
приводятся |
|||||||||||
примеры расчетов. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Пример 6-2. Определить годовую экономию условного |
топлива |
||||||||||||
при устройстве тепловой |
изоляции |
парораспределительного |
коллек |
||||||||||
тора. Температура |
пара |
^ П = 2 0 0 ° С . |
Диаметр |
коллектора |
d—325 мм, |
||||||||
длина |
его /=1,6 м. |
Температура |
|
воздуха |
в |
помещении |
^ В = 2 5 ° С . |
||||||
Число |
часов работы |
т = 7 200. |
Коэффициент |
полезного |
действия ко |
||||||||
тельной установки |
т)к .у = 0,84. |
|
для |
неизолированного |
коллектора |
||||||||
Коэффициенты |
теплоотдачи |
||||||||||||
[по формулам (6-6) |
и |
(6-7)]: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
с с к = 1,43|^200 — 25 |
= |
8,0 |
ккал/(м?-ч-°С); |
|
|
|||||||
|
273 + |
2 0 0 у |
/ 2 7 3 + 25 |
у ] |
|
|
|
|
|
||||
|
100 |
|
) |
[ |
100 |
|
) |
J |
|
|
|
|
|
|
|
200 |
25 |
|
|
|
= 9 |
' 6 |
к к а л / ( м 2 - ч - ° с ) |
> |
|||
|
а в |
= 8,0+9,6 =17,6 |
|
ккал/(м*-ч-°С). |
|
|
|
||||||
Потери тепла 1 м неизолированной поверхности коллектора по |
|||||||||||||
формуле (6-3) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q2 = 3,14 • 0,325 • 17,6(200—25)= 3 140 ккал/ч. |
|
|
||||||||||
Годовая потеря тепла неизолированным коллектором |
|
|
|||||||||||
|
Q = 3 140-1,6-7 200- 10-6 |
= 36,2 |
|
Гкал/год. |
|
|
|
||||||
Для изоляции коллектора применяют совелитовую мастику. Температура на поверхности изоляции принята 45 °С.
Средняя температура изоляционного слоя
200 + |
45 |
|
|
|
' м = |
Y |
^ 1 2 3 ° С |
|
|
Для совелитовой мастики (табл. 6-2) |
|
|
||
Хи з =О,085+0,00009- |
123 = 0,096 |
ккал/(м |
• ч • °С). |
|
Предварительно принята |
толщина |
изоляций |
70 мм, т. е. йг — |
|
= 465 мм.
142
По таблице натуральных |
логарифмов |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
In Ф = |
0,358. |
|
|
|
|
|
|
|||
Коэффициент |
теплоотдачи |
в |
окружающую |
среду |
по |
фор |
|||||||||
муле (6-9) |
а в = 8,1+0,045(45—25)=9,0 |
ккал/(м2 |
• ч-°С). |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
||||||||||||
Потери |
тепла с |
1 м длины |
изолированного коллектора |
по |
фор |
||||||||||
муле (6-18) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3,14 (200 — 25) |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
q = —Ô~~358 |
|
Т |
|
~ |
|
ккол |
(м • ч). |
|
|
|
||||
|
|
2-0,096 + |
9,0-0,465 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Толщина изоляционного слоя по формуле |
(6-13) |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
d2 |
|
|
|
|
( |
200 — 45 \ |
|
|
|
|
|
||
|
|
In - ^ = |
2-3,14-0,096 { |
— |
] = 0,359. |
|
|
|
|||||||
По таблице |
натуральных логарифмов |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
= е » , з 5 9 = = |
1 > 4 3 ; |
d |
l , 4 3 r f i |
= |
1,43-0,325 |
= |
0,465 м = |
465 мм. |
|||||||
"і Іі |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Толщина |
изоляции |
|
465 — 325 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
мм, |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
ci |
= |
70 |
|
|
|
|
||
т. е. совпадает с принятой |
толщиной. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Проверка |
температуры на |
поверхности |
изоляции |
по |
формуле |
||||||||||
(6-14) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
_ |
|
|
265 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
^н = 2 5 + з ) 1 4 . о , 4 б 5 - 9 = |
4 5 ' ° ° С ' - |
|
|
|
|||||||||
т. е. совпадает с принятой |
температурой. |
|
|
|
|
|
|
||||||||
Годовые потери тепла изолированным коллектором |
|
|
|
||||||||||||
|
|
AQ = 1;6 - 260 - 7 200 • 10-6 =3,2 |
Гкал/год. |
|
|
|
|||||||||
Общая |
годовая |
экономия |
тепла |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
Q = 36,2—3,2=33,0 |
Гкал/год. |
|
|
|
|
|||||||
Годовая |
экономия |
условного топлива |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
33,0-10» |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
à |
B = |
7 000-0,84 = 5 ' 6 |
0 т |
/ г о |
д - |
|
|
|
|
||||
Пример 6-3. Определить годовую экономию топлива при изоля |
|||||||||||||||
ции корпуса |
аппарата |
совелитом. Диаметр |
корпуса — 2 м. Длина — |
||||||||||||
3 м. Температура |
стенки |
/ С т = 143°С. |
Температура на |
поверхности |
|||||||||||
изоляции |
^из = 3 6 с С . |
Температура .окружающего |
воздуха |
< В =20°С . |
|||||||||||
Поверхность |
нагретой |
части |
аппарата |
# = 2 2 |
м2. Коэффициент по- |
||||||||||
143
лезного |
действия |
котельной |
установки |
і ] к |
. у = 0,84. |
Число часов |
||||||||||
работы т = 7 200. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Коэффициент теплоотдачи от наружной неизолированной по |
||||||||||||||||
верхности аппарата к воздуху по формуле (6-8) |
|
|
|
|||||||||||||
|
а , = 8,4+0,06(143—20) = 15,8 |
ккал/(м2 |
• ч • °С). |
|
||||||||||||
Потери тепла |
1 м2 неизолированной |
стенки |
по формуле (6-2) |
|||||||||||||
|
|
|
9 і = і 1 5 , 8 ( 1 4 3 — 2 0 ) = 1 943 ккалЦм2 |
• ч). |
|
|
||||||||||
Средняя |
температура |
изоляции |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
*м = |
143 + 36 |
89,5 "С. |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|||||||
Для |
совелита |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Х п |
8 = 0 , 0 6 8 + 0 , 0 0 0 1 6 • 89,5=0,082 |
ккал/(м- |
ч-'С). |
|
|||||||||||
Коэффициент теплоотдачи от наружной изолированной поверх |
||||||||||||||||
ности к воздуху |
по формуле (6-8) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
а в |
= 8,4+ 0,06(36—20) =9, 4 ккал/(лі2 |
|
• ч • °С). |
|
||||||||||
Толщина |
изоляции по формуле (6-15) |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
0,082 (143 — 36) |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
З |
и з |
= |
9,4 |
(36 — 20) |
|
^ 0 . 0 |
6 ^ - |
|
|
||||
Потеря т е т а |
1 мг |
поверхности изоляции |
по формуле (6-17) |
|||||||||||||
|
|
|
|
143 — 20 |
|
|
|
|
ккал/(м2-ч). |
|
|
|||||
|
|
? 2 = |
Q QQ |
|
j—=5=150,0 |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
Ö 7 Ö 82 + |
974 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Относительное |
уменьшение |
потерь |
тепла |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
<7, |
1Î943 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Проверка |
температуры |
на |
поверхности |
изоляции |
по |
формуле |
||||||||||
(6-12) |
|
|
|
|
|
|
|
150,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/н = 2 0 + - д - 4 - = 3 6 , 0 ° С , |
|
|
|
|||||||||
• т. е. совпадает с заданной |
температурой. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Экономия |
тепла на 1 ж2 |
поверхности |
стенки корпуса |
аппарата |
||||||||||||
|
|
9 1 — 9 2 - 1 943—150,0=1 793 |
|
|
ккал/(м2-ч). |
|
|
|||||||||
Экономия |
тепла за счет изоляции |
аппарата |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
Q = 22 • 1 793=3 9 446 |
|
ккал/ч. |
|
|
|
|||||||
Годовая экономия условного топлива |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
д б = |
39 446,7 |
2 0 0 - Ю - 3 |
|
|
|
|
т/год. |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
7 0 |
0 Ö . 0 > |
8 4 |
= 4 8 , 5 |
|
|
||||||
144
|
Пример 6-4. Определить годовую экономию |
условного |
топлива |
|||||||||||||
от |
изоляции |
сборника |
конденсата. |
Температура |
конденсата |
^к = |
||||||||||
= 95 °С. Температура |
на |
поверхности изоляции |
г я з |
= З З с С . |
Допусти |
|||||||||||
мые |
потери |
тепла |
<?=65 |
ккал/ |
(м1 |
• ч). |
Поверхность |
изоляции |
Н = |
|||||||
= 32 мг. |
Материал |
изоляции — маты |
минераловатные |
на фенольной |
||||||||||||
связке. |
Температура |
окружающего |
воздуха |
^ В = 2 5 ° С . |
Число |
часов |
||||||||||
работы |
т = 7 200. К. п. д. котельной |
установки г|к .у = 0,84. |
|
|
||||||||||||
|
Средняя |
температура |
изоляционного |
слоя |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
95 + 33 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
^ и з = 3 : |
2 |
|
^ 4 |
°С» |
|
|
|
|
|
|
|
|
Для |
минераловатных |
матов |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
Я и з = 0 , 0 4 4 + 0,00017 • 64=0,055 |
ккал/{м |
• ч • "С). |
|
|
||||||||||
|
Толщина |
изоляции по формуле |
(6-11) |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
/95 |
зз\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ô H 3 = |
0,055 |
( — |
— |
J |
= 0 , 0 5 2 |
м = 52 мм- |
|
|
|||||
|
Проверка температуры |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
а» = 8,4+ 0,06(33—25) = 8,9 ккал/(м2 |
|
• ч • "С); |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
65 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
— ^5 |
^ g —*• 32,3 Cj |
|
|
|
|
|
|||||
т. е. близко совпадает с принятой температурой. Годовые потери тепла изолированной поверхностью
<2'ГОд = 32 • 65 • 7 200 • 10-"=15,0 |
Гкал/год. |
Потери тепла неизолированной поверхностью (25 м2):
а Е |
= 8,4+ 0,06 (95—25) =12,6 |
ккал/(м2 |
• ч'• °С); |
||
Q " r o „ = 12,6(95—25)25-7 20010" 6 = 159 |
Гкал/год. |
||||
Экономия |
тепла в год |
|
|
|
|
|
ДС?год = 159—15,0= 144,0 |
Гкал/год. |
|||
Экономия |
условного |
топлива |
|
|
|
|
|
144,0-10' |
|
|
|
|
А В = |
7 000-0,84 = 2 4 |
• 5 |
> п / г о д - |
|
Г Л А В А С Е Д Ь М А Я
ОПТИМАЛЬНЫЙ РЕЖИМ ЭКСПЛУАТАЦИИ КОТЕЛЬНЫХ УСТАНОВОК
7-1. О Б Щ И Е З А М Е Ч А Н И Я
Наиболее эффективными мероприятиями по улучшению работы котельной являются такие, которые, не требуя каких-либо капитальных вложений на ее ре конструкцию и переоборудование, позволяют в резуль-
145
тате их осуществления достичь значительной экономии топлива.
Общая экономичность котельной при каждом режиме работы в значительной мере зависит от правильного вы бора рабочих агрегатов и целесообразного распределе ния между ними общей нагрузки. Каждый котел рабо тает с переменным к. п. д., обычно снижающимся при недогрузке и форсировке, и поэтому следует избегать работы нескольких котлов с резко сниженной нагрузкой или отдельных котлов с повышенной нагрузкой. Каждый котлоагрегат должен быть загружен так, чтобы тепловая экономичность при данной нагрузке была бы наивыс шей.
7-2. Э К О Н О М И Ч Н О Е Р А С П Р Е Д Е Л Е Н И Е Н А Г Р У З О К
МЕ Ж Д У К О Т Л О А Г Р Е Г А Т А М И
В.практике работы котельных правильному рас пределению нагрузок между котлоагрегатами не всегда уделяется должное внимание, в связи с чем вполне до ступная экономия топлива часто не реализуется и сред ние эксплуатационные удельные расходы топлива оста ются завышенными-
Экономичное распределение нагрузки между работа ющими котлами может производиться:
методом поддержания наибольшего к. п. д. котло-
агрегатов, |
при |
котором |
производится |
последователь |
|||||
ная загрузка |
наиболее |
экономичных |
из |
агрегатов до |
|||||
полной их |
производительности, |
а затем — менее |
эконо |
||||||
мичных; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
методом |
загрузки |
котлоагрегатов |
пропорционально |
||||||
их номинальной производительности |
(котлы, |
имеющие |
|||||||
одинаковую производительность, |
загружаются |
поровну); |
|||||||
методом |
равенства |
относительных |
приростов |
расхо |
|||||
да топлива. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Наименьшие удельные расходы топлива достигаются при распределении нагрузок между котлами методом равенства относительных приростов расхода топлива.
Рассмотрим этот метод подробнее [Л. 64, 67].
Д л я каждого котлоагрегата может быть построена расходная характеристика, представляющая собой графическую зависимость количества произведенного пара (тепла) от расхода топлива. Харак теристика должна быть определена экспериментально при работе котлоагрегата с нормальными параметрами при исправном состоя нии оборудования.
146
Расходные характеристики котлоагрегатов № 1 и 2, приведен ные в качестве примера на рис. 7-1, можно выразить в виде функ
циональных |
зависимостей |
|
|
|
|||
|
|
|
|
£ i = / ( D , ) и B2 = |
f(D2), |
(7-1 |
|
где |
5і, |
Вг — часовой |
расход |
топлива |
соответственно котлом № 1 |
||
и 2; |
D i , D 2 |
— часовая |
паропроизводительность (теплопроизводитель- |
||||
ность) |
этих |
котлов. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Котлоагрегат |
№1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Котлоагрегат |
№Z |
|
|
|
|
|
1- |
Т |
|
ft |
Рис. 7-1. Расходные характеристики котлоагрегатов.
DJJ |
— |
номинальные |
производительности |
котлоагрегатов; |
В^, |
— номинальные |
расходы топлива; В^, |
— расходы |
|
топлива |
при нахождении котлоагрегатов |
в горячем ре |
||
зерве. |
|
|
|
|
Суммарная выработка пара (тепла) в единицу времени двумя
котлами составляет |
D E . Если |
котел |
№ 1 загружен |
до величины |
выра |
|||||||
ботки пара |
(тепла) |
D , , то загрузка агрегата |
№ 2 |
составит D 2 = D j . — |
||||||||
Следовательно, |
зависимости |
(7-1) |
могут |
быть |
переписаны |
в виде |
||||||
ß i == f (Di) |
и j32 |
= |
f ( D s |
— D , ) . |
,. |
|
|
|
|
|
||
Суммарный |
расход |
топлива |
|
на два агрегата |
составит: |
|
||||||
|
|
Bs |
= |
Bt |
+ B l |
= |
f(D1) |
+ f(Ds-D1). |
|
|
(7-2) |
|
Для того чтобы расход топлива ß v был наименьшим, необходимо,
чтобы первая производная суммы в правой части уравнения (7-2), взятая по нагрузке любого из котлов, равнялась нулю, а вторая производная была положительной. Последнее условие при вогнутой форме расходных характеристик (рис. 7-1) выполняется само собой.
Таким образом, условие минимума величины суммарного рас
хода топлива By |
М О Ж Н О получить |
в резульѵате дифференцирования |
||||
выражения (7-2), например, |
по Dt, |
т. е. |
|
|
|
|
d B s |
dBt |
йВг |
dB, |
dB2 |
аРг |
(7-3) |
dD,~ |
rfD,+ |
rfD,- |
dDl+'dD2 |
|
dDx |
|
|
|
|||||
10* |
147 |
Производная |
dZVdZ), |
может |
быть определена |
из |
условия, |
что |
||
D\ + D2 = Dz = |
const, следовательно, dDx-\-dD2 |
— 0. |
Разделив по |
|||||
следнее выражение насЮі, |
получим |
1 + С Ш 2 / Й Ю І = 0 |
или dD2/dDi |
|
=—1. |
|||
Подставляя в правую часть выражения (7-3) |
dD2/dDi |
=—1 |
||||||
получаем: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dB,__ |
dB2 |
|
|
|
|
|
|
|
аО~~Ш2 |
|
|
( |
4 |
) |
|
Это выражение показывает, что для получения мини мального суммарного расхода топлива каждый из кот лов должен мести такую нагрузку, при которой наклон касательной к характеристике одного агрегата равен на клону касательной к характеристике другого агрегата,
и л и t g a t = tga2 (см: рис. 7-1).
Производные в выражении (7-4) можно заменить от ношениями приращений Aß и AD, тогда вместо (7-4) получим условие минимального суммарного расхода то плива котельной в виде
|
Д5, |
дв2 |
(7-5) |
|
Wi ~ |
AD2 |
|
Величину, характеризующую удельный прирост рас |
|||
хода |
топлива (удельный дополнительный расход топли |
||
ва) |
АВі и ABz, отнесенный |
к дополнительной |
произво |
дительности котлов ADi и AD2, принято называть о т н о с и т е л ь н ы м п р и р о с т о м р а с х о д а т о п л и в а .
Из условий наибольшей экономичности котельной установки [см. (7-5)] вытекает требование такого рас пределения нагрузки между котлами, чтобы относитель ные приросты расхода топлива, приходящиеся на увели чение нагрузки котла (например, в 1 т/ч), были бы оди наковые.
Рассмотрим основные частные случаи для получе ния практических выводов из сформулированного прави ла наивыгоднейшего распределения нагрузки между двумя котлоагрегатами. Эти выводы могут быть рас пространены на любое количество установленных котлов.
Если котлоагрегата одинаковы, то у них общая ха рактеристика B—f(D), т. е. для выработки одного и того же количества пара (тепла) D каждым котлоагрегатом потребуется одинаковый расход топлива В, и соотноше ние (7-5) выдерживается. Следовательно, между одина ковыми котлоагрегатами суммарная нагруека должна распределяться поровну-
148
Это |
же |
правило |
|
распространяется на |
котлоагрегаты |
||||||||
с эквидистантными |
|
характеристиками 1 и-2 |
(рис. |
7-2), |
|||||||||
т. е. с такими характеристиками, у которых наклоны |
ка |
||||||||||||
сательных в точках, соответствующих равным |
значениям |
||||||||||||
производительности |
|
(£>i=Z>2), равны и которые отлича |
|||||||||||
ются |
только |
значениями количества |
топлива |
(Вх1, |
Вх2), |
||||||||
расходуемого |
котлоагре- |
|
|
|
|
|
|||||||
гатами |
при |
нахождении |
|
|
|
|
|
||||||
их в горячем резерве без |
|
|
|
|
|
||||||||
выдачи |
пара |
(тепла). |
|
|
|
|
|
||||||
В |
общем |
же |
случае, |
|
|
|
|
|
|||||
как |
указывалось, |
котлам |
|
|
|
|
|
||||||
с различными характери |
|
|
|
|
|
||||||||
стиками |
дают |
нагрузку |
|
|
|
|
|
||||||
так, |
чтобы |
относительные |
|
|
|
|
|
||||||
приросты |
расхода |
топли |
|
|
|
|
|
||||||
ва были одинаковыми для |
|
|
|
|
|
||||||||
всех |
котлов |
при |
|
любых |
|
|
|
|
|
||||
нагрузках. Выгодное |
рас |
|
|
|
|
|
|||||||
пределение нагрузки меж |
Г*—ЛгЯг - |
|
|
|
|||||||||
ду работающими |
котлами |
h |
2 ? М Н |
|
|
||||||||
достигается |
также |
|
при |
Рис.. 7-2. |
Эквидистантные расход |
||||||||
нагрузке |
в первую |
оче |
|||||||||||
редь агрегата с минималь |
ные характеристики |
котлоагрега |
|||||||||||
тов '(обозначения |
ом. рис. 7-1). |
||||||||||||
ным |
относительным |
при |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||
ростом |
расхода |
топлива. |
|
|
|
|
|
||||||
Возможны случаи, когда котельный агрегат с более низ- ! ким к. п. д. может в некоторых пределах его нагрузок ;
иметь меньший относительный прирост |
расхода топлива, • |
|
чем более экономичный котлоагрегат; |
в этих |
пределах , |
на него и следует передавать соответствующие |
нагрузки. |
|
Правило распределения общей нагрузки между кот лами с соблюдением равных относительных приростов расхода топлива, помимо вогнутых расходных характе ристик, применимо также [Л. 64] для случаев, когда одна из них вогнутая, а другая прямолинейная или выпуклая, но кривизна последней в сопряженных точках1 меньше кривизны вогнутой расходной характеристики. В этих случаях также обеспечивается соблюдение необходимого условия для получения минимума суммарного расхода топлива, т. е. не только первая производная суммарного
1 Сопряженными точками называют точки расходных характе ристик различных котлов, обладающие одинаковыми значениями относительных приростов расхода топлива.,
149
расхода топлива по нагрузке одного из котлов равна нулю, но и вторая производная положительная.
Если характеристики котлоагрегатов выражаются прямыми линиями с различным наклоном, то распре деление '.нагрузки между котлами по методу равных от носительных приростов неприменимо, поскольку в этом случае каждый из агрегатов имеет постоянный относи тельный прирост расхода топлива и эти приросты не равны. В этом случае для достижения минимума расхо да топлива котлоагрегат с меньшим наклоном характе ристики должен быть загружен до полной производи тельности, а остальную часть нагрузки принимает котло агрегат с более крутой характеристикой.
При невозможности или сложности применения мето да равенства относительных приростов расхода топлива пользуются двумя другими, рекомендованными выше, методами распределения нагрузки между котлами — по принципу наибольшего к. п. д. или пропорционально про изводительности котлов. На рис. 7-3,а для котлов с но
минальной |
производительностью № |
1 —10 и № |
2—4 т/ч |
|||||||
нанесены |
характеристики |
расхода |
топлива |
(В), |
линии |
|||||
к. п. д. (г)) и кривые относительных приростов |
расхода |
|||||||||
топлива ^Д£ = — t g |
в зависимости от паропроиз- |
|||||||||
водительности. Сплошные |
линии относятся к котлу |
№ 1, |
||||||||
а пунктирные — к котлу № 2. |
|
|
|
|
|
|
||||
Пользуясь кривыми относительных приростов, можно |
||||||||||
определить |
наивыгоднейшее |
распределение |
нагрузки |
|||||||
между агрегатами |
котельной. Например, |
сечение |
I2—Л |
|||||||
в точках / 2 |
и I 1 |
равных |
относительных |
приростов |
рас |
|||||
хода топлива |
показывает, |
что |
при нагрузках |
котла |
№ 1 |
|||||
в 9,7 т/ч и котла № 2 в 3,6 т/ч наивыгоднейшим образом обеспечивается общая нагрузка котельной в 13,3 т/ч;
сечение |
22—2І показывает, |
что |
паропроизводительность |
|
котельной в 15 т/ч следует |
распределить |
между котлами |
||
№ 1 и 2 |
соответственно в |
10,8 |
и 4,2 т/ч |
и т. д. |
Таким образом, можно составить таблицу распреде ления нагрузки между котлами для разных производительностей котельной. Эту зависимость между общей производительностью котельной и нагрузкой отдельных
котлов можно представить |
и графически |
(рис. 7-3,6). |
|
Этим же методом можно определить |
наивыгодней |
||
шее распределение общей |
нагрузки |
котельной между |
|
котлами при установке 3, |
4 и более |
агрегатов, |
|
іяо