книги из ГПНТБ / Вибрационная техника в машиностроении и приборостроении тез. докл. Всесоюз. науч. конф., 10 - 12 окт. 1973 г., Львов

ВИБРАЦИОННЫЕ НАСОСНЫЕ УСТАНОВКИ КОНСТРУКЦИИ ЛПИ

ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ФОРМЫ И ТВЕРДОСТИ УДАРНЫХ ТЕЛ НА ОСНОВНЫЕ ПОКАЗАТЕЛИ ПРОЦЕССА ВИБРООБЪЕМНОГО ШЛИФОВАНИЯ ЭКРАНОВ КИНЕСКОПОВ

Повидайло В. А., Шмалюк Д. В.

(Львовский политехнический институт)

В о Л ьвовском политехническом институте проведены и ссл едов ан и я по вы явлению в озм ож н ости прим енения сп особа

стеклянны х изделий является то, что в качестве обр абаты в аю ­

К основным показателям процесса виброшлифования отно­ сятся: съем стекла с экрана, шероховатость и волнистость поверхности.

Д л я и ссл едовани й влияния ф орм ы ударн ы х тел на про­ изводительность п роц есса и качество поверхности бы ли

ных тел; 3) при виброшлифовании поверхность экрана ста­ новится волнистой. Шаг и глубина .волнистости соответствен­ но равны: 2—3 мм и 0,002—0,03 мм при обработке шарами, 0,7—0,9 мм и 0,015—0,02 мм — роликами, 0,5—0,7 мм и 0,010—0,015 мм — дисками и кубиками. Для экранов кине­ скопов волнистость, образованная при шлифовании средами, состоящими из роликов, дисков и кубиков допустима, т. к. гребешки волны снимаются при последующей операции поли­ рования.

Зависимость съема стекла с экрана Q и средне-арифметичес­ кого отклонения RQ о т твердости ударных тел.

Полученные результаты исследований влияния твердости ударных тел на основные показатели процесса виброшлифо­ вания представлены на рисунке, из которого видно, что с увеличением твердости ударных тел величина съема стекла с экрана возростает и за исследуемое время обработки съем

ОДНА ЗАДАЧА ОБ ОПРЕДЕЛЕНИИ РАЦИОНАЛЬНОГО ЧИСЛА МИКРОУДАРОВ ПРИ ВИБРООБРАБОТКЕ ИЗДЕЛИЙ

Полищук В. И., Заневский И. Ф.

(Львовский политехнический институт)

Имеется плоская поверхность S изделия, подлежащая виб­ рообработке. Во время одного микроудара с этой поверхностью

многократные опыты на поверхность Sk после п ударов (п ха­ рактеризуются определенным временем обработки Т) случай­ ным образом распределяется п пятен контакта наполнителя

споверхностью изделия.

Сцелью решения рассматриваемой задачи приняты сле­

дующие допущения:

1.Наполнитель и обрабатываемые изделия абсолютно упругие тела;

2.Частота колебаний наполнителя равна частоте контей­

нера; 3. Абразив считается абсолютно твердым телом по сравне­

нию с изделием и наполнителем.

Статистическое изучение дискретной случайной величины, состоящее в рассмотрении результатов некоторой совокупно­ сти независимых испытаний, в каждом из которых изучаемая величина принимает то или иное из возможных значений, представляет в нашей задаче значительные трудности.

При рассматрении случайного распределения центров тя­ жести контакта гранулы наполнителя с поверхностью изделия, можно убедиться, что оно удовлетворяет следующим усло­

виям:

1. Вероятность попадания того или иного числа пятен на единицу площади поверхности Sk не зависит от положения на поверхности S k Иными словами, точки контакта распреде­ лены на поверхности S K с одинаковой средней плотностью Я (где Я — математическое ожидание числа точек, приходя­

числа точек на заданную единицу площади не зависит от того, сколько их попало на любую другую единицу площади, не перекрывающуюся с ней (это утверждение тем справед­ ливей, чем больше п).

3. Вероятность попадания на малый участок двух или более точек пренебрежительно мала по сравнению с вероят­ ностью попадания одной точки. Это условие практически означает невозможность совпадения двух или более точек.

В теории вероятностей доказывается (Е. С. Вентцель), что при соблюдении этих трех условий случайная величина, ха­ рактеризующая число точек попавших в любую область рас­ пределяется по закону Пуассона. Известно также (В. А. Щигель), что площади обрабатываемой поверхности, точки которых восприняли различное число ударов, имеют бино­ миальное распределение. В докладе выводится формула для

При необходимости обработать поверхность изделия два и более раза следует пропорционально увеличить число уда­ ров.

Выведены теоретические зависимости определения величи­ ны Ô при обработке в режимах до возникновения пластиче­ ских деформаций и при обработке пластических материалов для наполнителя в виде шаровых изделий.

У Д К 621.9.048.6

ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ КОНЦЕНТРАЦИИ АБРАЗИВНОЙ СУСПЕНЗИИ НА ПОКАЗАТЕЛИ ПРОЦЕССА ВИБРАЦИОННОЕО ШЛИФОВАНИЯ СТЕКЛЯННЫХ ИЗДЕЛИЙ

Полищук В. И., Шмалюк Д. В. (Львовский политехнический институт)

В процессе виброобъемной обработки изделий из стекла большое значение на производительность процесса оказывает концентрация абразивной суспензии. Выбор рациональной концентрации возможен лишь только при проведении экспе-

ВИБРОУДАРНАЯ ОБРАБОТКА ДЕТАЛЕЙ МАЛОЙ ЖЕСТКОСТИ

Смирнов В. А., Касаткин А. С. (Казанский авиационный институт)

Виброударная обработка является одним из эффективных методов повышения надежности и долговечности работы де­ талей машин и приборов. Сущность процесса заключается в обработке поверхности заготовки ударами стальных шари­ ков, кинетическая энергия которым сообщается колебатель­ ными движениями вибростенда. В результате взаимного со­ ударения шариковой загрузки с деталью происходит локаль­ ная пластическая деформация сжатия поверхностных слоев, которая приводит к изменению формы и размеров нежестких заготовок.

В данной работе ставится задача определения напряженнодеформированного состояния и формоизменения при вибро­ обработке деталей малой жесткости. Поставленная задача решалась экспериментально-теоретическим путем примени­ тельно к тонкостенным цилиндрическим деталям и деталям из монолитных панелей.

При теоретических решениях использовались следующие основные предположения :

1 ) деформированное состояние поверхностных слоев обра­ ботанной заготовки является линейным и соответствует осевой зоне вдавливания отдельного шарика;

2 ) напряженное состояние поверхностных слоев опреде­ ляется по деформированному с использованием линейно­ степенной аппроксимации кривой упрочнения, учитывающей сложность напряженно-деформированного состояния;

3) изменение формы и размеров заготовки в целом про­ изводится ,в пределах упругих деформаций под действием внутренних усилий, которые по отношению к оси жесткости сечения эквивалентны внешне приложенным растягивающим силам и изгибающим моментам.

В результате решения поставленной задачи получены про­ стые аналитические зависимости для определения искомых параметров.

Экспериментальное исследование виброударной обработки осуществлялось на однокоо рдииатном экспериментальном

вибіростенде (для деталей из монолитных панелей) и- на про­ мышленной установке ВУД-400 (для цилиндрических деталей и плоских образцов-свидетелей). Экспериментальное исследо­ вание остаточных напряжений проводилось методом тѳнзометрирования/

Сопоставление теоретических и опытных данных показало их удовлетворительную сходимость, что предопределяет воз­ можность практического использования полученных в работе аналитических зависимостей.

УДК 621.9.048.6

ОБ ОДНОМ ПОДХОДЕ К ЗАДАЧЕ ОПТИМИЗАЦИИ ОБЪЕМНОЙ ВИБРАЦИОННОЙ ОБРАБОТКИ

Субач А. П.

(Рижский политехнический институт)

В научно-исследовательской лаборатории «Динамики ма­ шин и механизмов» Рижского ордена Трудового Красного Знамени политехнического института решается задача опти­ мизации объемной вибрационной обработки. Первым этапом решения поставленной задачи является выбор математической модели загрузки контейнера, которая отражала бы как основные свойств загрузки контейнера, так и процессы, про­ исходящие при обработке. В результате тщательного анализа экспериментальных исследований объемной вибрационной обработки сформулированы ряд новых математических моде­ лей объемной вибрационной обработки. Одной из них являет­ ся одномассовая модель в виде диска с упруговяз­ кими радиусами и элементом, связывающим центр масс загрузки с крайним слоем модели. Эффект обработки при послойном движении загрузки вдоль продольной оси контей­ нера (если такое движение имеет место) учитывается упруго­ вязким элементом модели, который связан с центром масс загрузки и крайним слоем модели и направлен перпендику­ лярно к упруговязкому диску модели. Такая модель отражает усредненную вязкость, усредненное изменение плотности за­ грузки во время обработки, послойное движение загрузки, вращение загрузки относительно контейнера и позволяет рас­ сматривать все этапы движения загрузки в контейнер, а так­ же учитывать соизмеримость времени удара загрузки с

периодом движения контейнера. Вторым этапом решения задачи является выбор критерия оптимальности объемной вибрационной обработки, в качестве которого принималась рассеянная в загрузке энергия за единицу времени, отнесен­ ная к объему загрузки контейнера. Третьим этапом решения задачи является выявление ограничений на загрузку контей­ нера. В качестве одного из ограничений выбрано допускаемое максимальное давление в загрузке, которое зависит от вида

от загрузки контейнера. Пятым этапом решения задачи явля­ ется определение оптимального закона движения контейнера. Шестым этапом решения задачи является выбор наилучшей конструктивной схемы привода контейнера. Седьмым этапом решения задачи является подбор параметров реального при­ водного механизма контейнера, который осуществлял бы закон движения, близкий к идеальному. Такой подход позво­ ляет конструктору выбрать не только оптимальные приводные механизмы и их параметры, но, как показали исследования с использованием ЭАВМ, позволяет также выбрить оптималь­ ные параметры для станков объемной вибрационной обра­ ботки с гармоническим возбуждением контейнера.

УДК 621.9.048.6

ВИБРОПОЛИРОВАНИЕ ЛАТУННЫХ Л ИСТОВ БОЛЬШИХ РАЗМЕРОВ

Субач А. П., Шталберг P. Е., Кагис Ю. Я. (Рижский политехнический институт)

В научно-исследовательской лаборатории «Динамика ма­ шин и механизмов» Рижского ордена Трудового Красного Знамени политехнического института исследуется возмож­ ность шлифования и полирования тонких деталей больших размеров из латуни на машинах виброобъемной обработки.

Основной целью являлось нахождение таких наполнителей и жидкостей, при помощи которых можно было получить шероховатость (чистоту) выше ѵ 1 0 и зеркальную поверх­ ность, а также нахождение наилучших режимов обработки.

Так как обрабатываемые листы имеют большие размеры, то их обработка велась в закрепленном положении. Они не­

подвижно крепились к контейнеру или ,в разных положениях на манипуляторе по отношению к движению загрузки.

Вкачестве экспериментальной установки использовалась машина виброобъемной обработки с дебалансным возбужде­ нием и U-образіным контейнером емкостью около 70 литров, имеющая бесступенчатое регулирование частоты в широком диапазоне.

Восновном обрабатывались листы из латуни Л62 разме­ ром 200X300X0,4 мм с исходной шероховатостью (чистотой) поверхности у 8 . Качество поверхности определялось на пре филографе-профилометре мод 201 в 13 определенных точках. Блеск определялся около этих же точек фотоэлектрическим блескомером.

По результатам проведенных исследований можно сделать следующие выводы: 1 ) шероховатость (чистота) поверхности V Ю и выше вполне достижима: 2 ) блеск обработанных плас­ тинок получается выше при прямолинейных траекториях наполнителя по отношению к поверхности листа, 3) одним из лучших наполнителей являются обрезки войлака с пастой ГОИ.

УДК 631.303

НОВЫЕ НАПРАВЛЕНИЯ В СОЗДАНИИ 1 ИМПУЛЬСНЫХ И ВИБРАЦИОННЫХ НАСОСОВ

Усаковский В. М.

(Всесоюзный научно-исследовательский институт электрификации сельского хозяйства)

Насосы объемно-инерционного тина с .вибрационным элек­ тромагнитным приводом серийно выпускаются промышлен­ ностью. Эти насосы обеспечивают подачу 1 м3/ч при напоре до 40 м. Имеется некоторый опыт применения в промышлен­

3 м3/ч Применение вибрационного прерывателя потока в гид­ равлических и воздушных каналах водоструйных и эрдифтных установках, а также создание автоколебательных систем в насосах с гидроприводом повышает подачу и КПД на 20—

25%.

Импульсное воздействие на жидкость возможно переда­