книги из ГПНТБ / Плотников Л.А. Огнеупоры в черной металлургии учеб. пособие для учащихся техникумов

2) стойкость к разрушающему действию окиси угле­ рода;

3)высокая теплопроводность;

4)большая шлакоустойчивость;

5)высокое сопротивление истиранию;

6)хорошая устойчивость к разъедающему действию щелочных соединений;

7)полностью кристаллическая структура.

Стоимость плавлено-литых корундовых и циркономул-

купола в 2—3 раза.

Всводах дуговых электропечей емкостью до 60 т ус­ пешно применяют высокоглиноземистые огнеупорные из­ делия, содержащие 70% А12 03 .

Впоследнее время на некоторых французских метал­ лургических заводах для кладки пода методических пе­ чей и нагревательных колодцев с успехом применяют шпинельные огнеупорные материалы марки В5 порис­

тостью 15—17%, содержащие 43—47% А12 03 , 10— 15% Si0 2 и 33—37% MgO, а для сводов нагревательных колодцев-—клиновой легковесный кирпич, применяемый до 1700° С.

Для футеровки нагревательных колодцев блюминга можно применять высокоогнеупорные блоки из отрабо­ тавших магнезитохромитовых и хромомагнезитовых из­ делий, сцементированных высокоогнеупорным периклазовым цементным раствором. Эти блоки изготавливают на Запорожском огнеупорном заводе, причем масса од­ ного блока, снабженного арматурой для подъема и ук­ ладки, составляет 1—5 т.

При использовании блоков для нагревательных ко­ лодцев увеличивается срок службы футеровки; уменьша­

стойкая тенденция к сокращению потребления огнеупо­ ров, что объясняется постоянным улучшением их рабочих свойств и более целесообразным и обоснованным приме­ нением в кладке металлургических печей.

270

Постепенно расширяется применение монолитных футеровок из огнеупорного бетона на глиноземистом цементе с крупнозернистым заполнителем, состоящим из плотного спекшегося шамота, силлиманита или магнезита. Ассор­ тимент выпускаемых порошков для изготовления моно­ литных бетонных футеровок расширяется. Это позволяет выполнять бетонные футеровки для металлургических печей, работающих в самых разнообразных условиях.

При проектировании монолитной футеровки, служба которой протекает в восстановительной атмосфере, сле­ дует применять огнеупоры, устойчивые к действию отла­ гающегося углерода, которое может произойти в темпе­ ратурном пределе 350—1250° С.

Для повышения шлакоустойчивости монолитной фу­ теровки следует применять усовершенствованные методы ее изготовления и вибрированный огнеупорный бетон с низкой пористостью, а также пластичные огнеупорные массы с повышенным содержанием глинозема или дру­ гих высокоогнеупорных соединений. На конструктивную прочность монолитной футеровки существенно влияет взаимное смещение ее отдельных конструктивных эле­ ментов при переменных температурах службы.

Величину напряжений, пропорциональную напряже­ ниям, вызывающим трещины в монолитной футеровке, можно подсчитать по формуле

п » 0,125 (ßt — 2t„ — 10001),

где ß — коэффициент линейного расширения огнеупора; t — температура исследуемой поверхности моно­

литной футеровки;

t„ — температура стальных конструкций;

/— величина линейных изменений монолитной фу­ теровки при данной температуре.

По данным I I I научно-технической конференции Уральского политехнического института, доля крупно­ блочных огнеупорных бетонных изделий в общем количе­ стве огнеупоров, потребляемых черной металлургией, постепенно возрастает и к 1980 г. составит ~8—10% производства штучных огнеупорных изделий малых раз­ меров. Замена мелких штучных изделий бетонными бло­

271

СП И С О К Л И Т Е Р А Т У Р Ы

1.Металлургия стали. М., Металлургиздат, 1961. 679 с. с ил.

идр.

3.А р и с т о в Г. Г. Огнеупорные изделия для разливки стали. Изд. 2-е. М., «Металлургия», 1969. 261 с. с ил.

4.Б а л а к е в и ч В. Л. Техническая керамика. М., Издатель­

272