![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Калмыков Е.П. Борьба с внезапными прорывами воды в горные выработки
.pdfдругие добавки — замедлители схватывания, процентное содержание которых от веса цемента должно устанавливаться лабораторным путем. Концентрация чистых цементных растворов (цементно-водное
18,
16
1
I
1 |
|
|
Цементные pi |
-о |
|
|
т6орысЗ%вод~аб- |
*Ш\ |
«Ті |
кой хлористого, \ |
|
I |
і I кальция і ! | 1 , |
||
»ч* |
|
|
|
ч |
|
|
|
о1-0,5 1:1 |
VI |
f: li |
f-6 |
ftонцентрация pacmSopa |
|
ЗЩ
\
310 \
\
300\
\3
°*х |
Z30 |
|
\ |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/ |
|
|
|
|
|
|
|
|
bzffo |
|
|
\ |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
\ |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
\ |
|
|
|
|
|
^ZOO |
|
|
|
з |
і |
4 |
ч |
|
|
|
|
|
|
* |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
s ч |
|
|
|
||
|
|
|
\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
\ |
|
|
|
|
|
ч. ч |
|
|
|
|
чг |
\ |
\ |
|
|
|
|
-ч. |
ч |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ч Чч s |
|||
* |
160 |
|
|
|
2 ^ |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
| |
1k0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
S r - - |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| |
по |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I-100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
чъ |
во ч ч |
ч / |
1 |
|
|
|
|
|
|||
чъ |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4J |
60 |
|
|
ч |
чч |
|
|
|
|
|
|
|
ь-о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 •-ЧЧ |
|
|
|
|
|
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
і |
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/••<• |
|
|
|
0,5 |
|
|
|
11 |
|
1-І |
|
1-і |
||
|
|
|
Концентрация |
растбора |
|
Рис. 54. Сроки начала и конца схва |
Рис. 55. Прочность цементного камня |
||||||||
тывания цементных |
растворов |
при цементных |
растворах |
различной |
|||||
отношение) на основании |
опыта |
концентрации |
(сплошной линией пока |
||||||
зан обычный |
раствор; пунктирной — с |
||||||||
тампонирования горных |
пород |
добавкой 3%-го хлористого кальция). |
|||||||
за последние |
годы должна при |
Возраст раствора: |
1 — |
1 сут; 2 — 7 сут; 3 — |
|||||
ниматься |
в пределах от |
1 : 0,5 |
|
|
28 |
сут. |
|
||
|
|
|
|
|
|||||
до 1 : 4 , |
так |
как |
применение |
при тампонировании более |
жидких |
||||
цементных растворов себя не оправдало. |
|
|
|
|
Примерная характеристика чистых цементных растворов различ ной концентрации, приготовленных на портландцементе марки 400, без добавок и с добавками для ускорения твердения хлористого каль ция приведена в табл. 19.
Исследованиями ВНИИОМШСа установлено, что цементные рас творы жидкой концентрации Ц : В > 1 , 5 обладают незначительной вязкостью, приближающейся к вязкости воды, и имеют большую про никающую способность по сравнению с цементными растворами более густой концентрации Ц : В < 1,5. Из табл. 19 и рис. 54 видно, что сроки начала и конца схватывания цементных растворов с увеличе нием цементно-водного отношения (Ц : В) с 1 : 0,5 до 1 : 4 соответ ственно увеличиваются при обычных цементах в 1,5 раза при одно временном снижении предела прочности на сжатие цементного камня (рис. 55) в 4,3—3,3 раза в раннем возрасте (1 сутки) и в 1,7—2,0 раза
внормальном 28-дневном возрасте.
Суменьшением цементно-водного отношения с 1 : 4 до 1 : 0,5 выход тампонажного камня в процентах от общего объема цементного раствора повышается с 21 до 95% .
Цементные растворы с 3%-ной добавкой хлористого кальция по
сравнению с обычными имеют в 1,7 |
раза меньшие |
сроки начала |
и конца схватывания (см. рис. 54) и |
в 1,5—2,0 раза |
(см. рис. 55) |
большую прочность. |
|
|
При ликвидации внезапных прорывов воды в горные выработки из трещиноватых скальных водоносных горных пород с помощью тампонирования необходимо стремиться, чтобы цементные растворы, применяемые при нагнетании, имели густую концентрацию, предпо чтительно с цементно-водным отношением 1:0,5 и 1 : 1, применяя более жидкие концентрации 1 : 2 и 1 : 4 при резком возрастании давления при нагнетании раствора и при повторных нагнетаниях.
Количество составляющих (цемент : вода), необходимых для при
готовления 1 |
м 3 |
цементного |
раствора |
при |
заданной |
концентрации, |
||
определяемой |
по |
формулам: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ц + Ь |
т ; |
|
( V I L 8 > |
|
|
|
|
&°» = - ц + Т » |
м 3 |
' |
|
< т 9 ) |
|
где Yp — объемный |
вес раствора (т/м3 ) |
при |
заданном |
соотношении |
||||
Ц : В и |
известном |
удельном |
весе |
цемента |
|
|||
уц определяется |
по формуле |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
£ ± £ - , т/м3 . |
|
|
(VII.10) |
Количество хлористого кальция на 1 м 3 цементного раствора определяется в зависимости его процентного содержания от веса цемента и1
|
&л = |
«1<?цем. |
( V I I . 11) |
Количество |
составляющих на |
1 м 3 чистого цементного |
раствора |
в зависимости |
от принятой концентрации приведено в табл. 20. |
При подборе составов цементно-песчаных растворов большое зна чение имеет крупность фракций песка. Исследованиями ВНИИОМШСа было установлено, что для тампонирования наиболее рационально применять среднезернистые (0,1—0,5 мм) и мелкозернистые (0,1 — 0,25 мм) пески, наиболее устойчивые в цементно-песчаных растворах
Т а б л и ц а 20
Количество составляющих
на расслаивание. Характеристика некоторых цементнопесчаных растворов на портландцементах марки 400 при ведена в табл. 21 .
|
|
|
хлористый |
Цементно-песчаные |
|
рас |
||||
|
цемент, |
вода, |
кальций |
творы на обычных |
цементах |
|||||
|
кг |
л |
3%-ной |
следует |
применять |
при там |
||||
|
концентра |
|||||||||
|
|
|
ции, кг |
понировании |
крупных |
тре |
||||
|
288 |
|
|
щин |
и |
карстовых |
полостей |
|||
1 : 4 |
920 |
8,7 |
при |
незначительном |
движе |
|||||
1 : 2 |
428 |
857 |
12,8 |
нии |
по ним потоков |
подзем |
||||
1 : 1 |
750 |
750 |
22,5 |
|||||||
1 : 0,5 |
1200 |
600 |
36,0 |
ных вод, так как в начальный |
||||||
|
|
|
|
период |
твердения |
они не об |
||||
|
|
|
|
ладают |
необходимой |
|
связ |
|||
ностью. |
При значительной |
подвижности |
потоков |
подземных |
вод |
цементно-песчаные растворы следует приготовлять на быстродей ствующих цементах или добавлять к обычным цементам до 3% хлори
стого |
кальция. Состав цементно-песчаных растворов |
в каждом кон- |
|||||
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 21 |
|
Состав цементно-песчаного |
|
|
|
Предел прочности |
|||
|
Сроки схватывания, |
при сжатии, |
|||||
|
раствора по весу |
|
ч —мин |
кгс/см ! , при сро- |
|||
|
|
|
Выход |
|
ках твердения, сут |
||
|
|
|
каїтя, |
% |
|
|
|
цемент |
вода |
|
начало |
конец |
7 |
28 |
|
|
|
Растворы |
со средним песком 0,1—0,5 мм |
|
|
||
1 |
1 |
0,65 |
94 |
3 - 3 5 |
22—40 |
56 |
120 |
1 |
2 |
0,86 |
93 |
4 - 0 0 |
23—40 |
35 |
57 |
1 |
3 |
1-00 |
90 |
4 - 3 0 |
25—00 |
26 |
53 |
|
|
Растворы |
с мелким песком |
0,1—0,25 мм |
|
|
|
1 |
1 |
0,75 |
96 |
3 - 4 0 |
2 3 - 0 0 |
46 |
108 |
1 |
2 |
1,18 |
93 |
4 - 2 0 |
2 4 - 4 0 |
30 |
50 |
1 |
3 |
1,35 |
90 |
4 - 5 0 |
26—00 |
22 |
46 |
кретном случае должен определяться в лаборатории с учетом их связ ности, подвижности, плотности и прочности при твердении.
Цементно-глинистые тампонажные растворы при ликвидации внезапных прорывов воды к применению не рекомендуется вследствие неоднородности тампонажного камня из них и сравнительно низкой его прочности по сравнению с цементно-песчаными растворами.
4. Нагнетание тампонажного раствора
При ликвидации внезапных прорывов воды в горные выработки с помощью тампонирования нагнетание в скважины тампонажного раствора производят зажимным способом.
Перед нагнетанием в скважины тампонажного раствора |
они |
про |
|
мываются чистой водой, |
подаваемой насосом. Промывка |
продол |
|
жается до тех пор, пока |
вода из обратного трубопровода |
не |
будет |
выходить совершенно прозрачной.
При промывке скважин из водоносных трещин удаляются илистоглинистые частицы пород и тем самым создаются более благоприят ные условия для тампонирования горных пород и твердения цемент ного раствора.
После промывки скважин определяют удельное водопоглощенив и в зависимости от него выбирают начальную концентрацию цемент ного раствора.
Величина удельного водопоглощения определяется по формуле
Яп= |
гР? » л/мин-м.м., |
(VII.12) |
г Д е Qb — расход воды в |
скважине, л/мин; |
|
Нв — давление (напор) воды при нагнетании, м вод, |
ст.; |
|
1С — длина тампонажной заходки, м. |
|
В зависимости от удельного водопоглощения рекомендуется при менять в начальный период нагнетания следующие составы цемент ных растворов:
Удельное водопоглощение, |
ДО 1 |
1 - 5 |
5 - 1 0 |
свыше 10 |
|
||||
Состав раствора (цемент : вода) . . |
1 : 4 |
1 : 2 |
1 : 1 |
1 : 0,5 |
В случае, если давление у скважин, в которые нагнетают цемент ный раствор начальной жидкой концентрации, не повышается или повышается медленно, необходимо без перерыва в нагнетании пере ходить на растворы более густой концентрации.
Величина начального давления тампонажного раствора прини
мается на 2—3 |
кгс/см2 больше гидростатического |
давления воды |
в месте расположения тампонажных скважин. |
|
|
Максимальное |
давление тампонажного раствора |
при нагнетании |
не должно превышать гидростатического давления воды в месте устройства скважин более чем на 30—40 кгс/см2 ; обычно оно прини мается выше на 15—25 кгс/см2 .
Нагнетание тампонажного раствора ведут сразу в комплект сква жин после промывки их и определения удельного водопоглощения. Комплект скважин состоит обычно из двух взаимно противоположных скважин. Нагнетание производят до полного заполнения трещин
и пустот в горных породах тампонируемой зоны цементным раствором с постепенным повышением его давления до максимального.
Если после нагнетания в комплект одновременно тампонируемых скважин тампонажного раствора проектным объемом поглощение его скважинами при максимальном заданном давлении раствора прекра щается, то инъекцию заканчивают и скважины ставят на выстаи вание.
Если после нагнетания в скважины тампонажного раствора про ектным объемом поглощение его продолжается, нагнетание следует продолжить до нагнетания в скважины дополнительно 15—20% сверх проектного объема раствора, после чего инъекцию следует прекратить при давлении раствора меньше проектного и возобновить ее после отстаивания и разбуривания скважин. За время отстаивания тампонажный раствор, нагнетенный в трещины горных пород, дол жен схватиться, затвердеть и приобрести минимальную прочность, предохраняющую его от размывания и разрушения напорной водой или вторично нагнетаемым в скважины тампонажным раство ром.
Давление раствора, нагнетаемого в скважину, регулируется кра
ном |
и контролируется показаниями манометра, установленного |
на |
цементировочной головке. |
По окончании нагнетания цементного раствора в скважину инъек ционная трубка (кондуктор) на время твердения цементного раствора перекрывается пробковым краном.
Бурение скважин под кондукторы и установку кондукторов произ водят на всех скважинах. Все последующие работы, связанные с там понированием, выполняют поочередно по каждому комплекту сква жин, на которые делят все скважины, предназначенные для тампони рования данной заходки. Для повышения качества тампонажных работ вначале поочередно комплектами бурят и тампонируют все скважины, предназначенные на заходку, а затем после полного окон чания этих работ производят в той же последовательности комплек тами разбуривание и в случае необходимости повторное нагнетание в скважины тампонажного раствора. Такая последовательность работ по тампонированию позволяет выдерживать значительное время тампонажные скважины на выстаивании без увеличения общей про должительности тампонажных работ. Более того, она позволяет в ре зультате длительного твердения тампонажного раствора и приобре тения им большей прочности и плотности резко снизить необходи мость повторных нагнетаний тампонажного раствора после разбури вания скважин.
Для сокращения общей продолжительности тампонажных работ в ряде случаев при ликвидации внезапных прорывов воды в горные выработки шахт целесообразно совмещать выстаивание скважин пре дыдущего комплекта с бурением скважин последующего комплекта. Однако в этих случаях бурение скважин следует вести только до пер вых признаков появления в них цементного раствора, и в случае появления последнего бурение следует прекращать, перекрыв сква-
жины до окончания схватывания и твердения тампонажного раствора в ранее затампонированных скважинах.
Начало схватывания цементных растворов соответствует моменту их загустевания, т. е. переходу из жидкого в тестообразное состоя ние, а конец схватывания соответствует моменту твердения цемент ных растворов, т. е. переходу их из тестообразного в твердое со стояние.
Опытами установлено, что цементные растворы необходимо нагне тать только до начала их схватывания, в противном случае прочность цементных растворов становится неравномерной и резко падает, а в некоторых случаях они превращаются в нетвердеющую землистоилистую массу.
Для получения высокого качества тампонажных работ и необходи мой прочности тампонажного камня необходимо нагнетание тампо нажных растворов в каждый комплект одновременно тампонируемых скважин производить только до начала схватывания растворов, кото рое должно перед тампонированием всякий раз определяться лабора торным путем. При этом максимальное время нагнетания тампонаж ного раствора в комплект одновременно тампонируемых скважин
|
*тах = |
*н.с-Є(*п -г-*„р). ^ |
(VII.13) |
где tH,с — время начала |
схватывания цементного |
раствора от его |
|
|
затворения, ч; |
|
|
9 — коэффициент |
неравномерности, равный |
1,1 —1,2; |
|
tn |
— время приготовления тампонажного раствора, ч; |
||
tnp |
— время подачи тампонажного раствора из цементомешалки |
||
|
к скважинам, |
ч. |
|
Минимальное время выстаивания тампонажного раствора после
нагнетения в скважины |
|
'в = ( ' к . с - ' н . с ) в + *т, |
(VII.14) |
где tK_с — время конца схватывания тампонажного раствора после затворения (определяется в лаборатории), ч;
tT — минимальное время твердения тампонажного раствора, равное 3—6 ч.
При тампонировании трещиноватых водоносных пород из горизон тальных и наклонных горных выработок в местах прорывов воды весьма важное значение имеет правильное определение зоны тампо нирования. Внешние контуры последней, как правило, бывают не определенными и зависят от многих факторов: сечения горных выра боток; числа, расположения и направления тампонажных скважин; степени трещиноватости горных пород, размеров трещин и их напра вления; технологии производства тампонажных работ; давления и концентрации тампонажного раствора, радиуса его распростране ния и других. Теоретически внешние контуры зоны тампонирования горных пород определяются толщиной кольцевой оболочки затампо нированных горных пород (рис. 56), окружающих выработки,
достаточной для оказывания сопротивления гидростатическому давле нию подземных вод и предохранению от последнего постоянной крепи выработок за весь срок их службы. Внутренние контуры зоны тампо нирования при этом теоретически определяются радиусом окруж ности, описывающим сечение горной выработки. Вместе с этим для предотвращения внезапных прорывов воды в забои проходимых гор ных выработок через ядро незатампонированных водоносных горных пород в их сечении, а также для создания тампонажных целиков,
f |
2 |
Рис. 56. Схема к определению зоны тампо нирования:
1 — трещиноватые горные породы; г— зона затампонированных пород
необходимых для последующей их проходки по трещиноватым водо носным горным породам после ликвидации внезапного прорыва, сле дует при тампонировании горных пород создавать у выработок не полый, а сплошной цилиндр (рис. 56) затампонированных горных пород, внутри которого затем и производить участками проходку выработки. Диаметр этого цилиндра
^ т |
= D + |
с т . |
|
|
|
где D — диаметр окружности, |
описывающей |
сечение |
горной выра |
||
ботки вчерне, м; |
|
|
|
|
|
ст — необходимая толщина |
кольцевой защитной |
оболочки |
из |
||
затампонированных горных |
пород |
вокруг |
выработки, |
м. |
Для определения толщины кольцевой защитной оболочки затампонированных горных пород, окружающей горную выработку, можно пользоваться общеизвестной формулой Лямэ
|
« • - Т ^ Т Я ! ^ - » ) . » . |
< V " - » 5 > |
||
где т = 0,6 |
0,7 — коэффициент |
условий |
работы |
затампониро- |
ванных горных пород; |
|
|
|
|
Д ц — расчетное сопротивление цементного камня |
сжатию, тс/м2 ; |
|||
% — коэффициент перегрузки, |
равный |
1,25—1,35; |
||
р г — гидростатическое давление |
воды в |
месте тампонирования, |
||
тс/м2 . |
|
|
|
|
В связи с |
тем что деформация затампонированных |
горных пород |
под действием гидростатического давления подземных вод будет происходить в наиболее ослабленном месте по линии затампониро ванных трещин, тампонажный материал которых в подавляющем большинстве случаев будет иметь в период начального загружения меньшее сопротивление действующим усилиям, расчет толщины защитной оболочки из затампонированных горных пород ведут на прочность тампонажного камня. В отдельных случаях, когда проч ность тампонажного камня превышает прочность тампонируемых горных пород, при расчетах следует вместо расчетного сопротивления
сжатию цементного камня # ц |
принимать расчетное сопротивление |
||||
сжатию горных пород |
Rn. |
|
|
|
|
|
Проектный объем |
горных |
пород, |
подлежащих |
тампонированию |
за |
одну заходку, |
|
|
|
|
|
|
Qn = ^ l r |
, м3 , |
(VII.16) |
|
где |
1Т — длина тампонажной |
заходки, м. |
для тампонирова |
||
|
Объем тампонажного раствора, необходимого |
ния трещиноватых водоносных горных пород (первичного нагнетания) на одну заходку,
Qp = я Д ^ т в А » т ^ (VII.17)
где е — коэффициент объемной пористости — трещиноватости горных пород, в % от общего их объема, определяется при бурении контрольных скважин или по данным аналогичных горных пород;
А— коэффициент потерь тампонажного раствора при нагнета нии, равный 1,2—1,3;
иТ |
— коэффициент неравномерности тампонирования горных по |
|
|
род, равный |
1,5—2; |
пг |
— выход тампонажного камня в % от тампонажного раствора, |
|
|
в среднем для цементных растворов в зависимости от их |
|
|
консистенции |
может быть принят: |
Состав цементного раствора по весу |
1 : 4 |
1 : 2 |
1 : 1 |
1 : 0,5 |
|
20 |
35 |
65 |
95 |
Для нагнетания тампонажных растворов при ликвидации внезап ных прорывов воды в горные выработки с помощью тампонирования применяют серийно выпускаемые отечественной промышленностью цементационные насосы, техническая характеристика которых при ведена в табл. 22.
Тип насоса
НГр-250/50 ИГрБ
9МГР-61 13Гр
9Т
Производитель ность, м3 /ч
15
18
17—37 2 8 - 6 0 8—18
Напор, к г с / с м 2
50
63
160—75
200—95
300—185
Мощность двига теля, кВт |
Скорость вращения вала насоса, об/мин |
длина |
30 |
94 |
1446 |
35,3 |
100 |
1870 |
96 |
55 |
2640 |
190 |
70 |
3070 |
133,5 |
27 |
2385 |
Т а б л и ц а 22
змеры, мм
« |
Й |
кг |
и |
Єн |
|
в |
о |
|
а |
о |
Вес, |
а |
pq |
|
s |
|
|
850 |
945 |
700 |
1150 |
1410 |
1150 |
1000 |
1740 |
2670 |
1605 |
2040 |
5600 |
920 |
2168 |
2890 |
В зависимости от гидростатического давления подземных вод (кгс/см2 ) в местах прорывов их в горные выработки для нагнетания тампонажных растворов рекомендуются к применению следующие типы цементационных насосов:
До 35 |
• • |
НГр-250/50 |
3 5 - 5 0 |
|
ИГрБ |
50—120 |
|
9МГР-61 |
80—160 |
|
13Гр |
Более |
160 |
9Т |
Нашли широкое применение насосы НГр-250/50 и ИГрБ, которые в значительном большинстве случаев удовлетворяют условиям ликви дации внезапных прорывов воды в горные выработки шахт и вместе с этим их сравнительно небольшие размеры и вес позволяют исполь зовать эти насосы в горных выработках, имеющих небольшое попереч ное сечение, без устройства специальных насосных камер.
При ликвидации внезапных прорывов воды в горные выработки, расположенные вблизи от вертикальных стволов, в случаях, когда у скважин требуется создание большого давления, цементационные
насосы могут устанавливаться на поверхности, и тогда максимальное давление тампонажного раствора у скважин будет составлять
|
|
Ртах = Ря-\ |
Jq- , К Г С / С М 2 , |
(VII.18) |
г Д е Рн — давление, |
развиваемое насосом, кгс/см2 ; |
|
||
УР — удельный |
вес тампонажного раствора, т/м3 ; |
|
||
Н — глубина |
от поверхности |
до устья скважины, м. |
|
|
Иногда после |
ликвидации внезапных прорывов воды |
в горные |
выработки требуется снижение остаточных притоков воды, а также уплотнение горных пород за крепью выработок. Для последующего тампонирования могут быть применены растворонасосы, техническая характеристика которых приведена в табл. 23.
Тип насоса
С-854 С-855 С-856 НКН - 1
Производи тельность, м3 /ч
2
4
5
4
Напор, кгс/см2
15
30
15
15
ЛК
о§
Мощнс двигат кВт
2,2
4,0
7,0
2,8
|
|
Т а б л и ц а 23 |
|
|
Размеры, мм |
|
|
|
|
|
к |
длина |
ширина |
высота |
Вес, |
|
|||
3000 |
800 |
1200 |
450 |
3000 |
800 |
1200 |
587 |
1040 |
570 |
1025 |
777 |
1480 |
680 |
1050 |
635 |
По окончании бурения скважины с кондуктора снимают сальник вместе с гасителем скорости и вместо них устанавливают тампонаж ную головку. Нагнетание тампонажного раствора, как правило, про изводится одновременно в комплект из двух диаметрально противо положных скважин. В некоторых случаях, при небольшом сечении горных выработок, а также при ликвидации внезапных прорывов воды в горные выработки из отдельных крупных трещин и тектони ческих нарушений, нагнетание тампонажного раствора можно произ водить и через одну скважину.
Средний расход одной тампонажной скважины исходя из необхо димости нагнетания тампонажного раствора проектным объемом до начала его схватывания
9C = t ^ V ' m 3 / 4 ' |
(VII.19) |
|
где N — число тампонажных |
скважин на заходку. |
|
Исходя из производительности принятого цементационного на |
||
соса QA и среднего притока |
одной тампонажной |
скважины число |
одновременно тампонируемых |
скважин |
|