книги из ГПНТБ / Энергетическое использование фрезерного торфа

квтп-ч/Гкал

Р и с . 7 -2 4 . У д е л ь н ы й р а с х о д э л е к т р о э н е р г и и н а д у т ь е п о о п ы т н ы м д а н н ы м Э д (а), у д е л ь н ы й р а с х о д э л е к т р о э н е р г и и н а д у т ь е , у с л о в н о

п е р е с ч и т а н н ы й н а о д и н а к о в ы й и з б ы т о к в о з д у х а з а в о д я н ы м э к о н о ­

м а й з е р о м Э прд ( б ) , у д е л ь н ы й р а с х о д э л е к т р о э н е р г и и н а т я г у п о о п ы т н ы м д а н н ы м Э г (в), у д е л ь н ы й р а с х о д э л е к т р о э н е р г и и н а т я г у ,

у с л о в н о п е р е с ч и т а н н ы й н а о д и н а к о в ы й и з б ы т о к в о з д у х а в у х о д я ­

м е л ь н и ц , в е н т и л я т о р о в и д ы м о с о с о в ,

205

всегда ниже (примерно на 0,8 квт-ч/Гкал или 0,5 кет-ч/т пара) по сравнению с работой на трех мельницах.

Однако при нагрузках выше 90 г/ч работа на двух мельницах может быть обеспечена только при включе­ нии обоих вентиляторов. В результате суммарные удельные расходы электроэнергии иа помол и дутье на указанной нагрузке как при работе с двумя мельницами и двумя вентиляторами, так и с тремя мельницами и одним вентилятором оказываются одинаковыми.

Таким образом, с учетом роста потерь тепла с меха­ ническим недожогом при росте скоростей аэросмеои в шахтах при работе на двух мельницах нагрузка 90 г/ч является оптимальной для перехода на работу с тремя мельницами. Это соответствует и сохранению расчетного режима работы горелок.

Г ка л /ч

10

9

' 8

7

В

вУ

Рис. 7 -2 5 . Суммарные тепловые потери 2Q (а), с механическим не­ дожогом Qi (б), с уходящими газами Q2 (в) в зависимости от паро­ производительности DK и тепловой нагрузки котла Q6pK.

206

-На графике рис. t-24 представлено изменение удель­ ных расходов электроэнергии на тягу и дутье с измене­ нием нагрузки котла при разном количестве работаю­ щих вентиляторов и дымососов.

Как следует из графика, работа с одним вентилято­ ром всегда экономически более целесообразна, чем с дву­ мя, так как при работе трех мельниц один вентилятор обеспечивает при полной нагрузке работу котла с нор­ мальным избытком до нагрузки 1 0 0 тіч.

50

89

88

а)

Паропроизводательность, т /ч}пра &іср=607ккал/кг Ь)

Рис. 7-26. К. п. д. котла тібрк (а), суммарные тепловые потери Zq (б), потери в окружающую среду q\ (в), Гютери с механическим не­ дожогом <?4 (г), потери с уходящими газами q2 (д) в зависимости от паропроизводительности DK и тепловой нагрузки котла <Збр„.

207

Оптимальной для перехода на работу с двумя дымо­ сосами является нагрузка 90 т/ч, так как при работе иа больших нагрузках и одним дымососом удельные расхо­

гревателя до дымососа включительно в диапазоне нагру­ зок 60—80 т/ч составляют 50—20% вместо 7%' при рабо­ те обоих дымососов. Указанное увеличение присосов объясняется наличием больших перетоков воздуха через неплотности направляющего аппарата неработающего дымососа.

Устранение этих перетоков уплотнением направляю­ щих аппаратов и-установка отсекающих шиберов за ды­ мососами значительно снижают расходы электроэнергии на тягу при работе на одном дымососе (примерно на 0,5 квт-ч/Гкал, или 0,3 квт-ч/т пара), а также несколь­ ко увеличивают оптимальную нагрузку при переходе на работу с двумя дымососами.

На графике рис. 7-25 представлены технико-экономи­ ческие показатели работы котла в зависимости от изме­

с механическим недожогом остаются практически посто­ янными, а потери с химическим недожогом отсутствуют

(рис. 7-26).

Потери тепла в котлоагрегате, выраженные в процен­ тах от общего тепла топлива, поступающего на котел (рис. 7-26), изменяются в диапазоне нагрузок котла 60—

В результате к. п. д. брутто изменяется в пределах 89,2—90,7%. Максимальное значение к. п. д. брутто по­ лучено при нагрузках котла 75—95 т/ч за счет мини­ мальных значений потерь тепла с уходящими газами и механическим недожогом.

Минимальное значение к. п. д. брутто и максималь­ ное значение потерь тепла получены при нагрузке котла 60 т/ч главным образом за счет увеличения потерь тепла

208

е уходящими газами примерно на 1% и с механическим недожогом на 0,5%.

Как указывалось выше, увеличение потерь qz и щ при нагрузках 60—75 т/ч обусловлено работой котла для поддержания минимально допустимой температуры пере­ гретого пара из-за недостаточной поверхности паропе­ регревателя с увеличенными избытками воздуха.

При номинальной нагрузке относительные потери тепла в котлоагрегате и его к. п. д. брутто по сравнению с заводскими расчетными данными и данными, получен­ ными в испытаниях котла, приведены в табл. 7-4.

Увеличение к. п. д. брутто по сравнению с заводским

механическим недожогом в результате реконструкции горелок, уплотнения обмуровки топочной камеры и воз­ духоподогревателя.

На графике рис. 7-27 приведено изменение мощности, потребляемой электродвигателями собственных нужд котла, а на графике рис. 7-28 изменение удельных рас­ ходов электроэнергии на собственные нужды в зависи­ мости от нагрузки котла 60—■120 т/ч.

В указанном диапазоне нагрузок удельные расходы

нагрузке удельные расходы электроэнергии составляют:

К . й. д. нетто с учетом расходов электроэнергий Hâ питательные насосы, вентиляторы, дымососы, мельницы и на «прочие расходы», а также расходов тепла на соб­ ственные нужды котла в диапазоне нагрузок 60—120 г/к

квт

700 Nm с

660

его

Паропроаз6одателЪностьІт/ч! при Д іср=В07ккал /кг

г)

Рис. 7-27. Изменение мощности, потребляемой электродвигателями собственных нужд котла: питательных насосов Nn.n (а), мельниц Л7М (б), дымососов Nд (в), вентиляторов N B (г) в зависимости от паропроизводительности D« и тепловой нагрузки котла Q6p„.

210

а следовательно, и расход тепла на выработку электро­ энергии, затрачиваемой на собственные нужды котла, <7ЭТ. В результате в этом диапазоне нагрузок к. п. д. нет­ то снижается дополнительно на 0,8—0,2% по сравнению с его снижением против к. и. д. брутто на других на­ грузках.

Рис.'7-29. К. п. д. котла брутто и нетто т)6р „, т)пк (а), расход тепла на выработку электроэнергии, затрачиваемой на собственные нужды котла <73топ (б), суммарная мощность, потребляемая электродвигате­ лями собственных нужд 2/Ѵс.н (в), мощность, потребляемая на «прочие нужды», Nnp (г) в зависимости от паропроизводительнсстң Dк и тепловой нагрузки котла Q°pk-

212

На графике рис. 7-30 представлены расходная ха­ рактеристика В и характеристика относительного при­ роста расхода топлива на котел в. Расход условного топлива на котел изменяется от 5,9 т/ч при нагрузке 60 т/ч до 11,5 т/ч при нагрузке 120 т/ч.

т /Г кал

0,17 в

в диапазоне, нагрузок 40—75 т/ч изменяется от 0,143 до 0,161 т/Гкал и при дальнейшем росте нагрузки до поми­ нальной не изменяется. По результатам испытаний со­ ставлена режимная карта котла (табл. 7-5).

Шахтно-мельничная установка с комбинированными горелками для сжигания фрезерного торфа

иприродного газа *

Вряде случаев электростанции, работающие на тор­ фе в определенное время, должны сжигать другие виды

топлива: природный газ, мазут (при использовании

* Раздел написан В. М. Поповым,

.213