книги из ГПНТБ / Энергетическое использование фрезерного торфа

Водяной экономайзер змеевиковый, двухступенчатый, кипящегб

Тяго-дутьевая установка: дымосос типа Д20Х2; разворот № 24; производительность—245 000 ж3/‘<; полное давление (при /=200 °С) — 408 кгс/мг\ /1=730 об/мин; мощность электродвигателя — 685 /саг, коэффициент мощности — 0,85; к. п. д. — 94%. На котел установлено два дымососа.

Вентиляторы реконструированы по высокоэкономичной схеме

с повышенной устойчивостью зажигания за счет аэроди­ намического торможения периферийных слоев факела, восемь радиационных обдувочных аппаратов типа ОПР-5 в топочной камере и шесть обдувочных аппаратов ОПК-8 на пароперегревателе.

Воздух, необходимый для горения, подавался через

к центру топки часть воздуха подавалась через шлицы на задней стенке топки (третичный воздух).

Для дожигания выпавших из факела частиц торфа часть воздуха подавалась в холодную воронку.

Реконструкция горелочных устройств котла ПК-14-2 Василевичской ГРЭС заключалась в следующем:

1. Вместо амбразур с рассекателем на каждой шахт­ но-мельничной установке установлены одноструйные го­

на котлах паропроизводительностыо 35, 50, 75, 120 т/ч -Могилевской ТЭЦ и Бобруйской ТЭЦ.

Для уменьшения дальнебойности мощные одноструйные горелки выполняются с плавным раскрытием. При этом, кроме уменьшения дальнобойности, повышается также устойчивость зажигания путем аэродинамического торможения периферийных слоев факела.

184

Расстояние от сопла до выхода струи из амбразу­ ры — 1200 мм (рис. 7-11).

На котле установлены четыре горелки 'производитель­ ностью 20—'23 тіч каждая.

2.Между вытекающими в топку струями образуются простенки ~ 2 000 мм.

3.Отношение высоты амбразуры к ее ширине состав­ ляет —6,5 (2 500/385).

4.Выходная часть амбразур имеет плавное раскры­ тие, начинающееся в плане за 425—435 мм и по высоте

за 1200 м'ун до выхода в топку.

5. Оси горелок средних двух мельниц имеют угол к оси котла 7°, а оси крайних горелок— 10° с поворотом

кцентру топки.

6.Расстояние амбразур до ската холодной воронки —

1000 мм.

7.Учитывая высокую устойчивость зажигания фре­ зерного торфа на других котлах электростанции с таки­ ми же горелочными устройствами без зажигательных поясов, на реконструированном котле был снят утепляю­

щий пояс с переднего ската холодной воронки. Зажига­ тельный пояс остался лишь на боковых стенах пример­ но по 3 м2 на уровне горелок.

Сжигание топлива происходит в комплексе относительно тонких параллельных струй, вытекающих из горелок со скоростью 20— 30 м/сек.

Горелки с выходным сечением в виде узких вытянутых прямо­ угольников устанавливаются на фронтовой стене топки таким обра­ зом, что их большие грани были вертикальны и параллельны друг другу, а расстояние между ними составляло і(5-^-6)во, (где во — полуширина горелки).

Размер простенка между горелками выбирается таким, чтобы соседние струи сливались между собой вблизи переходного сечения. Подсос горячих топочных газов в пространство между струями за счет эжекции создает мощные очаги зажигания. Развитый периметр начального сечения струи способствует более быстрому прогреву и зажиганию пылевоздушной смеси. .Вторичный воздух подается в цен­ тральную часть каждой струи, что позволяет обеспечить повышен­ ную концентрацию пыли по периферии пылевоздушной смеси, обес­ печить ее непосредственный контакт с топочными газами, улучшить таким образом условия воспламенения и приблизить ядро горения к устью горелок.

По сравнению с пылевоздушным потоком при открытых амбра­ зурах тонкие параллельные струн имеют повышенную турбулент­ ность.

Подача всего воздуха через горелки обеспечивает снижение избытка воздуха, получение окислительной среды по всему объему топки д позволяет избежать ре шлакования,

185

После реконструкций были проведены балансовьіё испытания при нагрузке котла 107—242 т/ч.

Опыты проводились при сжигании торфа: Ц7р = 38ч42%, /1р = 7,3-ь9,6%, Qph= 2 300^-2500 ккал/кг, избытки воздуха а/7т= 1,22 1,28 при нагрузке DK= 200 ч-240 т/ч и а"т= 1,5ч-2,0 при £)к=150 т/ч. Тепловая нагрузка то­

14,3 м/сек, вторичного Ш2= 40ч-90 м/сек. Скорости пыле­ воздушной смеси: в шахте — 2,56—4,64 м/сек, в амбра­ зуре — 22—41 м/сек.

Опыты показали, что на всем диапазоне нагрузок ко­ тел работает спокойно, если горение происходит с не­ большими избытками воздуха. Увеличение до а"т=1,7ч- 2,0 при понижении нагрузки для обеспечения необходи­ мой температуры перегрева пара в пределах 510—520°С

/7-/7

амбразуры для сжигания торфа.

187

вызывало резкое охлаждение факела, снижение темпе­ ратур в топке и появление значительных пульсаций в то­ почной камере.

Длительная работа котла показала, что при новом горелочном устройстве температура газов на выходе из топки при номинальной нагрузке снизилась на 100— 120 °С.

Шлакования пароперегревателя и фестона не наблю­ далось. Из-за снижения температуры газов в конвектив­ ных поверхностях температура уходящих газов снизи­

188

теря тепла с уходящими газами снизилась примерно на

1,0%' и составила <72 = 7,2-=-7,8%.

Потеря тепла с механическим недожогом оказалась довольно значительной — <74= 11,95-г-3,88%-

Потеря тепла с химическим недожогом принималась равной нулю на основании проверки потерь <73 на мно­ гих котлах электростанций Белглавэнерго для различных натірузок «отлов, обрудованных разными типами горелочных устройств. Потеря тепла в окружающую среду

<75=0,5%.

іВ диапазоне нагрузок котла .DK—110-5-240 т/ч к. п. д. котла «брутто изменялся в пределах 87,93—89,67%- Мак-

квт -ч/т т оп ли б а

%5 On

•Паропроизводительностьj т /ч

г)

Рис. 7-13. Удельные расходы электроэнергии на собственные нужды. а II б —на помол Эп; в —на тягу Э на дутье «Эд в зависимости от паропроизводительности котла DK.

189

k. п. д. до реконструкции примерно на 1% ■

К. п. д. котла нетто составил 85—87,31%. Возможно повышение производительности котла до 250 т/ч с тепло­

Основные зависимости характеристики работы котла за время опытов приводятся на рис. 7-12 и 7-13.

На основе проведенных балансовых испытаний была разработана режимная карта (табл. 7-4).

Опыт работы Смолевичской ГРЭС

Котел ПК-20 Смолевичской ГРЭС оборудован горел­ ками для сжигания фрезерного торфа в плоских парал­ лельных струях.

трубы поворотного газохода « десять вертикальных ширм, располо­ женных вверху на задней стене топки.

Первая ступень пароперегревателя - расположена в поворотном газоходе, последнем по ходу газов; вторая и третья ступени распо­ ложены в поворотном газоходе вслед за фестоном по ходу газов.

Для регулирования температуры перегрева пара при пуске котла в блоке с турбиной и для автоматического регулирования темпера­ туры перегретого пара во время нормальной его работы во все четыре паровпускные трубы между первой и второй ступенью паро­ перегревателя имеется впрыск питательной воды.

190

191

m