Добавил:
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

книги из ГПНТБ / Машбиц Л.М. Цифровая обработка сигналов в радиотелеграфной связи

.pdf
Скачиваний:
16
Добавлен:
24.10.2023
Размер:
10.31 Mб
Скачать

и на основании ф-л ( 2 . 5 7 ) — ( 2 . 5 9 ) можно записать

 

 

Fk+\

Fk-\

А

( 2 . 6 4 )

 

 

 

 

откуда

 

 

 

 

 

 

 

- Fk-i

= -

А

( 2 . 6 5 )

Принимая

 

 

 

 

 

 

 

 

«

F | ,

( 2 . 6 6 )

получим

 

 

 

 

 

 

 

Д У ^ - Д / ^ .

( 2 . 6 7 )

Подставляя в ф-лу

( 2 . 6 7 )

значение Л//, из ( 2 . 6 2 ) ,

получим для

шага по частоте

 

 

 

 

 

Д Fk

« ^

( 1 + — х" + х* -!- . . . ) .

( 2 . 6 8 )

 

Fkx

\

16

128

 

Полученное выражение поззоляет определить условие получе­ ния гарантированной отметки па выходе НЦФ при меняющейся частоте входного сигнала. Очевидно, что гарантированная отмет­ ка будет иметь место, если шаг по частоте AFh будет меньше, чем область гарантированных отметок данного фильтра, равная его рабочей полосе пропускания 2Д/7 2 - В противном случае частота входного сигнала может «перескочить» область гарантированных отметок фильтра. Это условие можно записать в виде неравенства

. AFk<2AF,

= FmKc2-FMl2.

 

Подставляя в ф-лу ( 2 . 6 9 )

значения

величин из ( 2 . 3 8 )

и i ( 2 . 6 8 )

и учитывая соотношение ( 2 . 5 4 ) , получим приближенное

выраже­

ние

 

 

 

Afc. < ^

T j / - J

^

 

Fkx

п (п 1 +

x„f)

 

Неравенство ( 2 . 7 0 ) определяет одно граничное условие для ра­ счета НЦФ при меняющейся частоте входного сигнала. Другое граничное условие можно получить, если задаться максимально допустимой шириной области возможных отметок Д/0 тм-

Введем параметр Ь, определяющий относительную ширину об­ ласти возможных отметок:

Ь = Д / С / Д / 0 Т М ,

 

( 2 . 7 1 )

откуда

 

 

 

А/отм =

Л / А

 

 

и, поскольку величина ДД,тм определена

как предельная,

очевидна

необходимо потребовать соблюдения неравенства

 

Д / 0 Т М > 2Д F1 =

F M a K C 1

- FmiHl.

( 2 . 7 2 )

70

Подставляя сюда значения

величин из ф-л (2.39) и (2.71), по­

сле очевидных преобразований

получим

 

А /с \ , _Ь_ ,

W + I

(2.73)

 

( Л _ 1 ) (Л+Т„/)

 

 

Объединяя ф-лы i(2.70) и (2.73), получим общее выражение, свя­ зывающее параметры входного сигнала меняющейся частоты и па­ раметры НЦФ:<

Fb

я (я — 1-f-тп/)

А / с

>

(п— 1) (n + xj)

(2.74)

 

fx

 

х

 

Для приближенных расчетов выражение (2.74) можно упрос­

тить. Учитывая, что

 

 

 

 

 

 

" » т п / >

1

 

 

 

 

 

f - L l « - L |

(2.75)

 

п = =

 

 

 

.Fkl

 

Fk J

 

 

получим

 

 

 

 

 

 

 

 

/ А

6

( T J + 1 ) .

(2.76)

 

f * ( T „ / - l ) > т

>

 

 

Нелинейные цифровые фильтры

 

 

диапазона высоких частот

Структура

НЦФ, выполненного

по схеме рис. 2.30 или 2.35, пре­

дусматривает

соблюдение

условия f^F.

Будем считать,

что усло­

вие выполняется, если частоты отличаются на два порядка. По­

скольку, как

было указано, значение верхней граничной частоты

/ составляет

10-^50 МГц, то выполнение НЦФ по этим схемам це­

лесообразно до частот /7 =100ч-500 кГц и в перспективе этот пре­ дел будет повышен, по крайней мере, на один порядок. Для опре­ деленности будем называть НЦФ, выполненные по этим схемам, «низкочастотными».

Ниже будет показано, что общие основы нелинейной частотной селекции применимы также для синтеза устройств в диапазоне бо­ лее высоких частот. По принятой уже терминологии будем назы­ вать такие устройства высокочастотными нелинейными цифровы­ ми фильтрами ( В Н Ц Ф ) .

Принцип действия ВНЦФ поясняется временными диаграмма­ ми рис. 2.37.

Напряжение входного сигнала (рис. 2.37а), частота которого со временем возрастает, поступает на узел формирования, выдаю­ щий один импульс (рис. 2.376) за каждый период входного сигна­ ла. Эти импульсы далее поступают на вход счетчика, полная ем­ кость которого равна р.

Фильтр содержит также источник сигналов временного такта, следующих с интервалами \jJF (рис. 2.37в). От каждого сигнала временного такта формируется импульс-подставка длительностью

71

гс (рис. 2.37г). В свою

очередь, от каждого импульса-подставки

формируется

сигнал управления счетчиком

(рис. 2.37д), совпадаю­

щий во времени с окончанием

импульса-подставки.

Получив

очередной

сигнал

управления

(рис. 2.31д), счетчик

устанавливается в состояние р—п и начинает счет импульсов, при-

Л Л А Л Л

fmiH

 

 

 

*накс

 

 

u u u u v u u u u v v и и и UUUUUUUUUUUUUU t

J\J\J\J\J\J

M i l l

 

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 I I М И Ш И Н

1

1

 

 

-+-~\

 

1

п

'

 

 

 

п

п

-~f?~

 

 

 

1

 

1

1

I I

 

1

'

к'

Ч,

 

 

 

\

\

i

1

Исч.1ых,1

 

 

 

 

 

 

п

к/

Чип

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

11ц 1ых

щ

У

\

i

п

п

п

t

t

Рис. 2.37. Временные диаграммы напряжений нелинейного цифрового фильтра

 

диапазона высоких

частот

 

ходящих от узла формирования. Когда

на вход счетчика

поступит

п импульсов (на рис. 2.37 п = 5), емкость его заполнится

и он вы­

даст выходной сигнал

(рис. 2.37е).

 

 

Выходной сигнал

счетчика, во-первых, останавливает

счетчик,

состояние которого фиксируется до появления следующего сигнала управления, и, во-вторых, поступает на один из входов логической ячейки И, на второй вход которой поданы импульсы-подставки (рис. 2.37г).

При совпадении во времени обоих входных сигналов ячейки И (рис. 2.37ж) на выходе этой ячейки возникает сигнал (рис. 2.373), который и представляет собой выходную реакцию ВНЦФ. Сигналы

рис. 2.37з, в зависимости от дальнейшего

назначения,

подвергают­

ся формированию в выходном устройстве

(рис. 2.37и)

и поступают

на выход ВНЦФ.

 

 

Из временных диаграмм рис. 2.37 видно, что при фиксирован­ ных значениях числа п, установленного на счетчике, фиксирован­ ных длительностях временного интервала 1/-.F и импульса-подстав­ ки Тц условия получения реакции на выходе фильтра (импульсов рис. 2.37з) выполняются только для области, ограниченной ус­ редненными значениями частоты входного сигнала /мин-^/макс- При /</мпн реакция на выходе фильтра отсутствует, так как сигнал управления (рис. 2.37<9), производящий сброс счетчика в позицию }х—п, поступает на счетчик раньше, чем поступят на его вход п импульсов (рис. 2.376) после начала очередного счетчика цикла и,

72

следовательно, счетчик ие выдает выходных сигналов рис. 2.37е. При />/манс реакция на выходе также отсутствует, так как выход­ ные сигналы счетчика (рис. 2.37е) во времени опережают импуль­ сы-подставки (рис. 2.37г) и, следовательно, несмотря на наличие обоих входных сигналов ячейки И, сигнал на выходе этой ячейки не появится.

Структурная схема устройства, реализующего изложенный прин­ цип частотной селекции, даиа на рис. 2.38. Входные сигналы по-

В/, а

Рармир.

КЛ

Счетчике

е

 

3

Формир. Вых. а

преЯистан.

И

/=1/аг

в/, сигн.

 

п./

 

 

5ых. сигн.

Стрт Сгон

 

 

 

 

 

Cdpac

 

 

 

 

Рис. 2.38. Структурная схема нелинейного цифрового фильтра диапазона высо­ ких частот

ступают на формирователь, и, в случае если ключ находится в про­ водящем состоянии, сформированные из входного сигнала импуль­ сы поступают на вход счетчика. Выходные сигналы счетчика по­ ступают на один из входов ячейки И. На второй вход ячейки И поступают импульсы от формирователя импульсов-подставок, на который, в свою очередь, поступают сигналы временного такта, формируемые формирователем опорного напряжения и делителем временного такта из напряжения опорного генератора с часто­ той Ifг-

При совпадении во времени входных сигналов ячейки И возни­ кает сигнал на ее выходе, который поступает на формирователь выходных сигналов и далее на выход фильтра. .

Сигналы управления, соответствующие по времени окончанию импульсов-подставок, осуществляют предустановку счетчика (сброс). Установка ключа в непроводящее состояние ,(стоп) осуще­ ствляется выходными сигналами счетчика.

Буквами а, б . .. на схеме рис. 2.38 обозначены точки, для ко­ торых на рис. 2.37 приведены диаграммы напряжений.

Так же, как и НЦФ, ВНЦФ могут выполняться как в асинхрон­ ном, так и в синхронном вариантах. В первом случае импульсыподставки формируются при помощи одновибратора. Во втором случае для формирования импульсов-подставок применяется вспо­ могательная счетная схема, позволяющая формировать импульсыподставки, длительность которых может меняться дискретно с ми­ нимальным шагом, равным одному периоду напряжения опорного генератора fT.

73

Переходя теперь к определению количественных соотношений для схемы ВНЦФ рис. 2 . 3 8 , заметим, что все основные зависимо­ сти, определяющие вид статической характеристики ВНЦФ, мож­ но получить из выведенных ранее соотношений для НЦФ, поменяв

местами функции высокочастотного .и низкочастотного

напряжений,

т. е. если для НЦФ было принято / = const и i F = v a r , то для

ВНЦФ

действительны те же соотношения

при условиях / = v a r

и F = const.

Применяя такое преобразование к неравенству

( 2 . 1 8 ) и решая

его относительно /, получим

 

 

 

 

 

 

 

 

/ми„ = F(n-\+Mf)

< " / < / м

а к с

=F ( /

i ~ ' +

f ^ .

( 2 . 7 7 )

Далее,

учитывая условие ( 2 . 1 9 )

и

подставляя в ф-лу

( 2 . 7 7 )

Л// = 0 для

левой части и Atf—\ для

правой

части, получим

выра­

жение для частот области возможной реакции

 

 

 

 

 

 

„ „ 1 = F (п -

1) < /, < f M a K C l

= F

п

,

 

( 2 . 7 8 )

 

 

 

 

 

 

 

I — W

 

 

 

при

подстановке Atf=l

в левую

часть

и Л^/ = 0 в правую

часть

ф-лы

( 2 . 7 7 ) , получим выражение

для

частот области

гарантиро­

ванной реакции (частоты плоской части статической характеристи­ ки) /г

 

 

 

 

 

1 r„F

 

 

 

Неравенства ( 2 . 7 8 )

и ( 2 . 7 9 )

определяют, таким образом, все че­

тыре точки перегиба статической частотной характеристики

ВНЦФ.

Для определения хода частотной характеристики в области ча­

стот Ш 1 - /мин2 найдем условия существования

реакции на выхо­

де для этой области, решая

левую часть неравенства ( 2 . 7 7 )

отно­

сительно

Atf:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Atf^f/F

— (п —

1).

 

 

( 2 .

Далее,

учитывая,

что

источники напряжений / и F

незави­

симы, следовательно,

величина Atf является

случайной,

и в

пределах,

определяемых

условием

i ( 2 . 1 9 ) ,

все

ее

зна­

чения .равновероятны, можно утверждать, что вероятность выпол­ нения неравенства ( 2 . 8 0 ) определяется выражением

p(h™) = flF-(n-V;

( 2

после очевидных

преобразований

получим для области

частот

/ лига 1~/мин 2

 

 

 

 

 

Р ( / м и „ ) = 7 - ( / - / - „ н 1 ) = 1 - у ( / „ и „ 2 - Л .

( 2 . 8 2

Аналогичным образом можно показать, что для области ча­

стот /макс2-Имакс i вероятность

существования

реакции на

выходе

определяется выражением

 

 

 

 

Р (/макс) = "

^ у ^ (/макс! ~

У) =

1 -

(/ ~ /макс'-)-

( 2 - 8 3 )

74

Так как для области гарантированной реакции /м,шз-^/макс г Дей­ ствительно соотношение

 

 

 

 

р ( / в ) = 1 ,

 

 

 

(2.84)

а для областей / < / M

i m 1

и / > . / м а к с

ь объединяемых

общим

индексом

/=/с», действительно

соотношение

 

 

 

 

 

 

 

 

 

р(/.) = 0,

 

 

 

(2.85)

то статическая частотная характеристика ВНЦФ

 

 

 

 

S(/) =

lim

 

(/)=p(f)

 

(2.86)

 

 

 

 

^-•со

маке

 

 

 

определена теперь

на всей

оси частот

входного

сигнала

f.

И'нтереоно

отметить,

что поскольку

(2.82) и

(2.83)

являются

уравнениями

прямых линий, то статическая

частотная характери­

стика ВНЦФ, в отличие от соответствующей

характеристики НЦФ

(рис. 2.33а), имеет вид строго геометрической трапеции.

Для случаев, представляющих практический интерес, соблюда­

ется условие

t n ^ - C l ,

что

позволяет

приближенно представлять

статическую частотную характеристику ВНЦФ в виде равнобокой

трапеции с разностью

между основаниями,

равной

2F.

 

Для удобства использования выведенных соотношений приве­

дем сводку основных определений и расчетных формул:

 

— точки перегиба

статической частотной характеристики

 

/ м н н ! = ^ ( ' 1 — 1);

/мина =

^ П

 

 

 

(2.87)

// м а к с 1—F 1

 

 

i/макс'2=

F

 

 

 

 

. 1 Хпг

>

.1

Т п рг

 

 

средняя частота

фильтра

 

 

 

 

 

 

 

 

j __

/максг ~Ь /мии2

 

F [п(1

 

XnF)

 

1 ] _

,n

оо \

/ 0 ~ ~

 

2

 

 

 

2 ( l - f „ f )

 

 

 

рабочая полоса

пропускания

 

 

 

 

 

 

2 А U

= /макса- /м„н а =

F ? ^

= ^

;

(2 . 89 )

полная полоса пропускания

 

1 x„F

 

 

 

 

 

 

 

 

2 А h = / м а к с ! " / м , ! н 1 = F ( » - ' ) T n F - l .

( 2

9 0 )

коэффициент

перекрытия

 

 

 

1 — T n

F

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

( 2 . 9 1 )

 

 

/минз

 

1 ( 1

xnF)

 

 

 

 

коэффициент

прямоуголыности

 

 

 

 

 

 

 

 

2Д/2

 

 

n t n F — 1

 

 

 

г =

1

L +

;

n=a+V**—

 

р,

(2 . 93 )

 

 

С

/1С

 

 

 

 

 

 

 

где

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

а = 1

к ( с - 1 ) + 2 .

g _ ^

1

 

 

 

2

( с — 1) (А — 1) '

 

 

( с — 1 )

 

 

75

Кроме статической характеристики, представляет также инте­ рес реакция ВНЦФ при меняющейся частоте входного сигнала.

На основании (2.68) можно записать приближенное выражение для шага по частоте в виде

Л ^ - Т ^ Ч

(2-94)

где /к — частота входного сигнала в области реакции фильтра (ча­ стота отметки).

Соответственно шаг по частоте за я периодов входного сигнала (назовем эту величину групповым шагом и будем обозначать ин­ дексом £) определится из выражения

g = / i A f R « - 2 M . .

(2.95)

По аналогии с ф-лой (2.69) можно утверждать, что

гарантиро­

ванная реакция фильтра будет иметь место, если соблюдается ус­ ловие

£ = п п г < 2 А h =

( 2 - 9 6 )

Однако это условие можно считать необходимым и достаточным только при расчете НЦФ, ибо:

— коэффициент прямоугольное™ фильтра /с—>-1, поэтому можно рассчитывать реакцию фильтра только по рабочей полосе пропу­ скания, пренебрегая возможностью получения реакции за счет ска­ тов характеристики;

— речь идет о сравнительно медленных изменениях частоты входного сигнала (т. порядка единиц секунд), поэтому даже в слу­ чае, если воздействие входного сигнала является не однократным, а циклическим, реакция фильтра все же должна иметь место в каждом цикле.

Эти соображения не 'могут быть 'распространены на ВНЦФ, так как в ряде задач коэффициент прямоугольное™ фильтра может существенно отличаться от единицы и, если речь идет о цикличе­ ских воздействиях, то может оказаться приемлемым (в целях повышения разрешающей способности системы) получение реак­ ции не во всех, а только в заданном числе циклов.

Учитывая эти обстоятельства, соотношения, определяющие ре­

акцию ВНЦФ при меняющейся частоте

входного сигнала,

ниже

будут определены более точно.

 

 

 

 

 

Введем параметр

p(k),

определяющий

вероятность того,

что в

данном (k-м)

цикле

изменения

частоты

входного сигнала сущест­

вует реакция фильтра.

p(k)

 

 

 

 

 

Очевидно, 'что величину

можно

представить

в виде

сум­

мы трех слагаемых:

 

 

 

 

 

 

 

p(k)

= p (k; А /м н н )

+ р (А; Д h)

+

р (k; Д / м а к с

) ,

(2.97)

где p(k; Д/ыни) вероятность того, что в k-м цикле изменения ча­ стоты входного сигнала реакция фильтра существует в полосе ча-

76

стот / м и н

i - ^ / м и . . г ; р(1г; Л/г) то же для

полосы

частот

/ ш ш г - т -

- Н / м а и с г ;

P(k;

Д / м а н с ) ТО Же, ДЛЯ ПОЛОСЫ Ч а С Т О Т

/макс 2-Нмакс 1-

В свою очередь, для каждого слагаемого

в ур-нии (2.97) дей­

ствительно соотношение

 

 

 

 

 

 

ш

 

 

 

 

 

 

р ( * ; М / ) = Vp(//)/P№(/)l.

 

(2.98)

где Д/.( =

Д/м,ш, Д/г, Д/манс соответственно;

p(fj)i

вероятность су­

ществования

реакции на выходе ф'ильтра

для

конкретной

частоты

(fj)i, лежащей внутри полосы частот Д/j, - p[A(f)] — вероятность то­ го, что усредненное значение частоты в одном из групповых заме­

ров, включающих п периодов входного сигнала,

будет

находиться

в пределах элементарного частотного интервала

A(f).

 

Считая, что изменение частоты входного сигнала происходит по

линейному закону, с учетом ф-лы (2.95) получим для

plA(f)] сле­

дующее выражение:

 

 

 

 

p[A(f)l

= - ^ = J " ^ A ( / ) .

 

(2.99)

 

1

« А /с

 

 

( Подставляя (2.99) в

(2.98)

и переходя к пределу,

получим

р ( / г ; Д / у ) =

ft p(// )ALd/ = -^_

(p{f,)df,

(2.100)

 

'id

4d

 

где p(fj) определяется

ф-лами

(2.82) — (2.84)

соответственно;

/,с — нижний и верхний частотные пределы /-го участка соответ­

ственно. Подставляя

(2.100)

в исходное

ур-ние

(2.97)

с учетом

(2.82) — (2.84) и значений

пределов

интегрирования

с и d для каж­

дого участка, получим

 

 

 

 

 

 

 

 

 

p(/e) =

A

l

 

'MH;I2 .

 

 

 

'максз

 

^макс1

.

_

 

 

/I Д /c

 

j ( f - U i W + J"

 

 

j'

^ ( U ^ - M

 

 

 

 

 

'UIIBI

 

 

 

^MIIM'J

 

^макс2

 

 

(2.101)

Решение

 

(2.101) дает

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

/> (A)

=

- ; т

(/мина — / м ш и ) 2 _;

f

\

| 0

*nF)

(/макс!

/максг)"

 

 

|

(/ МПКС2

/ МШ|2/

 

 

 

 

 

»

А

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(2.102)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Путем

элементарных

преобразований

с учетом

 

(2.87)

выраже­

ние (2.102) приводится к виду

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

plk)=

T f 2 ( 2 T n / c K - ^ n f )

_

 

 

/ 2 Л 0 3 )

 

 

 

 

 

 

 

 

2 Д / с ( 1 - Т п О

 

 

 

 

 

Отсюда

 

следует,

что

если

величина

p(k)

определена

техниче­

ским заданием, то при расчете фильтра необходимо соблюсти ус­ ловие

р ил < т F2 (2тп /к

T n F ) ^

(2Л04)

2Д/С (1 — т п

F)

 

77

Формула (2.104). является одним из граничных условий для ра­ счета ВНЦФ при меняющейся частоте входного сигнала; второе граничное условие можно получить, задаваясь по аналогии с ср-лой (2.72) максимально допустимой полосой частот возможного воз­ никновения отметки Д/отм*

A

U = ^

г

>

2 Д / 1 = U c i - / „ „ , . i .

(2-105)

 

 

ь

 

 

 

Подставляя в

(2.105)

значения составляющих

(2.87), получим

 

 

>

р

r " f « + 1 ~ r " F

(2 106)

 

b

 

 

\ ~ r n F

 

Условия (2.104) и (2.106) можно объединить, представив гра­ ницы возможных вариаций параметров системы в виде

Fb (T„fK + I Tn F) <

Д/с_ <

F" (2rn[K

x„F)

,^

^

T ( I - T „ F )

т

2p(k) (1

—raF)

 

 

Для приближенных расчетов ф-лу (2.107) можно упростить, учи­ тывая, что для случаев, представляющих практический интерес, соблюдаются условия

jK>>F и rnF<< 1;

(2.108)

тогда (2.107) принимает вид

— Ы к + 1) < — <

p(k)

Т " Ъ

( 2 - 1 0 9 )

х

х

 

 

Рассматривая граничные условия и решая ур-пие (2.109) отно­ сительно -Fr p и тП Г р, получим выражения:

Р 1 . 2 =

^ ( 1 ± 1 Л " = 7 ) ;

(2.110)

т

= - L -

A

Y _ ^ . „ ,

(2.111)

где

 

4&2р

(k)

 

 

 

 

 

у =

—-—

 

.

 

 

V

Д/С т

'

 

и критерий осуществимости поставленной задачи в виде неравен­ ства

Примеры расчета

Пример 1. Произвести расчет системы нелинейных цифровых фильтров для приема сигналов ДЧТ. Номинальные значения средних частот фильтров F0 = A, 5, 6 и 7 кГц. Рабочая полоса пропускания каждого фильтра 2А/-'2 =800 Гц. Стати­ ческие характеристики фильтров не должны пересекаться. Вся система должна работать от общего опорного генератора.

Ре ш е н и е .

1.Поскольку задано, что все фильтры имеют одинаковые рабочие полосы пропускания и вся система должна работать от общего опорного генератора, то очевидно, что менее благоприятные условия для выполнения требований техни­ ческого задания существуют в высокочастотной части системы, так как по мере

78

увеличения среднем частоты фильтра, его действительный коэффициент прямо-

уголыюстп будет ухудшаться

(увеличиваться).

 

 

 

По этой причине целесообразно начать расчет,

ориентируясь

на фильтр,

имеющий /г 0 = 7 кГц.

 

 

 

 

 

 

 

 

2. Для фильтра с F0 = 7 кГц определяем:

 

 

 

 

/"макс"

 

7400

 

 

 

 

 

 

макс-

=

=1

1212

[по

ф-ле

(2.40)1;

 

 

Mllll'i

 

6600

 

 

 

 

 

к =

Fi

=

1000 =

1,25

[по

ф-ле

(2 . 41)];

 

 

2Д/".>

 

800

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

=

66,66 [по ф-ле

(2.44)].

( с — 1 ) ( к — ! )

( 1 , 1 2 1 2 — 1 ) ( 1 , 2 5 — 1 )

 

 

3. На основании полученных данных по ф-ле (2.42) определяем ориентиро­ вочное значение минимально возможной частоты опорного генератора:

/ « «/"макса = 66,66 - 7,400 « 493 кГц.

4. Определяем точное значение / па основе следующих соображений:

п — параметр целочисленный;

желательно

выбрать / таким

образом, чтобы

точно соблюдалось значение

/ " м а к с

2 не только

для фильтра Fo = 7

кГц, но и для

фильтра / " 0 = 6 кГц, что обес­

печит наиболее благоприятные условия для худшей по своим свойствам смежной

области

между характеристиками; это условие требует, чтобы выбранное значе­

ние / было «ратным числам

7 400 и 6 400.

 

 

 

 

— точное значение f не должно быть существенно ниже полученного ранее

ориентировочного.

 

 

 

 

 

 

 

 

Указанным условиям удовлетворяет значение /=473,6 кГц.

 

 

5. Проводим проверочный расчет параметров всех фильтров

по ф-лам

(2.42).

Резх'льтаты расчета приведены

в табл 2Л.

 

 

Т А Б Л И Ц А 2.1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Номинальная

 

 

 

 

Значения параметров

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

средняя

часто­

 

п

 

 

 

 

 

 

 

та фильтра

/. кГц

т п

f

V

Fm..mi. Г ц

F M H H 2 . Г ц ^макм. Г ц ^ыаксг. г *

кГц

 

 

 

 

 

 

 

 

мке

 

 

 

 

4

 

473,6

107

25,55

53,9

3572

3600

4467

4426

5

 

473,6

87

16,95

35,7

4557

4600

5507

5436

6

 

473,6

74

11,74

24,7

5523

5600

6487

6400

7

 

473,6

64

8,75

18,5

6509

6600

7517

7400

Из

табл. 2Л видно, что

в

полученном

решении

все требования технического

задания удовлетворяются, следовательно, расчет можно считать законченным.

Расчетные характеристики фильтров

представлены графически на рис. 2.39.

Пример

2. Произвести

расчет В Н Ц Ф

со

средней частотой

/ 0 = 10 МГц, рабо­

чей полосой

пропускания

'/2=Ю0' кГц

и

коэффициентом

прямоугольности

к^.1,2. Найти основные параметры схемы и точки перегиба статической частот­

ной характеристики.

 

 

 

 

 

 

 

Р е ш е н и е .

 

 

 

 

 

 

 

1. По заданным условиям определяем граничные частоты

рабочей полосы

пропускания:

2Д/2

 

 

10s

 

 

 

..н2 = /о

 

 

 

 

 

~

=

Ю-10

е — - ^

=

9 950 000

Гц;

 

2

 

 

2

 

 

 

/максг — fa

2

=

10-10°+ 10»

=

10 050 000

Гц,

 

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

7&

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ