Добавил:
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

книги из ГПНТБ / Лапицкий Е.Г. Расчет диапазонных радиопередатчиков

.pdf
Скачиваний:
25
Добавлен:
24.10.2023
Размер:
10.75 Mб
Скачать

З а д а д и м с я в&апчшюп I/D для статора, равной 1. Тогда число витков статора

п, =

10 I /

1

4 1

'— х 17 вит.

 

(с учетом диаметра провода 3

мм шаг g

был принят 0,6 см);

далее

l\=ti\g=Di^

« 1 0 см; Ri=5 см.

 

 

 

 

 

 

Теперь определим

R 2 / R L

Дл я

шарового вариометра

это отношение опре­

деляется возможностью пробоя, поскольку из конструктивных соображений оно

может быть достаточно близким к единице. Имея

в

виду

ориентировочную

мощность каскада, для которого проектируется вариометр,

200 вт, можно

пред­

положить, что анодное напряжение

не будет

более

1500

в

и, следовательно,

наибольшее напряжение м е ж д у витками в наихудшем случае, когда

антенный

контур расстроен или разомкнут, не будет

превышать

2000 в

(при £ « 1 , 3 ) .

Дл я

такого напряжения зазор д о л ж е н быть не

менее 4 мм или, с

учетом

диаметра

провода, расстояние м е ж д у центрами

витков

статора

и

ротора — не

менее 6 мм.

Поскольку в реальных условиях могут быть механические погрешности и не­

точная центровка

ротора, добавим сюда еще 3 мм, после чего

получим

#2 =5,0 —

—0,9 = 4,1

см пли

R?IR\~0,8.

Число

витков

ротора определится выражением:

 

 

25 М Yl\

+ 4 Я 2

 

 

 

 

 

 

п2 =

 

 

 

 

 

= 12 вит.

 

 

Теперь определим длину катушки ротора:

 

 

 

 

 

 

 

/ 2 = 0,04

n2R2

— 0,22#2

я= 9 см

 

 

 

 

2

2

 

 

 

 

 

 

L%

 

 

 

 

 

 

и соответственно шаг намотки ротора

g3

= — — — « 0,8 см.

 

 

 

 

 

 

 

 

п2

1

 

 

 

Полученные в расчете значения R\

и R2 принимаются за средние

радиусы

шаровой

намотки. Дл я пропуска

оси, на которой

вращаются

роторы

обмотки

статора, необходимо увеличить

зазор

м е ж д у

соседними средними витками. Чтобы

это не повлияло заметно па рассчитанные

электрические параметры,

следует

сохранить li и соответственно несколько уменьшить

шаг намотки. При конкрет­

ной реализации выполненного

расчета

в конструкцию надо учесть необходи ­

мость достаточного

зазора м е ж д у

осью и витками.

 

 

 

7-4. Электрический расчет и выбор блокировочных и разделительных элементов

Анодные цепи генераторов. Из рассмотрения генераторов с па­ раллельным (рис. 7-5) и последовательным (рис. 7-6) питанием цепей анода следует, что в первом случае колебательный контур включен в анодную цепь с коэффициентом включения

р —

С

, а во втором р =

с

.

^

 

 

Ср -(- С п ы х

 

Cgj, Сцых

Это снижает величину эквивалентного сопротивления нагрузки анодной цепи. Та к как в диапазоне коротких волн в ряде случаев получение значения р, достаточно близкого к 1, оказывается за­ труднительным (это не относится к транзисторным генераторам) , необходимо выбирать емкости С р и Сб Л по возможности больши-

260

ми. Считая допустимым уменьшение эквивалентного сопротивле­ ния нагрузки на 5—10%, получаем следующие расчетные форму­ лы:

С р =

(20-4-40) С в ы х

и С б л = ( 2 0 - 4 0 ) С в ы х .

(7-16)

Блокировочный

дроссель в схеме последовательного питания Ьвл

рассчитывается по

формуле:

 

 

 

 

(10ч-25) •

1

(7-17)

 

 

г д е сомни- наименьшая частота

диапазона .

 

Рис. 7-5

В схеме с п а р а л л е л ь н ы м питанием при расчете величины дрос­ селя следует учитывать то, что он подключен параллельно анод­ ному контуру, вследствие чего в нем будет расходоваться часть

колебательной мощности. Если принять

Q K / Q A P = 1,5-^2 и допустить

потери не более 5—10%, то д л я расчета

дросселя

получается фор­

мула

 

 

L 6 . a ~ ( 1 0 - = - 4 0 ) L K I

(7-18)

в которой L w при наличии поддиапазонов или при настройке ин­ дуктивностью берется наибольшей .

Емкость блокировочного конденсатора дл я схемы рис.-7-5 оп­ ределяется так:

С б . а = ( 1 0 - 2 5 ) - ^

.

(7-19)

ш мнн^др

261

Вгенераторах по двухтактной схеме при расчете индуктив­

ности дросселя LQ (рис. 7-7) нужно учитывать условия допусти­ мой асимметрии выходных напряжений . Если задаться неточно­

стью подключения дросселя

к средней точке катушки, равной 20%,

и допустимой асимметрией

напряжений

5 — 10%,

то получим

L 6 > ( 1 - 2 ) L K ,

 

(7-20)

а дл я блокировочного конденсатора

 

 

С Б =

( 1 0 - 2 5 )

.

(7 - 21)

Рис. 7-7

Рис.

7-8

 

З а м е т и м , что все разделительные и блокировочные

конденса­

торы д о л ж н ы выбираться безындуктивного

типа, а

номинальное

рабочее н а п р я ж е н и е конденсатора д о л ж н о

быть больше

н а п р я ж е ­

ния источника анодного питания при отключенной нагрузке или

равно ему.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Цепи

экранирующей сетки. Ка к известно,

э к р а н и р у ю щ а я

 

сет­

ка

на

высокой

частоте д о л ж н а иметь

потенциал катода . Это

тре­

бование

будет в достаточной степени выполнено, если

рассчитать

емкость

блокировочного

конденсатора

по

формуле:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

С б д = (5-н-Ю) С в х С в ы х ш

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Ca-gl

 

 

 

 

 

 

 

 

Д л я

этого

конденсатора особенно

в а ж н о

иметь

малую

индук­

тивность

выводов. Он д о л ж е н выбираться

на

рабочее

напряжение,

равное

 

н а п р я ж е н и ю

источника

питания

экранирующей

сетки,

а при питании цепи экранирующей сетки

от анодного

источника

через

резистор — на

н а п р я ж е н и е

источника

анодного

питания.

Очень

в а ж н о ,

чтобы

этот

конденсатор

р а з м е щ а л с я

в

непосредст­

венной близости к выводу экранирующей сетки лампы .

 

 

 

 

Цепи

управляющей сетки. Д л я

расчета

величины

 

индуктивно­

сти

дросселя

в цепи

у п р а в л я ю щ е й сетки

(рис. 7-8),

исходя

из

262

допустимой потери мощности в цепи смещения

3—5%, получаем

формулу:

 

 

 

 

 

 

 

Л д р = ( 2 0 - 6 0 ) ( ^ ) Х

 

(7-22)

где Um

и L I t относятся к в о з б у ж д а е м о м у

каскаду .

 

 

Емкость

блокировочного

конденсатора в цепи

сетки

 

 

С б л =

( 1 0 - 2 5 ) ^

.

 

(7-23)

 

 

 

^мнн^др

 

 

П р и

работе к а с к а д а без тока в цепи

у п р а в л я ю щ е й

сетки можно

вместо

дросселя включать

резистор, сопротивление

которого

 

 

Rg = ( 1 0 - 2 0 ) ( J ^ ) 4 . M a K c .

 

(7-24)

Емкость

блокировочного

конденсатора

 

 

 

 

С б л = - ^ - .

 

 

(7-25)

При автоматическом смещении за счет сеточного тока сопро­ тивление Rg определяется из условия получения необходимого смещения:

Я в = - ^ - .

(7-26)

'go

 

однако во и з б е ж а н и е значительных потерь мощности на этом

сопротивлении д о л ж н о

соблюдаться

условие

 

 

 

Rg

>

( 1 0 - 2 0 ) i^-J

 

Я э . м а к с .

(7-27)

Если

это

условие

не

выполняется,

следует в схему

дополни­

тельно ввести

дроссель.

 

 

 

 

 

 

Разделительный конденсатор выбирается из условия допусти­

мости падения на нем части

н а п р я ж е н и я возбуждения,

 

 

 

 

 

С р =

( 1 0 ч - 2 0 ) С В Х .

(7-28)

Выбор конкретных типов разделительных и блокировочных кон­

денсаторов. К а к у ж е указывалось, и

разделительные, и

блокиро­

вочные конденсаторы д о л ж н ы быть

с минимальной . индуктивно­

стью. Н о м и н а л ь н а я емкость

их

д о л ж н а

соответствовать

величине,

определенной

из электрического

расчета. К л а с с точности

как бло­

кировочных, та к и разделительных

конденсаторов существенного

значения

не имеет.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ПРИЛОЖЕНИЕ

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Таблица

П-1

 

К о э ф ф и ц и е н т ы р а з л о ж е н и я

в ряд Фурье

остроконечного импульса

 

ф

 

 

 

а.

 

 

К 2

 

 

ф

 

а 1

а .

К 2

а з

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1

 

 

 

 

 

 

0

0,000

0

000

со

 

0 000

0

000

87

0,308

0,493

2,14

0,223

0,012

5

0,018

0

037

6950

0

037

0

037

88

0,312

0,496

2,09

0,219

0,008

10

0,036

0

073

900

 

0 073

0

071

89

0,315

0,498

2,05

0,216

0,004

15

0,055

0

п о

267

 

0

108

0

104

90

0,318

0,500

2,000

0,212

0,000

20

0,074

0

146

114

8

0

141

0

132

91

0,322

0,502

1,957

0,208

0,004

25

0,093

0

181

58

0

171

0

155

92

0,325

0,504

1,917

0,205

0,007

30

0,111

0

215

34

7

0

198

0

172

93

0,328

0,506

1,878

0,201

0,010

35

0,129

0

248

22

3

0 221

0

181

94

0,331

0,508

1,840

0,197

0,014

40

0,147

0

280

15

3

0 241

0

185

95

0,334

0,510

1,803

0,193

0,017

45

0,165

0

311

11 0

0 256

0

181

96

0,337

0,512

1,767

0,189

0,020

50

0,183

0 339

8 26

0 267

0

171

97

0,340

0,514

1,732

0,185

0,023

51

0,187

0

344

7

84

0 269

0

169

98

0,343

0,516

1,700

0,181

0,025

52

0,190

0

350

7

44

0 270

0

166

99

0,347

0,518

1,670

0,177

0,028

53

0,194

0

355

7

10

0 271

0

163

100

0,350

0,520

1,641

0,172

0,030

54

0,197

0

360

6

74

0 272

0

160

101

0,353

0,521

1,613

0,168

0,032

55

0,201

0

366

6

42

0 273

0

157

102

0,355

0,522

1,586

0,164

0,034

56

0,204

0

371

6

12

0 274

0

153

ЮЗ

0,358

0,524

1,560

0,160

0,036

57

0,208

0

376

5

75

0 275

0

150

104

0,361

0,525

1,535

0,156

0,038

58

0,211

0

381

5

59

0 275

0

146

105

0,364

0,526

1,511

0,152

0,039

59

0,215

0

386

5

35

0 275

0

142

106

0,366

0,527

1,489

0,147

0,041

60

0,218

0

391

5

12

0 276

0

138

107

0,369

0,528

1,467

0,143

0,042

61

0,222

0 396

4 90

0 276

0

134

108

0,373

0,529

1,446

0,139

0,043

62

0,225

0

400

4 72

0 275

0

129

109

0,376

0,530

1,425

0,135

0,044

63

0,228

0 405

4 52

0 275

0

124

ПО

0,379

0,531

1,405

0,131

0,045

64

0,232

0 410

4 34

0 274

0

120

111

0,382

0,532

1,385

0,127

0,045

65

0,236

0 414

4

18

0 274

0

116

112

0,384

0,532

1,366

0,123

0,046

66

0,239

0 419

4 03

0 273

0

111

ИЗ

0,387

0,533

1,348

0,119

0,046

67

0,243

0 423

3

88

0 272

0

106

114

0,390

0,534

1,331

0,115

0,047

68

0,246

0 427

3

75

0 270

0

101

115

0,392

0,534

1,315

0,111

0,047

69

0,249

0 432

3

61

0 269

0 096

116

0,395

0,535

1,300

0,107

0,047

70

0,253

0 436

3

49

0 267

0 091

117

0,398

0,535

1,285

0,103

0,047

71

0,256

0

440

3

37

0 266

0 087

118

0,401

0,535

1,271

0,099

0,047

72

0,259

0

444

3

26

0 264

0 082

119

0,404

0,536

1,257

0,096

0,046

73

0,263

0

448

3

15

0 262

0

077

120

0,406

0,536

1,244

0,092

0,046

74

0,266

0 452

3

06

0 260

0

072

125

0,419

0,536

1,187

0,074

0,042

75

0,269

0 455

2

97

0 258

0

067

130

0,431

0,534

1,140

0,058

0,037

76

0,273

0 459

2

87

0 256

0 062

135

0,443

0,532

1,103

0,044

0,031

77

0,276

0 463

2

79

0 253

0 057

140

0,453

0,528

1,072

0,032

0,024

78

0,278

0 466

2

71

0 251

0 052

145

0,463

0,525

1,047

0,022

0,018

79

0,283

0 469

2

64

0 248

0 047

150

0,472

0,520

1,026

0,014

0,012

80

0,286

0 472

2

57

0 245

0 043

155

0,480

0,515

1,016

0,008

0,008

81

0,289

0 475

2

49

0 242

0 038

160

0,487

0,510

1,009

0,004

0,004

82

0,293

0

478

2

43

0 239

0 033

165

0,492

0,506

1,004

0,002

0,002

83

0,296

0

481

2

37

0 236

0

029

170

0,496

0,502

1,001

0,001

0,001

84

0,299

0 484

2

31

0 233

0 024

175

0,499

0,500

1,000

0,000

0,000

85

0,302

0 487

2

25

0 230

0 020

180

0,500

0,500

1,000

0,000

0,000

86

0,305

0

490

2

19

0 226

0 016

 

 

 

 

 

 

264

 

 

 

 

Таблица П-2

Основные

характеристики

некоторых типов

ферритов

Марка феррита

 

гс

гс

f.

 

Мгц

 

 

200НН2

20012 °

2500

4000

30

150НН

150+15

2000

4100

30

100НН

100±f°

2000

4400

30

60НН

 

3000

4200

50

55НН

551'°

3300

4200

55

35НН

35-8

2200

3800

120

90ВЧ

90+10

30

50ВЧ2

50l>°

1850

3800

50

30ВЧ2

3 0 ± 5

2800

70

20БЧ

2 0 ± 4

900

1900

70

Таблица П-3

Основные типоразмеры сердечников некоторых марок ферритов

М а р к а

феррита

СО

со

СП

to

 

X

X

X

X

 

X

см

X

X

 

X

 

 

 

 

 

 

СО

to

to

200НН2

_

+

+

-1-

100НН

+

+

150НН

+

 

+

60НН

+

55НН

-1-

+

35НН

+

+

90ВЧ

+

+

-1-

50В 42

+

 

30ВЧ2

+

 

 

 

+

 

 

 

20ВЧ

-1-

 

 

 

 

 

D X d X ft, ми

 

 

 

 

110X20

115X12

X

X

о

о

о

о

о

о

 

Ю

о

СО

сч

СО

о

 

 

to

 

X

X

X

X

X

X

 

 

LO

l O

X

s

X

X

X

X

X

X

X

X

X

о

о

ю

ю

ю

 

о

о

to

CO

 

 

 

 

 

 

 

++ +

+ +

+ +

+ +

++ + +

— — —

+

+

+

+

+

+

+

+

+

+

+

+

+

+

+

+

+

+

+

+

+

+

+

265

 

 

 

 

 

 

 

 

Таблица П-4

 

З н а ч е н ие элементов

нормализованного

чебышевского

 

фильтра

я

 

/.,,

 

гн

«5.

гн

 

Примечание

ф

гн

Ф

Ф

ф

1

0,1526

1,0864

1,0895

 

 

 

 

3

0,5158

 

 

 

 

5

0,5734

1,2490

1,5562

1,5924

1,3759

 

 

7

0,5906

1,2908

1,6236

1,7107

1,7987

1,7395

1,4745

1

0,2434

1,2198

 

 

 

 

 

3

0,6517

1,2248

1,6371

 

 

 

5

0,6912

1,3538

1,6741

1,4480

 

 

7

0,7234

1,3999

1,7475

1,7450

1,8816

1,7497

1,5323

1

0,3493

 

 

 

 

 

 

3

0,7981

1,3001

1,3465

1,6426

 

 

 

5

0,8529

1,4291

1,8142

1,5388

 

 

7

0,8686

1,4596

1,8675

1,7371

1,9712

1,7254

1,5982

е = 0,0233

8 = 0,0593

8 = 0,122

С П И С О К ЛИТЕРАТУРЫ

1.Алексеев О. В. Усилители мощности с распределенным усилением. Л., «Энер­ гия», 1968. 224 с. с ил.

2.Альбац М. Е. Справочник по расчету фильтров и линий задержки . М . — Л., Госэнергоиздат, 1963. 200 с. с ил.

3. Босый Н. Д . Электрические фильтры. Киев, Гостехиздат УССР, 1957. 516 с.

с ил.

4.Бруевич А. Н. Умножители частоты. М., «Советское радио», 1970. 248 с. с ил.

5.Верзунов М. В., Лобанов И. В., Семенов А. М. Однополосная модуляция. М., Связьнздат, 1962. 299 с. с ил.

6.Верзунов М. В. Однополосная модуляция в радиосвязи. М., Воеииздат, 1972. 296 с. с ил.

7.Волгов В. А. Д е т а л и и узлы радиоэлектронной аппаратуры. М., «Энергия», 1967. 543 с. с ил.

8.Глюкман Л. И. Пьезоэлектрические кварцевые резонаторы. Л., «Энергия», 1969. 260 с. с ил.

9.Гук И. М. К вопросу о выборе исходных частот в интерполяционных преобра­

 

зователях.— «Известия

вузов. Радиотехника», № 3, 1960, 342—349 с. с ил.

10.

Зарецкий М. М. Метод

расчета

комбинационных составляющих. — «Вопросы

 

радиоэлектроники», серия X, вып. 4, 1961, 50—58 с. с ил.

11.

Зарецкий М. М. Расчет

комбинационных составляющих в устройствах диапа­

 

зонной кварцевой стабилизации

частоты.— «Вопросы радиоэлектроники», се­

 

рия X, вып. 1, 1964, 115—129 с. с ил.

12.Злобин В. А., Муромкина Т. С, Поспелов П. В. Изделия из ферритов и магнитодиэлектрпков. Справочник. М., «Советское радио», 1972. 240 с. с пл.

13. Каганов В. И. Транзисторные радиопередатчики. М., «Энергия», 1970. 328 с.

с ил.

14.Коган С. С. Теория и расчет фильтров для устройств дальней связи. М., Связь­ нздат, 1950. 178 с. с ил.

15. Конструирование низкочастотных генераторов. М . — Л., «Энергия», 1964. 226 с.

с ил. Авт.: Д . Д . Воейков, Л . Н. Герцигер, К. К. Князев, И. А. Лившиц, А. Я. Эссеисон.

16.Левин В. А. Стабилизация дискретного множества частот. М., «Энергия», 1970. 228 с. с ил.

17.Лондон С. Е. Широкополосные радиопередающие устройства. Л., «Энергия», 1970. 150 с. с ил.

18.Львович А. А., Гейсман Ю. В. Высокостабильные кварцевые генераторы на туннельных диодах . М., «Связь», 1970. 168 с. с ил.

19.

Методы

измерения параметров

радиопередатчиков. Публикация М Э К 244-3.

 

Женева,

1972. 81 с. с ил.

 

20.

Мэгазайни. Самолетная

военная

радиостанция на 280 000 фиксированных ча­

 

стот.— «Электроника»,

1968, № 8, 42—48 с.

21.Нечаев Н. Т. Вероятностные расчеты нестабильности частоты. М., «Энергия», 1969. 224 с. с ил.

267

22.Нурденас. Синтезаторы частот — обзор методов построения приборов.— «За­ рубежная радиоэлектроника», 1970, № 5, 115—138 с. с ил.

23.Писаревский А. М. Построение блок-схем и колебательных систем передатчи­

ков длинных, средних и коротких волн. Л., Л Э И С , 1960. 224 с. с пл.

24.Писаревский А. М. Тракт низкой частоты современных радиовещательных пе­ редатчиков с анодной модуляцией. М., «Связь», 1970. 63 с. с пл.

25.Полковскнй И. М. Стабилизированные усилительные устройства на транзи­ сторах. М., «Энергия», 1965. 216 с. с пл.

26.Проектирование радиопередающих устройств малой п средней мощности. Л., «Энергия», 1967. 375 с. с пл. Авт.: М. В. Верзунов, Е. Г. Лапнцкин, А. М. Се­ менов, Л . Н. Сосновкин.

27. Радиопередающие устройства. По д ред. Г. А. Зейтлеика. М., «Связь», 1969. 542 с. с ил.

28.Регламент радиосвязи. Женева, 1959. М., Связьиздат, 1961. 632 с. с ил.

29.Смагин А. Г., Ярославский М. И. Пьезоэлектричество кварца и кварцевые ре­ зонаторы. М., «Энергия», 1970. 488 с. с ил.

30.Справочник по радиотехнике. П о д ред. Б. А. Смиреиипа. М., Госэиергоиздат, 1950. 784 с. с пл.

31. Ферриты и магнитодиэлектрикп. Справочник. М., «Советское радио», 1968. 175

с. с ил.

32.Херреро Д., Уиллонер Г. Синтез фильтров. (Пер. с англ.) М., «Советское ра­ дио», 1971. 232 с. с ил.

33.Чистяков Н. И. Декадные синтезаторы частот. М., «Связь», 1969. 80 с. с ил.

34.Шитиков Г. Т. Стабильные диапазонные автогенераторы. М., «Советское ра­ дио», 1965. 614 с. с ил.

35.Шольц Н. Н., Пискарев К- А. Ферриты для радиочастот. М., «Энергия», 1966. 258 с. с ил.

36.Fischer К. Dbersicht iiber derzeitigen Stand der Quartzerzeugung und Fre-

quenzaufbereitung. — „Frequenz", H . 15,

N 10, 1961, S. 324—332.

37. Hargreaves T. F . , Gifford J . H., Smyth

G. E . An Airborne Frequency Gene­

rating Unit for the H . F . Communication

Band.— „Journ. Brit J R E " , February,

1961, p. 129—136.

 

38.Husson G., Sherman B. N. A. Transistorized Frequency Synthesizer.— „Journ. Brit. I R E " , April, 1961, p. 347—350.

39. Schuster W.

Der Prazisions-Decader-Generator P D G - 1 . — „Nachrichtentechnik",

13, H . 7, July,

1963, S. 278—280.

40.Thatte R. P. High Frequency Oscillator Stabilization by Pulse Counting Tech­ niques . — „Journ . Brit. J R E " , April, 1961, p. 361—373.

ОГЛАВЛЕНИЕ

Глава первая. Общие

вопросы

проектирования

 

передатчиков

 

 

 

 

1-1.

Классификация

передатчиков

и

основные

требования,

предъявляемые

к

 

 

ним

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

• .

3

1-2.

Основные

этапы

проектирования

радиопередатчиков

 

 

 

 

 

9

1-3. Составление структурной схемы передатчика

 

 

 

 

 

 

 

П)

Глава вторая. Расчет

выходных

и

промежуточных

каскадов

 

 

 

 

 

2- 1.

Общие

вопросы

расчета

выходных

и

промежуточных

каскадов

радио­

 

 

передатчиков

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

32

2-2.

Аппроксимация

статических

характеристик

электронных

приборов . . .

33

2-3.

Расчет

граничного

режима

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

37

2-4.

Расчет согласующих и симметрирующих устройств

 

 

 

 

 

41

2-5.

Расчет нагрузки выходных каскадов при настроенном антенном контуре

55

2-6.

Расчет нагрузки выходных каскадов с ненастроенным антенным контуром

65

2-7.

Расчет

нагрузки

выходных

каскадов

в виде

коммутируемых

фильтров .

68

2-8.

Расчет

промежуточных каскадов, работающих в перенапряженном

режиме

74

2-9.

Расчет промежуточных каскадов, работающих в недонапряженном режиме

79

2-10.

Расчет

усилителей

с

распределенным усилением

 

 

 

 

 

89

2- 11. Особенности расчета каскадов на транзисторах

 

 

 

 

 

106

Глава третья. Расчет

генераторов

с

самовозбуждением

 

 

 

 

 

 

3- 1. Расчет

автогенераторов с

параметрической

стабилизацией частоты

на

по­

 

 

лупроводниковых

приборах

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

112

3-2.

Расчет

ламповых

автогенераторов

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

122

3-3.

Расчет температурной компенсации колебательного контура

 

 

 

127

3-4.

Электрические

параметры

кварцевых

резонаторов

 

 

 

 

 

132

3- 5.

Расчет

кварцевых

автогенераторов

 

 

 

 

 

 

 

 

 

138

Глава четвертая. Диапазонные

кварцевые

возбудители

 

 

 

 

 

 

4- 1. Принцип интерполяции

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

145

4-2.

Датчики

опорных

частот

с

умножением и

преобразованием частоты . .

149

4-3.

Датчики

опорных частот

с

использованием

метода

компенсации . .

.151

4-4.

Датчики

опорных

частот

с

автоподстройкой

частоты . .

 

 

 

157

4-5.

Структурные схемы диапазонных возбудителей с кварцевой

стабилиза­

 

 

цией частоты

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

164

4-6. Фазовые детекторы

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

180

4-7.

Расчет

делителей

частоты

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

г . . .

183

4- 8. Выбор частот на входе смесителей

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

189

Глава пятая. Амплитудная

и однополосная модуляция

 

 

 

 

 

 

5- 1.

Общие

сведения

об

 

амплитудной

и

однополосной

модуляции . . . .

193

5-2.

Электрический

расчет

генератора

при

сеточной

модуляции

 

 

 

194

269

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ