Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Башкирский Государственный Аграрный Университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

книги из ГПНТБ / Лапицкий Е.Г. Расчет диапазонных радиопередатчиков

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

24.10.2023

Размер:

10.75 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 1920 / 2820 21 22 23 24 25 26 27 28 > Следующая >>>

Таблица 4-1

К о м б и н а ц и о н н ы е частоты на выходе	смесителя
Рабочая частота ?г — ?,	Рабочая частота t? — fi

							± 6
	Вид комбинационно!"] частоты					при изменении		Вид	комбинационной		частоты
	Вид комбинационно!"] частоты							Вид	комбинационной		частоты
						f,
0,091						0,091
0,100						0,100	—			—
0,111			8h	.		0,111	—		Wi,	2 / 2 - 8 Д
0,125		-	Vi			0,125	—		9 / 1 ; 2 / 2 - 7 / 1
0,143		6 / ь 2 / 2 - 8 / 1				0,143	0,061		8Д;	2 / , - б Д
0,167		5/ii	2 / 2	- 7 Л		0,167	0,070		Vi.	2 / 2 - 5 Д
0,200	4/i;	2 / 2	- 6 / i ;			0,200	0,160		б/i;	2 / 2 - 4 Д
0,222		8 / ! - / 2			\|	0,097	0,173			—
0,250	•3/ i ;	2 / 2	~ 5 / i ;	l h - h		0,250	0,188		5Д;	2 / 2 - З Д
0,286						0,119	0,204		8 / i - / 2	; З/2 -6Д
0,333	2Д; 2 / „ - 4 / i :	5 Д - / , ;		3 / . - 7 Д ;	8 Д - 2 Д ,	0,333	0,222	4Д; 2 f 2	- 2 / i ;	7 Д - / , ;	3 / 2 - 5 f t

± б при изменении

иfa

— —

—

о , ш 0,050

0,125 0,054

0,143 0,061

0,167 0,070

0,200 0,080

0,250 j 0,125

0,119 | 0,204

0,333 0,222

										Продолокение		табл. 4-1
		Рабочая частота f2			— /,		Рабочая		частота	-f f,
h к						+ 6						± о
h к	Вид комбинационной			частоты	при изменении		Вид комбинационной		частоты		при	изменении
	Вид комбинационной			частоты			Вид комбинационной		частоты
						f.					и	\| и
0,375		7 / х — 2 / ,			0,089	0,117	—					—
0,400	4 / i - / 2 ;		з / 2 - б Л		0,150	0,240	3 / 2 - 4 / i ;	б/i - / 2			0,150	0,240
0,429		6/i -	2/3		0,086	0,122	4 / 2 - 6 / 1 ;	8 / 1 - 2 / 2			0,086	0,122
0,500	fx, Sfi-fc,	2 / , - З Д ;		5 Д - 2 / 2 ;	0,500	0,250	ЗЛ; 2 / , - Д ; 3 / , - З Л ;		5 / i - / 2	;	0,500	0,250
	3 / 2 - 5 / i ;		7 / х - 3 / 2				4 / 2 - 5 / г ; 7 / г - 2 / 2
0,571		6 / i - 3 / 2			0,072	0,082	—				—	—
0,600	4 / i ~ 2 / 2 ;		4 / , - б Д		0,100	0,120	4 / 2 - 4 / i ;	6/1 - 2 / .			0,100	0,120
0,667	2 / i - / s ;	3 / 2 - 4 Д ;		5Д - 3/ 2	0,167	<0,222	З / 2 - 2 / 1 ; 4/i - / , ;	5 / 2 - 5 / i ; 7/х -		3/ 2	0,167	0,222
0,714		6 / i - 4 / s			0,048	\| 0,051	—				—	—
0,750	3 / i - 2 / 2 ;		4 / 2 - 5 / i		0,083	0,094	4 / 2 - З / 1 ;	5 / i - 2 / 2			0,083	0,094
0,800		4 / i - 3 / ,			0,050	0,053	5 / 2 - 4 / 1 ;	б / i - 3 / 2			0,050	0,053
0,833		5/i - 4 / 2			0,033	0,035	—				—	—


к о м б и н а ц и о н н ые частоты вида \mfi±nf2\						не	попадают		в	полосы
пропускания фильтров на их выходе, С						увеличением порядка					р =
= т + п		комбинационных	частот уровень			их	понижается . При				ис
пользовании в качестве рабочих частот на выходе смесителя											сум
марной		или разностной	частоты	{h±fi)		уровень		комбинационных
частот		порядка, п р е в ы ш а ю щ е г о			р = 8 - М0,		на	60—70	дб ниже
уровня рабочей частоты. Поэтому с комбинационными									частотами
выше	восьмого-десятого		порядка,		как	правило,		можно		не	счи
таться.
В табл . 4-1 приведены значения отношений частот									f i / / 2 ,		при
которых образуются п о р а ж е н н ы е точки						на	выходе		смесителя,
когда комбинационная частота совпадает с							рабочей, и			у к а з а н ы
виды комбинационных частот до десятого порядка . В									этой		таб
лице	у к а з а н а т а к ж е ширина пораженной					зоны б, т. е. наибольшее
отклонение величины frffz от значения,						приведенного			в	левом
столбце		таблицы, при котором		комбинационная частота					попадает
в полосу пропускания фильтра на выходе смесителя:
причем под величиной Д/ф понимается ширина полосы									пропуска
ния фильтра, отсчитываемая от				средней		частоты		(т. е.	половина

всей полосы пропускания) . Значение б, приведенное в левой ко

лонке,	соответствует	отклонению отношения	/ i / / 2 за	счет	измене
ния частоты / ь в правой — за счет изменения			/2 . Знание ширины
полосы	пораженной	-зоны необходимо в тех	случаях,	когда	час

тоты колебаний на входе фильтра з а н и м а ю т некоторую полосу

частот, а т а к ж е когда		за счет	нестабильности этих частот может
изменяться отношение		fi/fe.
Пользуясь табл . 4	-1, можно		н к а ж д о м конкретном случае оп

ределить допустимое отношение частот на входе смесителя, при котором в полосу пропускания фильтра не попадает комбинацион ных частот низких порядков .

П р и широком диапазоне изменений частот преобразуемых ко лебаний можно руководствоваться следующими рекомендациями, полученными из анализа данных таблицы .

	При выделении	на выходе смесителя разностной				частоты / 2			— [i
в случае низкой		промежуточной		частоты	/г — f i - C f i		отношение
filfz	д о л ж н о удовлетворять условию
где	рмин — наименьший		допустимый	порядок	комбинационной				час
тоты (причем ртт—		нечетное число) .
	В том случае когда одна из преобразуемых					частот		много
меньше другой (fi^fz),			отношение	частот выбирается			из	условия
			Л. < Рмин	"I" 1

192

где по-прежнему ршт — допустимый порядок комбинационной час тоты, который может принимать как четное, так и нечетное значе ние.

При	выделении на	выходе	суммарной частоты fz+fi		необхо
димо выбирать
		/ 2	РМНН	1
где рнии может быть и четным и нечетным.
Если	получаемые	предыдущим		способом отношения	fi/f 2 по

каким - либо причинам оказываются неприемлемыми, их можно выбрать из условия, чтобы отношение частот было достаточно


удалено от отношения двух взаимно				простых целых			чисел	k/l,
причем при использовании на выходе суммарной частоты £ +
>Рмин, а при	использовании		иа выходе разностной			частоты		k +
+ '>Рлшм + 2.	Отношение	/У/ 2	д о л ж н о	отличаться	от	ближайшего
к нему отношения целых чисел k/l на столько, чтобы							побочные
комбинационные порядка		ниже ртш		не попадали	в	полосу		про

пускания фильтра на выходе смесителя. Такой выбор можно сде лать, пользуясь табл . 4-1.

Глава пятая

А М П Л И Т У Д Н АЯ И О Д Н О П О Л О С Н А Я МОДУЛЯЦИЯ

5-1. Общие сведения об амплитудной и однополосной модуляции

При амплитудной модуляции в соответствии с модулирующим сигналом изменяется одно (или несколько) из питающих генера торную л а м п у напряжений и соответственно изменяется ампли туда высокочастотных колебаний. При сеточной модуляции в соот ветствии с модулирующим сигналом изменяется н а п р я ж е н и е на

одной		или нескольких сетках;			в первом случае имеет место	прос
тая	сеточная		модуляция,	во	втором — комбинированная .	Точно
так	ж е	в о з м о ж н а простая		анодная модуляция, при которой изме
няется		только	н а п р я ж е н и е	питания анодной цепи, и комбиниро

ванная анодная модуляция, когда одновременно с изменением на пряжения анодного питания изменяется напряжение на одной или нескольких сетках. Р а б о т а модулируемого к а с к а д а с амплитудной модуляцией характеризуется р е ж и м о м несущей частоты, или мол чания ( т = 0), режимом максимальной мощности и режимом те лефонии, определяющим энергетические соотношения в среднем за период звуковой частоты. Энергетические соотношения в анод ной цепи ламп модулируемого к а с к а д а в указанных р е ж и м а х за висят от способа осуществления амплитудной модуляции. При

анодной модуляции	использование	ламп модулируемого каскада
по мощности в два	раза лучше, чем	при сеточной.

193

П р и использовании	в модулируемом каскаде транзисторов			спо
собы осуществления	амплитудной	модуляции	т а к ж е могут	быть
простыми и комбинированными .		К простым	методам, когда	по

закону	модулирующего сигнала	изменяется н а п р я ж е н и е только
одного	из электродов транзистора, относятся		базовая, эмнттерная
и одинарная коллекторная модуляция, а к			комбинированным —
комбинированная коллекторная		модуляция .	При комбинирован

ной коллекторной модуляции за счет принудительного и автома тического изменения двух или трех питающих напряжений тран зистора получаются более высокие энергетические показатели .

Однополосная модуляция представляет собой такое преобра зование модулирующего сигнала, при котором его спектр без из менений переносится в область высоких частот. Формирование одиополосного сигнала производится в возбудителе на малом уровне мощности. Н а и б о л е е распространенным методом форми рования однополосного сигнала является метод последовательных преобразований, в основу которого положено использование фильт рующих систем в сочетании с последовательным повышением сред ней частоты спектра. Необходимость нескольких преобразований обусловлена трудностью фильтрации ненужных частотных компо нент непосредственно у высокочастотного, модулированного по амплитуде колебания .

Общей задачей при расчете модулируемого каскада и последу ющих каскадов усиления модулированных колебаний является получение в о з м о ж н о лучших энергетических показателей при за данных качественных показателях преобразования модулирую щего сигнала в излучаемый сигнал. Основным энергетическим по казателем является к. п. д., а качественными — амплитудные (не линейные) и частотные искажения, вносимые к а к модулятором, так и модулируемым каскадом . Нелинейные и частотные и с к а ж е ния, вносимые модулятором, рассчитываются одним из способов,

принятых д л я расчета	нелинейных	искажений усилителей	низкой
частоты. Нелинейные	искажения, вносимые модулируемым		каска
дом или каскадом,	усиливающим	модулированные колебания,

обусловлены нелинейной зависимостью амплитуды высокочастот

ного	колебания от изменения модулирующего или			модулирован
ного	(для	усилителей	модулированных колебаний)	н а п р я ж е н и я .
Источником		частотных	искажений в основном является модуля

тор, поскольку контуры коротковолновых передатчиков имеют до статочно широкую полосу частот.

5-2. Электрический расчет генератора при сеточной модуляции

Модуляция изменением	напряжения	смещения. Задача	электрического рас
чета состоит в определении	постоянных	и низкочастотных	напряжении, которые

должны быть подведены к электродам, токов в цепях электродов и мощностей, рассеиваемых на электродах лампы и потребляемых от источников питания. Исходными данными для расчета служат колебательная мощность в режиме несущей частоты и тип лампы, выбор которого был произведен при составлении структурной схемы. При сеточной модуляции поминальная мощность лампы пре вышает заданное значение мощности в режиме несущей частоты в четыре раза.

194

Расчет граничного режима модулируемого		каскада выполняется для		верхней
точки	модуляционной характеристики, т. е.	для мощности	Ямакс = Л ю с	(I + ' » ) 2 -
Коэффициент модуляции для расчета принимается равным			единице, а угол от
сечки	для этого режима в целях получения	более линейной	характеристики берут

100—110°. После расчета граничного режима определяют все величины, харак теризующие режим несущей частоты, в предположении, что составляющие анод ного тока при переходе от режима максимальной мощности к режиму несущей частоты изменяются линейно, т. е. амплитуда первой гармоники анодного тока / n i ,

потребляемая мощность Я 0			и к. п. д. г)		генератора	уменьшаются	по сравнению
с максимальным режимом в 1 +т раз.
Средние за период модулирующего напряжения значения							колебательной
мощности	и к. п. д. определяются			по формулам:
	Pop =	Я я е с	(1 +	0,5т*)	и т ) с р = т\| \| 1 С С	(1 + 0 , 5 т * ) .	(5-1)
Мощность, рассеиваемая на аноде в режиме несущей частоты при больших
значениях	к. п. д. генератора, может быть больше,					чем в режиме	максимальной
мощности.	Дл я того	чтобы	выбранная		генераторная лампа не		перегружалась

по аноду, превышение предельного значения Я„ недопустимо ни для режима

несущей частоты, пи для режима телефонии. Небольшое превышение

возможно

лишь для режима максимальной мощности только

в том

случае,

когда

этот

режим

не является

телеграфным

когда

продолжительное

пребывание

лампы

в нем не предусматривается. Значение

напряжения

смещения для режима

несу

щей

частоты определяется

формулой:

(и

_ D U m

макЛ С 0

5 . ф

(

5 .

2 )

g нес

g m

1 _|_ / n

где

и в т — напряжение

возбуждения

для

режима

максимальной

мощности,

Еев—напряжение

смещения, обеспечивающее работу

лампы

в режиме

класса В,

макс — амплитуда

колебательного

напряжения

режиме

максимальной мощ

ности, i|)nec—угол отсечки в режиме несущей частоты, определяемый

по

табли

цам коэффициентов

разложения по величине а,- „ее-

Величина

а.цее

определяется

по формуле:

а* нес = а,- макс 0 +

т) +

mDSRrp.

Разность

величин

напряжения смещения в режимах максимальной

мощно

сти и несущей частоты определяет необходимое для модуляции значение

ампли

туды

модулирующего

напряжения,

которое

д о л ж н о

быть

введено

сеточную

цепь. Мощность модуляционного устройства определяется на основании расчета сеточной цепи генераторной лампы. В процессе модуляции постоянная состав

ляющая сеточного тока будет изменяться с частотой модулирующего

напря

жения,

достигая

своего

наибольшего значения в

режиме

максимальной

мощно

сти

и обращаясь

нуль

при — E g = Uvtg.

Первая

гармоника

постоянной

состав

ляющей

сеточного

тока

по модулирующей

частоте

определяется выражением:

'g.Ql =

a l g S / g 0

макс'

( 5 _ 3 )

где

/домике — постоянная составляющая

сеточного

тока

максимальном

ре

жиме; a, g Q — коэффициент первой

гармоники сеточного

тока по звуковой

час

тоте,

определяемый

по значению \реа

, равному

г р е а = arccos

^gfi

Мощность, которая будет потребляться в сеточной цепи от модуляторного устройства,

В передатчиках с модуляцией па управляющую сетку напряжение модули рующей частоты вводится обычно в цепь сетки модулируемой лампы через

195


трансформатор (рис. 5-1). Шунтирующее сопротивление Rm,		показанное		на этой
схеме, предназначено	для уменьшения нелинейных и частотных		искажений.
Уменьшение нелинейных искажений тем эффективнее, чем		меньше		величина
этого сопротивления по	сравнению с величиной Re а jionc = f g Q	/I g R I	Д л я умень

шения частотных искажений необходимо, чтобы трансформатор был нагружен

преимущественно

на активную

нагрузку.

Это

обеспечивается при

1 / ( й в С ) ^

> 3 7 ? е й м а к с ,

где

fiD—наивысшая

частота

модулирующего напряжения.

Если

это

условие

не

выполняется,

то

включается

сопротивление

Rm-

этом

случае

условие

активности

нагрузки

переписывается

виде

^ ш ^ Я Й макс

Q » c

д ш + д в а н а к с

где

С =

С1! +

С 2

С в х .

Включение

шунтирующего

сопротивления

требует

увеличения

мощности

модулирую

щего устройства

на

величину

потерь

нем

Р,..

= и Я2 0 / ( 2

/ ? ш ) -

Модуляция

изменением

н а п р я ж е -

Р и с

_ i

ния

на третьей

сетке. При

модуляции

на защитную сетку изменение напря

жения

на

ней

происходит в

области

отрицательных значений, что приводит к увеличению потерь в цепи экранирующей сетки. Поэтому применяется комбинированная мо дуляция одновременно на защитную и экранирующую сетки, что обеспечивается включением в цепь экранирующей сетки сопротив

ления Rgz (рис. 5-2). В этом	случае при увеличении отрицательного
н а п р я ж е н и я на третьей сетке	автоматически уменьшается н а п р я ж е -

				i h				X

			Рис.	5-2
ние на	второй. Модуляционная характеристика при							модуляции		на
третью	сетку получается линейной,			если граничный		р е ж и м устанав
ливается в ее верхней точке.
Порядок электрического		расчета			каскада в случае				модуляции
на третью сетку рекомендуется следующий. После							выбора л а м п ы
на мощность в максимальном			режиме, р а в н у ю Р н			е	о	(1 + т)2,		про
водится расчет на эту мощность граничного р е ж и м а								(заметим		по
путно,	что максимальный	р е ж и м		соответствует			т е л е г р а ф н о м у ) .
Угол отсечки дл я граничного			р е ж и м а		принимается		из		условия	по-

196

лучения достаточно высокого к. п. д. равным 80—90°. После рас чета граничного режима вычисляются параметры:

		^аомакс "Т~ ^gao макс ^					^аомакс
			^йамакс			^g20MaKc
и сопротивление
		^>1§7(1 +			1/1 + , 6 °-Я'					(5-6>
при котором мощность, рассеиваемая на						второй		сетке в		р е ж и м е
несущей		частоты, не	будет	превышать		мощность,			рассеиваемую
на ней в максимальном			режиме .
После определения сопротивления RgZ						находят		напряжение ис
точника		питания экранирующей			сетки
		Eg% — £g2Mai<c~b I °Ъй ыакоНgii								(5"7)
где	£ й 2 м а к с — номинальное			н а п р я ж е н и е		на	экранирующей			сетке
(оно	ж е — - н а п р я ж е н и е		на	экранирующей			сетке	в	максимальном

р е ж и м е ) .

Иногда для уменьшения расхода мощности постоянного тока параллельно сопротивлению Rg% включают дроссель низкой час тоты, величина его индуктивности выбирается из условия:

			ЙЛ,Р> ( 5 ^ Ю ) Я й 2 .						(5-8)
При наличии дросселя н а п р я ж е н и е источника питания в мак
симальном р е ж и м е			берется	р а в н ы м		Е^1ЛКС.		П р и переходе	в	ре
жим несущей частоты изменяется постоянное н а п р я ж е н и е										на
третьей сетке	и	понижается		н а п р я ж е н и е			на	экранирующей	сетке
до величины
		р	р			^аомакс^йг				/ г Q\
		* в 2 „ е с — С в 8 н . к с			2 ( 1 + s 2 t f g 2 )			•		V-y>
Н а п р я ж е н и е		на	третьей	сетке	в	р е ж и м е		несущей частоты		оп
ределяется в ы р а ж е н и е м :
			р	g3 макс +		mEg
			C g 3 H e c =	j	+	m	•			( O - I U )
Н а п р я ж е н и е		на	третьей сетке,		при котором			генераторная	л а м п а
запирается,
			£ g 3 s a n = - £ a K g 3 .						(5-1D
где [ia_g3 = \AEa/AEs3\			при E g U Eg2 и t a = const.
Амплитуда	модулирующего н а п р я ж е н и я
			UgQ ~	макс		^ З к е с '			(5-12)
Мощность	модуляторного			устройства			определяется требова

ниями к частотной характеристике . Следует иметь в виду, что при модуляции на третью сетку могут возникнуть значительные час тотные искажения (особенно для верхних звуковых частот) вслед ствие того, что третья сетка соединена с катодом через емкость C g 3 , величина которой определяется условиями работы пентода на высокой частоте. Д л я уменьшения этих искажений параллельно

197

емкости C g 3 , т. е.	участку третья	сетка — катод,	обычно	вклю
чают шунтирующее	сопротивление	Rgs- Значения	Cg 3 , Rg3	и тре

бования по допустимым частотным искажениям и определяют не обходимую мощность модулятора .

5-3. Электрический расчет генератора при анодной модуляции

Автоматическая анодно-сеточная модуляция . П р и анодной мо дуляции по закону модулирующего н а п р я ж е н и я изменяется на пряжение па аноде генераторных ламп . Глубокая и неискаженная модуляция в о з м о ж н а при работе модулируемого генератора в пе ренапряженном режиме .

В настоящее время модуляция изменением только одного анод ного н а п р я ж е н и я практического применения не находит; она при

Рис. 5-3 Рис. 5-4

меняется лишь в сочетании с сеточной модуляцией на экранирую щую, у п р а в л я ю щ у ю или обе сетки одновременно. В простейших

случаях	автоматическая анодно-сеточная модуляция получается
за счет	включения резистора Rg2 в	цепь	экранирующей		сетки
(рис. 5-3)	или Rgi в цепь управляющей	сетки	(рис. 5-4). Хотя	в	мак

симальном р е ж и м е модулируемого генератора колебательная мощ

ность в (1 + т)2

раз

больше мощности

в р е ж и м е

несущей

частоты,

выбор л а м п ы каскада, работающего

в р е ж и м е

автоматической

анодно-сеточной модуляции, ведется на

мощность

(1 +

т) Ртс

т. е.

при т — 1 на мощность в д в а

(а не

четыре, как

в случае

сеточ

ной

модуляции)

раза

большую,

чем

з а д а н н а я

мощность в

р е ж и м е

несущей частоты. Это обусловлено тем, что при анодной

модуля

ции

режиме

максимальной

мощности

1 + т

раз

увеличи

вается

анодное

напряжение .

Д л я

энергетического

расчета

моду

лируемого к а с к а д а

за

исходный

следует

взять граничный

р е ж и м ,

рассчитанный

на мощность Р ! 1

е с

( I +

т)2

при

£ а

Е,юи

(1 +

т)

или на мощность Ртс

(1 + т)

при

£ а

= £ ц о м ;

заметим,

что

при

анодной

модуляции

отличие

от

сеточной

понятия

р е ж и м а

не

сущей частоты

от телеграфного

не

совпадают.

Д л я

перехода

от

те

леграфного р е ж и м а к режиму несущей частоты необходимо уве личивать сопротивление нагрузки анодной цепи, что обычно до стигается уменьшением связи между антенным и промежуточным контурами. Необходимая связь устанавливается по показаниям

198

прибора, измеряющего постоян

ную

составляющую

анодного

то

ка;

она

д о л ж н а

уменьшиться

а-

1 + т

раз . Угол отсечки

анодного

сз

тока

модулируемого

генератора

Е-

при

анодной

модуляции

влияет

на линейность модуляционной ха

рактеристики

мало,

поэтому

угол

берется из энергетических сооб

ражений .

(получение

высокого

к. п. д.)

равным 70—80°. Прибли

женные

энергетические соотноше

ния д л я режимов

модулируемого

генератора при анодной модуля

ции

сведены

табл .

5-1.

Из

таб

лицы

следует,

что

наибольшее

=г

значение мощности,

рассеиваемой

на

аноде

лампы,

имеет

место

ЕС

р е ж и м е максимальной мощности.

Однако,

так

как в процессе моду

ляции этот режим имеет место

лишь

отдельные

моменты,

то

при выборе генераторной л а м п ы

а.

нет необходимости

на

него ориен

тироваться.

Выбор

л а м п ы

по

мощности, рассеиваемой на ано

• X

су

де,

необходимо вести

по

мощно

сти

телеграфном

р е ж и м е (если

такой

режим

предполагается

при

эксплуатации

передатчика)

или

среднему

значению

рассеиваемой

мощности за период звуковой ча

стоты.

Величины

сопротивлений

резисторов Rg2

и Rgi

определяют

ся по формуле

(5-6). Д л я

расчета

Rgz

принимаются

" ~

7 аотлг_

Й20 тлг

Е fi2 ТЛГ

а д л я

р-асчета

Rgi

ао тлг

Лао макс

5,;

/go тлг

^go макс

Лю

тлг

~Ь 7 fi20

тлг

Е.gl тл

я - я

=я °

О Н X

CJ о~.

- 3 н

й Ч и

= яС

«1 3"

Си о

го

га =

о ^

S3 B*

о ч

и„

g g

LO. Ю Ю О О „ о

+ + S +

— _ —

С	g
+ +
О	а
ej	о
СО	л
о	_[_
	о
	о
	га
с	с
' И	Й

а> га

га к

ок

О о . Е О

< U

				С1
t	5	t		+
+ + +			о	+
Si	°		о	'—1
Si	°	u		CJ
CJ	<у	CJ		га
со	CL,			га
со	CL,
E S S				1Г
+ + +				1
				I
			си Г~-
О	CJ	CJ	х
О	CJ	CJ	••	а>
_ !	— О			X
_ !	— О			га
я О,				га
				о.
а	а	а
с	с	с
*СЛ	s	' Й
s	s	s ^
+	+ +		S
_____		,	о

га й.

cj CL,

О, н

5 л О гг-

ш h =

t=£ га

о ю

И <и

оо

199

<<< < Предыдущая 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 1920 / 2820 21 22 23 24 25 26 27 28 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ