Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Башкирский Государственный Аграрный Университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

книги из ГПНТБ / Лапицкий Е.Г. Расчет диапазонных радиопередатчиков

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

24.10.2023

Размер:

10.75 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 12 / 282 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 > Следующая >>>

Б о л ее детально они рассматриваются в последующих п а р а г р а ф а х . В итоге выполнения этого этапа проектирования определяются

основные	черты электрической схемы		и конструкции передатчика.
Структурная схема		и ее описание с необходимыми		обоснованиями
и расчетами составляют обычно второй			раздел проекта.
Третий	раздел	проекта содержит,	как правило,	электрические

расчеты основных каскадов передатчика. Выполняемые электри ческие расчеты имеют целью определение режимов ламп или тран

зисторов

для оценки и

определения требований по н а п р я ж е н и я м

и токам

к источникам

питания,

определение

величин

емкостей,

пндуктивностей

сопротивлений,

входящих

схему

к а ж д о г о

каскада,

и выбор

по

каталогу

радиодеталей

конкретных

типов

конденсаторов,

резисторов

и других компонентов.

Расчет схемы

передатчика,

как правило, последовательно

включает

в себя:

Электрический расчет

выходного каскада. Выходной каскад должен обес

печить

требуемое

значение

мощности

нагрузке

(в антенне или

подводимой

к фидеру) в заданном диапазоне частот. Расчет

выходного каскада

проводится

как для телеграфного,

так

и для телефонного режима

(если передатчик теле

графно-телефонный). В результате расчета должны быть определены токи и на пряжения для цепей постоянного тока (цепей питания), к. п. д . каскада, необ ходимое для работы каскада напряжение возбуждения, а также параметры основных элементов схемы, включая элементы антенного контура и симметри


рующего		устройства.
	2. Электрический расчет промежуточных каскадов. Промежуточные									каскады
должны		обеспечить подведение к			выходному		каскаду	необходимого		напряже
ния	возбуждения .		Их расчет ведется покаскадио, начиная						от более	мощного
к возбудителю. В			итоге расчета должны быть определены необходимые питаю
щие	напряжения,		токи	в цепях	питания	и	параметры		основных	элементов
схемы.
	3. Выбор или		расчет	возбудителя. В		большинстве		современных передатчи

ков в качестве возбудителя используются синтезаторы частот с добавлением

устройств ввода		информации	(формирования		видов излучении).	Как	правило,
в	этих случаях	возбудитель	проектируется	на	основании самостоятельных ТТ
и	в проекте передатчика производится лишь			его обоснованный		выбор.	Однако

в некоторых случаях применяются возбудители по принципу кварц—волна или

возбудители плавного диапазона. В				основу расчета возбудителя в таких слу
чаях кладется	заданная	стабильность		частоты и необходимое для		возбуждения
последующих каскадов		напряжение.
4. Расчет модуляционного тракта.				Исходные данные для расчета модуляци
онного тракта	берутся	из	электрического расчета		высокочастотного каскада,
в котором осуществляется			модуляция,	и требовании	к частотной	характеристике

и нелинейным искажениям. В результате расчета должны быть определены ре жимы низкочастотных каскадов и параметры элементов.

После электрического расчета схемы передатчика составля ется его принципиальная схема и спецификация основных деталей.

Содержанием следующего раздела проекта обычно является расчет системы питания и обоснованный выбор ее элементов. Ко нечной задачей расчета цепей питания является определение мощ


ности, потребляемой всеми цепями передатчика, с учетом			потерь
мощности во всех вспомогательных элементах схемы. В			резуль
тате этих расчетов	определяется мощность, которую д о л ж н ы			обес
печить отдельные	элементы	схемы питания — выпрямители,		пре
образователи, генераторы и		др., мощность, требуемая от	первич-

ного	источника — сети	переменного тока,	бортовой	сети и др.,
и определяется общий		(промышленный) к.	п. д. передатчика.
Выбор, обоснование и расчет системы			охлаждения выполня
ется,	как правило, лишь для сравнительно		мощных	передатчиков.

В эту часть проекта включаются некоторые технологические рас

четы, основной целью которых является обеспечение				нормального
теплового р е ж и м а всех элементов передатчика			в реальных		усло
виях	его эксплуатации	и обоснование выбора	элементов системы
о х л а ж д е н и я — вентиляторов, конденсаторов пара при				испаритель
ном охлаждении и др.
На	заключительном	этапе проектирования	производится		кон

структивный расчет тех компонентов, которые не удается выбрать по имеющимся каталогам и справочникам, разрабатывается кон струкция отдельных блоков и передатчика в целом. Конструктив


ный расчет		деталей		состоит	в определении	геометрических		разме
ров,	числа	витков		катушек	индуктивности,	вариометров,		опреде
лении	сечений		и	данных	обмоток трансформаторов,		дросселей
и т.	д. Такие		детали, как		резисторы, конденсаторы		постоянной

емкости, вакуумные конденсаторы переменной емкости, реле, изме рительные приборы и др., не рассчитываются, а выбираются по справочникам и каталогам .

Отметим, что вопросы конструирования как отдельных деталей, так и передатчиков в целом составляют большой самостоятельный раздел и в настоящей работе рассматриваются лишь очень кратко (глава 7).

Все расчетные материалы, принципиальная схема со специфи кацией, чертежи конструкций отдельных деталей, а т а к ж е эконо мические обоснования и перечень мероприятий по обеспечению надежности (включая вопросы резервирования) и техники безо

пасности в

целом

составляют проект

передатчика.

1-3. Составление структурной схемы передатчика

Выходной каскад.

Главными

требованиями,

которым

должен

удовлетворять

выходной

каскад,

являются:

обеспечение

нагрузке

(антенне

или

подводимой к

фидеру)

заданного значения мощности во всем диапазоне или на

заданных

рабочих частотах

при

возможно

большем

значении к. п. д. и

выпол

нении требований по линейности усиления,

обеспечение

заданной,

обычно

достаточно

высокой

степени

фильтрации высших гармонических,

м а к с и м а л ь н а я

простота

и минимальное

время настройки кас

када,

высокая надежность работы в заданных условиях

эксплуа

тации.

П р е ж д е

чем

решать

основные

вопросы,

определяющие

схему

выходного каскада, надо решить вопрос, какие электронные при боры целесообразнее применить — генераторные л а м п ы или тран зисторы. Решение этого вопроса в значительной степени опреде-

ля е тся заданной		мощностью. При современном				уровне			развития
транзисторной техники			транзисторы	целесообразно			использовать
при мощностях выходного каскада, не превышающих									одного —
пяти киловатт.
Основными преимуществами, достигаемыми при применении								транзисторов,
следует считать большую надежность и меньшее число номиналов									питающих
напряжений; практически в ряде случаев можно обойтись одним									источником
низкого	напряжения	25—30 в. Вместе с тем, следует			иметь	в виду,		что при при
менении	в выходном	каскаде	транзисторов	труднее	выполнить		жесткие требова

ния по допустимому уровню нелинейных искажении. Ввиду отсутствия доста

точно

мощных

транзисторов

(более

50—100

ет)

оконечных

каскадах

транзи

сторных передатчиков мощностью порядка сотен, а иногда и десятков

ватт ши

роко используется принцип сложения мощностей ряда высокочастотных

блоков

(модулей), которые часто выполняются с самостоятельными

источниками

пита

ния

(выпрямителями).

Заметим,

что

метод

сложения

мощностей

обеспечивает

более

высокую

надежность, если предусмотрено сохранение работоспособности каскада

при вы

ходе из строя

одного, двух

или нескольких

модулей.

Генераторные

лампы

могут

применяться

оконечных каскадах

передатчи

ков

практически

любой

мощности — от единиц и д а ж е

долей

ватта

д о

сотен ки

ловатт и более. При построении

выходных

каскадов

мощных

передатчиков на

лампах

также

может

быть

использован

принцип

сложения

мощностей;

чаще

всего складывается мощность двух одинаковых по мощности,

схеме

конструк

ции

блоков.

Такие решения

обеспечивают

большую

надежность

передатчика

и широко используются при проектировании мощных радиовещательных и теле визионных передатчиков.

В тех случаях когда мощность каскада требуется больше, чем мощность намеченных к применению генераторных ламп, в выходном каскаде может быть использовано также параллельное или двухтактное включение ламп. Параллель ное включение двух или трех ламп, как правило, может быть оправдано только при проектировании средневолновых и длинноволновых передатчиков, а двух тактное включение — при использовании симметричных антенных устройств, что довольно часто встречается в коротковолновом диапазоне. Целесообразность применения двухтактных схем в этих случаях заключается в том, что отпадает необходимость в специальных симметрирующих устройствах, требуемых при од - нотактной схеме. Вместе с тем следует иметь в виду, что двухтактные каскады, особенно в мощных передатчиках, экономически менее выгодны.

К а к правило, нагрузкой выходного каскада является резонанс ная система, состоящая из промежуточных и антенного контуров, однако в некоторых случаях при проектировании выходного кас када возможно использование широкополосного усиления — усили теля с распределенным усилением (УРУ) или ненастроенной на грузки в виде комплекта коммутируемых фильтров. Главным пре имуществом таких решений следует считать отсутствие или мень шее число (при сохранении настройки в антенной цепи) органов плавной настройки, что весьма в а ж н о дл я передатчиков с автома тической настройкой. Недостатком таких решений является мень

ший	к. п. д. каскада и соответственно больший номинал			мощностей
ламп	или транзисторов, а т а к ж е х у д ш а я фильтрация			составляю
щих	побочных частот, поступающих от предыдущих каскадов . При
менение систем широкополосного усиления в выходных				каскадах,
по-видимому, целесообразно			лишь дл я передатчиков мощностью не
выше 1—5 кет.
Одним из		центральных	вопросов при проектировании		выход
ного	каскада	является вопрос о схеме нагрузки. Трудность			реше-

ния его, особенно д л я коротковолновых связных передатчиков, обусловлена жесткими требованиями к фильтрации высших гар моник и тем, что очень часто, особенно д л я коротковолновых связ ных передатчиков, д о л ж н а быть обеспечена работа в весьма широ

ком диапазоне частот на большое					число
различных типов антенн. В современных пе
редатчиках с настраиваемой нагрузкой поч
ти исключительно		применяются выходные
каскады с промежуточными контурами . П о
виду связи м е ж д у промежуточным и антен
ными контурами различают схемы:
с трансформаторной			(индуктивной)			ре
гулируемой	или	нерегулируемой			связью		Рис. 1-1
(рис. 1-1),
с автотрансформаторной				плавно	регулируемой,		регулируемой
ступенями	или нерегулируемой связью					(рис. 1-2),
с емкостной плавно регулируемой, регулируемой ступенями или
нерегулируемой связью			(рис.	1-3).

Рис. 1-2

Выбор того или иного вида связи определяется величиной актив ной составляющей входного сопротивления антенны или фидера, применяемым органом настройки и требуемой степенью фильт рации.

Рис. 1-3

В передатчиках малой мощности, когда настройка промежуточ ного контура осуществляется конденсатором переменной емкости, целесообразно применять трансформаторную связь, особенно если из соображений уменьшения числа органов настройки связь выби рается нерегулируемой. В передатчиках средней и большой мощ ности предпочтение чаще отдают емкостной связи, особенно емкост-


ной связи с индуктивной ьетвыо промежуточного					контура		(рис. 1-3
с п р а в а ) , так как для такой			схемы коэффициент		фильтрации			выс
ших гармоник		больше в п2 раз (п — номер		гармоники) .
При работе выходного каскада на антенны или фидер с боль
шим входным сопротивлением или на ненастраиваемую							антенну
требуется большая связь м е ж д у антенным				и промежуточным				кон
турами, поэтому удобнее применять либо				автотрансформаторную,
либо емкостную связь по типу приведенной				на рис. 1-3		слева. В не
которых случаях при больших сопротивлениях антенны						приходится
прибегать	к	трансформации	входного сопротивления				антенны
включением в антенный контур реактивных				сопротивлений				(чаще
емкостных)	параллельно входным з а ж и м а м			антенны (рис. 1-4).

Рис. 1-4	Рис. 1-5		Рис. 1-6
В широкодпапазопиы.ч передатчиках		в целях	большего	постоянства мощно
сти в рабочем диапазоне	частот связь	м е ж д у	антенным	н промежуточным

контурами осуществляется регулируемой. Однако когда диапазон передатчика не велик (kj= 1,2-г-1,3), а простота настройки особенно важна, применяют нерегу

лируемую связь; это имеет место, например, для переносных станций									У К В - д н а -
пазона.
Выбор схемы антенного контура зависит от типа применяемых антенн и
характера изменения реактивной			составляющей	входного		сопротивления				антенны
или фидера в	диапазоне	рабочих	частот. При работе		на	фидер	следует			иметь
в виду, что как активная,		так и реактивная составляющая				входного		сопротивле
ния фидера зависит от коэффициента бегущей				волны (к. б. в.) и			электрической
длины фидера	и при малых значениях к. б.			в. могут	изменяться			в	широких

пределах. Если для передатчиков, постоянно работающих на одной пли несколь


ких фиксированных частотах, например радиовещательных,									для основной частоты
к. б. в. имеет значение 0,85—0,95, то для часто							перестраиваемых			диапазонных
передатчиков они		снижаются		д о	0,5—0,6, а в		некоторых		случаях	(например,
в случае	использования		штыревых		антенн) — д о 0,2—0,05.
При	использовании		антенн	с	симметричным		входом	и несимметричной схеме
выходного каскада в антенном контуре						д о л ж н о	быть	предусмотрено			симметри
рующее	устройство	(рис. 1-5). В			случае двухтактной схемы выходного каскада
симметрирующего		устройства		ие	нужно,	но антенный		контур делается			симмет
ричным	относительно заземляемой				точки	(рис. 1-6).

В качестве органа настройки антенного контура чаще всего при меняются вариометры «роликового» типа, имеющие большой коэф фициент перекрытия по индуктивности, реже — конденсаторы пере менной емкости, например вакуумные. Если в рабочем диапазоне частот реактивная составляющая входного сопротивления антенны

имеет емкостный характер (это часто бывает, например, при работе

на	штыревую антенну) и ее изменения	относительно	невелики, то
в	антенном контуре достаточно иметь	один орган	настройки —

вариометр . П р и больших пределах изменения емкостного сопротив ления антенны могут потребоваться дополнительно подключаемые

«удлиняющие» катушки, включаемые на тех участках диапазона,
где индуктивность вариометра оказывается недостаточной для	ком
пенсации емкостного сопротивления антенны. В тех случаях,	когда

входное сопротивление антенны имеет индуктивный	характер, д л я
настройки антенного контура приходится включать	т а к называе
мые укорачивающие конденсаторы.
Диполь

Рис. 1-7

В общем виде для коротковолнового передатчика средней мощ ности широкого диапазона схема антенного контура вместе с про межуточным принимает вид, показанный на рис. 1-7; здесь предус

мотрены орган настройки L„, удлинительная катушка			L y ,	укорачи
вающие конденсаторы	С у , симметрирующее	устройство		С с и L c
и конденсаторы для трансформации больших		значений		входного
сопротивления антенны	С т . В промежуточном	контуре	предусмот

рена разбивка всего диапазона на три поддиапазона, что осуще ствляется переключением конденсаторов постоянной емкости Ск и переключением обмоток статора и ротора вариометра с после

довательного включения на	параллельное . Связь между	антенным
и промежуточным контуром	емкостная, регулируемая	ступенчато.

Приведем теперь некоторые количественные соотношения, ко торыми надлежит руководствоваться при решении вопросов, рас смотренных выше.

Выбор типа ламп (или транзисторов) выходного каскада про

изводится прежде всего	из условий обеспечения заданной - мощно
сти в антенне для всех	точек диапазона передатчика. Колебатель
ная мощность, которую	д о л ж н ы обеспечить генераторные приборы

выходного каскада, д о л ж н а быть больше заданного значения мощ-

ности в антенне, особенно в случае малых значений к. б. в. антеннофидерного устройства, когда для компенсации реактивного вход ного сопротивления в цепь антенного контура приходится вводить элементы согласования (настройки) .

Колебательная мощность, которую д о л ж н а обеспечить л а м п а или транзисторы выходного каскада, связана с мощностью в ан тенне соотношением:

Р\

(1-1)

Р =

—

где

Tin. к и

Г|А . к — коэффициенты

полезного действия

соответствен

но промежуточного и антенного

контуров.

К. п. д. промежуточного

контура

Tin. к

определяется

потерями

в промежуточном контуре (или контурах) . Он тем

меньше,

чем

меньше

отношение

эквивалентного

сопротивления

ненагруженного

промежуточного

контура

сопротивлению

нагрузки,

требуемому

д л я

обеспечения граничного

р е ж и м а . В области

длинных и

средних

волн это отношение а — /?э. o/Ra. гр

имеет

достаточно

высокие

значе

ния, 6—10 и выше, что соответствует значениям

т)п .к ^ 0 , 8 5 . В

диа

пазоне ж е коротких, и особенно

метровых,

волн значения а снижа

ются

соответственно

значения

Tin. к

снижаются

до

0,6—0,7,

а иногда и до меньших величин. Заметим

попутно, что при боль

ших

значениях

к. п. д. промежуточного

контура

всегда

ухудшается

фильтрация

высших

гармоник,

при

применении

выходном

к а с к а д е транзисторов

значения

всегда

получаются

большими

и получение

высоких

значений

Tin. к труда

не представляет.

К - п . д. антенного контура

Т)А. К

зависит

в первую очередь от по

терь в органах настройки этого контура, величина которых

может

изменяться

конкретных

условиях

весьма

широких

пределах.

В большой степени

TJA. К

определяется

типом антенны;

очень

малые

значения к. п . д . антенного

контура,

как

правило,

получаются

при

работе на штыревые, особенно короткие, антенны. В этих

случаях

к. б, в. может

снижаться

до 0,1—0,05,

Г|А. К

Д О 0,1

сильнее.

К. п. д. антенного

контура

может

быть

определен

по

формуле:

П л . , , - 7 ^ .

где

г А — активная

с о с т а в л я ю щ а я

входного

сопротивления

антенны,

га — сопротивление

потерь в органах

настройки

антенного

контура.

Так

как

наименьшее значение к. п. д. антенного

контура

ч а щ е

всего имеет место на наименьшей частоте диапазона, где реактив ная составляющая входного сопротивления антенны имеет емкост

ный характер		и в качестве органа настройки включается				значи
тельная	по величине индуктивность — вариометр,				то сопротивле
ние потерь rH =		—XA/QB, г д е я д — в х о д н о е реактивное сопротивление
антенны,	a Qa	— добротность органа		настройки, и	соответственно
		"А.к = -	V		•	( Ь З )
		Т д		—

Теперь по ориентировочным значениям т]п . к й г)л. к по формуле

(1-1) определяется необходимая для	получения заданного			значе
ния мощности в антенне генерируемая		выходным каскадом		мощ
ность, на которую и выбираются л а м п ы		(транзисторы)	выходного
каскада .
Д л я телеграфных передатчиков	и	передатчиков	с частотной

модуляцией в эту формулу подставляется заданное значение мощ


ности	в	антенне	в телеграфном режиме . Д л я					телефонных			передат
чиков	с	амплитудной		модуляцией в Т З обычно задается						мощность
в антенне в режиме				несущей частоты. В таких случаях в							формулу
(1-1) следует подставлять значение						РА,	В	( 1 + т ) 2	раз		большее
для случаев сеточной модуляции и						в	1 + т	раз — для			анодной
модуляции. При сеточной модуляции						для работы с коэффициен
том модуляции т = 1				номинальная мощность ламп д о л ж н а							превос
ходить		заданное	значение мощности			в	р е ж и м е несущей				частоты
в 4 раза, а при анодной — в 2 раза; это объясняется тем,											что при
анодной		модуляции		в	пиковом режиме в			1 + т	раз	возрастет
анодное		напряжение		на	лампе . Часто,	однако, при			анодной моду

ляции выбор л а м п ы приходится проводить не по колебательной мощности, а по мощности, допускаемой к рассеиванию на аноде. Мощность, рассеиваемая на аноде выбираемой лампы, д о л ж н а

удовлетворять неравенству
			Р*>	Р	н е с ( ^ ~ 1 1 )	(1+0,5/га а ),		(1-4)
где Л ,ес — колебательная					мощность	в режиме	несущей	частоты,
определяемая по			формуле		(1-1), ц	— к. п. д. анодной цепи выход
ного каскада .
Во	всех	расчетах		при	проектировании передатчика			значение
коэффициента модуляции принимается равным единице.
Практические			значения		к. п. д. анодной цепи		выходного	каскада,
имея	в виду,	что	он работает в перенапряженном или граничном

режиме, принимают р а в н ь ш и 0,6—0,7. В передатчиках с однопо

лосной модуляцией л а м п ы выходного			каскада выбираются		исходя
из требуемого максимального		значения мощности за период высо
кочастотного колебания. Эта		мощность		обычно и задается	в ТУ
на однополосные	передатчики.
В тех случаях	когда одна	лампа	не	обеспечивает требуемой

мощности, а применение более мощной нецелесообразно или не возможно, принимается решение об использовании параллельного или двухтактного включения ламп . П а р а л л е л ь н о е включение двухтрех ламп относительно легко реализуется в длинноволновых и средневолновых передатчиках и обычно связано с серьезными затруднениями в КВ - диапазоне из-за сложения междуэлектродных емкостей. Двухтактное включение л а м п может быть оправдано при

работе выходного	каскада на симметричную антенну.
При проектировании сравнительно мощных выходных каскадов
на транзисторах,	как правило, применяется система сложения мощ
ностей отдельных	модулей.
2 Заказ № 1G72	17

О п р е д е л яя тип и количество ламп или транзисторов выход ного каскада, кроме обеспечения заданной мощности, приходится учитывать еще ря д дополнительных факторов, таких как предпо лагаемые источники питания, условия охлаждения, возможность выполнения норм по нелинейным искажениям, стоимость и др. При выборе схемы выходного каскада, как уж е было сказано выше, необходимо руководствоваться т а к ж е соображениями обеспечения необходимой фильтрации высших гармонических. Довольно часто именно требование выполнения норм по фильтрации является при чиной выполнения нагрузки выходного каскада в виде системы промежуточных контуров, оканчивающейся нагрузочным — антен ным контуром, и разбивки диапазона выходного каскада на под


диапазоны . Если ориентироваться на					наиболее	распространенные
значения отношения			a n / a i = 0,42	(для ^ = 90°), добротность проме
жуточного		контура	100—200,	к. п. д.	промежуточного		контура
0,8—0,9 и к. б. в. антенны дл я первой гармоники						0,3—0,9, а для вто
рой	гармоники 0,1, то оказывается, что при мощности передатчика
до	1—2 кет	можно	обойтись	одним	промежуточным		контуром,

а при больших мощностях необходимы уж е два промежуточных контура или применение дополнительных мер подавления гар моник.

Рассмотрим несколько подробнее вопрос о расчете числа под диапазонов выходного каскада, необходимом для обеспечения

заданной

фильтрации

высших

гармоник,

т. е. отношения

РА/РЛП

для

наиболее

часто встречающегося в практике

коротковолновых

диапазонных

передатчиков

мощностью до

нескольких

киловатт

случая,

когда

в выходном

каскаде

имеется

один

промежуточный

контур.

(/'А, Х а , г&п,

Хлп),

К а к

известно,

при заданных

параметрах

антенны

добротности

промежуточного

контура

(Q)

и выбранном

виде

связи м е ж д у

антенным

промежуточным

контурами

фильтрация

высших

гармоник

оказывается

тем хуже,

чем выше

к. п. д. проме

жуточного

контура

(т)п . к ) , т. е. чем

больше

связь

между

этими

контурами. Следовательно,

для получения

заданного

отношения

Рл/Рлп

параметр

a = R0.0/Ra,Tp

не

должен

превышать

определен

ного значения. При настройке

антенного

контура

вариометром

ка

той

части

диапазона, где

х А < 0 , должно,

как

показано

в [26],

выполняться

условие

а,макс ">

V Р Л

(1-5)

<*л

где

q —• коэффициент,

зависящий

от

номера

гармоники

вида

связи м е ж д у

антенным

и промежуточным

контурами.

Д л я

емкостной

связи

из

индуктивной

ветви

промежуточного

контура

с/=п

( и 2 — 1 ) ,

а для

всех

остальных

используемых

видов

связи q=

( я 2 — 1 ) / п .

При

Л : А > 0 ,

когда

для

настройки

антенного

контура,

кроме

в а р и о м е т р а, включаются последовательные, (укорачивающие)								кон
денсаторы,
	V	+ v A rT	пхА	+	(п -	1/л) хА и а к с а н а к с / а		(1-6)
' 4 «л	V	Р А			A'Art
При ненастраиваемом антенном			контуре
		^ „ а 1 П	Л /	^Ал г А л + *Ал				(1-7)
		а „		"A	' A + * A
По этим формулам может быть				построен график			а м а к с = ф(со)
(рис. 1-8)	для наиболее мощной — второй					гармоники	(п = 2).	Д л я
этого надо	задаться добротностью			промежуточного контура,				опре-

А*

=ср(ш)

аМаке=Ч>(и>)

					— * -
			Рис.	1-8				Рис.	1-9
делить	ai/an	и	использовать параметры					антенны в заданном диа
пазоне частот (г А ,				хА, / - А п , Хлп).		Д л я дальнейшего			расчета на том		ж е
графике	строят		зависимость			параметра		a = R30/Ra.		гр = Ф(со)	для
данной	схемы выходного				каскада . Характер изменения а от частоты
будет повторять			закон изменения R30				и определяется способом				на
стройки	промежуточного				контура.		Н а	рис. 1-8 это построение
выполнено		для	случая, когда			настройка		контура		осуществляется

конденсатором переменной емкости и весь диапазон разбит на два

поддиапазона, а на	рис. 1-9 — для случая настройки		контура
вариометром.
Если в итоге выполненных построений		окажется, что	график
зависимости а = Ф(со)	окажется полностью	расположенным		ниже
графика а М а н с = ф(и)>	это означает, что принятая разбивка		на	под

диапазоны обеспечит выполнение требования по фильтрации, т. е.


получение заданного отношения				Р д , г / Р А .		Если	ж е	два	графика
будут иметь пересечение		(рис. 1-9), это			означает,		что	тот	диапазон,
где расположена частота		со*,	требует		дополнительной				разбивки.
Д о б а в и м	к сказанному, что при			построении зависимости					а = Ф(со)
следует	ориентироваться	на	наименьшее			значение		а т т ,	которое

определяется заранее намеченным значением г)п .к- В некоторых

случаях может оказаться,	что график а = Ф(со) во всем	диапазоне
частот л я ж е т существенно	ниже графика а М а к с = ф(со).	В этом слу-

<<< < Предыдущая 12 / 282 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ