книги из ГПНТБ / Гусев В.М. Теплоснабжение и вентиляция учеб. для вузов
.pdfПолная потеря |
давления приближенно |
равна потери |
давления |
в прямолинейных |
трубах с коэффициентом |
(1,2—1,3) на |
местные |
потери. |
|
|
|
Работа централизованного теплоснабжения тесно связана с пе ременными факторами (изменением теплопоступленин, водоразбором и т. п.), и высокое качество ее обеспечивают, лишь применяя автоматику, регулирующую температуру, расход и давления теп лоносителя.
Так, регулятор (рис. |
9-22) «после |
себя» (РР) обеспечивает постоянство |
рас |
|
хода воды |
через местную |
отопительную систему. Клапан / находится под седлом, |
||
и пружина |
2 оттягивает |
его вверх. От |
давления со стороны входа сетевой |
воды |
клапан разгружен сильфоном 3. Со стороны выхода воды клапан нагружен дав лением перед местной системой, а на сильфон снизу воздействует давление за системой. Таким образом, пружина уравновешивает силу, пропорциональную гид равлическому сопротивлению системы. Устанавливая соответствующее натя жение пружины, можно обепечить требуемое сопротивление системы, а следова тельно, определенный пропуск через нее греющей воды.
Другой, устанавливаемый на вводе; регулятор подпора «до себя» предусмат ривается для поддержания минимума да'вления в обратной трубе, защищает местную систему от опорожнения. Конструкция этого регулятора во многом анало гична предыдущей. Клапан находится уже снизу, изменен и подвод к нему сете вой воды.
Ч а с т ь I I I . ВЕНТИЛЯЦИЯ
Глава |
10 |
|
|
ОСНОВНЫЕ СВЕДЕНИЯ |
|
|
|
§ 30. Воздух, его свойства. Диаграмма I -d |
|
|
|
Атмосферный воздух — смесь азота (75,6% |
по массе), |
кисло |
|
рода |
(33,1%) и водяных паров — в ничтожных |
количествах |
содер |
жит инертные газы (гелий, неон, криптон и др.).
Современные города сильно загрязнены пылью и газами от за водов и фабрик, выхлопами автомобилей. Содержание этих вред ностей в миллиграммах относят к 1 м3 воздуха (мг/м3).
Охрана воздушного бассейна стала проблемой современности. Мельчайшие частицы пыли адсорбируют (сгущают,) водяной пар. Уменьшается прозрачность воздуха, возникают туманы, вредно отражающиеся на организме человека.
В гражданских и промышленных зданиях воздух должен быть достаточно нагрет и чист, умеренно влажен. Поддержать пара метры внутреннего воздуха на требуемом уровне, удалить из по мещения загрязненный воздух и подать чистый — задача венти ляции. Большое значение имеет правильный учет тепловлажност-
ного состояния |
воздуха. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Водяной |
пар может |
находиться в |
воздухе |
и в |
перегретом, и |
|||||||
в насыщенном состояниях. Атмосферный воздух |
(всегда |
влаж |
||||||||||
ный) допустимо считать смесью газов, на которую |
распространя |
|||||||||||
ются законы Дальтона и Клайперона. |
|
|
|
|
|
|
||||||
По Дальтону сумма парциальных давлений всех газов, состав |
||||||||||||
ляющих смесь, равна полному (барометрическому) |
давлению |
|||||||||||
смеси |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
в = рг |
+ Р2 + . . . + р л - 2 Л . |
|
( ю - 1 ) |
|||||||
По Клайперону произведение давления |
на объем для 1 кг лю |
|||||||||||
бого газа есть величина |
постоянная: |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
Ptüt= RtT„ |
|
|
|
|
(10-2) |
|||
где РІ — абсолютное давление, кгс/м2; |
ѴІ — удельный объем, т. е. |
|||||||||||
объем в м3, |
занимаемый 1 кг газа |
при давлении РІ и абсолютной |
||||||||||
температуре |
Т;, |
°К; Ri — газовая |
постоянная |
(для сухой |
части |
|||||||
воздуха — 29,27; |
для водяного пара — 47). |
|
|
|
|
|
||||||
Влажный |
воздух состоит |
из |
водяного |
пара |
(молекулярная |
|||||||
масса Ц п = 1 8 ) |
и |
сухого воздуха |
(молекулярная масса |
ц с в = 29). |
||||||||
|
|
|
|
В = |
РС.В |
+ РП. |
|
|
|
(10-3) |
||
161
Плотность y (кг/м3) —величина, обратная удельному объему. При атмосферном давлении 760 мм рт. ст. (760-13,6= 10333кгс/м2) из уравнения Клайперона для сухого воздуха следует
|
у . в = |
Pc п |
10 333 |
353 |
|
/лг\ |
л\ |
|
Я с . п Г= |
29.27Г= —Т. |
|
(10-4) |
' |
||
|
|
с |
|
|
|
|
|
Содержание влаги в воздухе крайне мало: |
|
|
|
||||
Тв = |
Тс в - |
0,0129^ = ^ - ° |
^ |
^ L . |
(10-5) |
||
Так как Р„ обычно |
не превышает |
500 кгс/м2х |
то у в |
= Yen- |
|
||
Количество водяного пара, |
приходящееся на 1 кг сухой части |
||||||
влажного воздуха, |
называется |
влагосодержанием |
воздуха |
х\ |
|||
х = - ^ - = |
^ с в Р п |
=-gg^Z..-Ü5- = |
0,623 |
Р п . |
(10-6) |
||
Тс. в |
^пРс. в |
|
47 |
Р с . в |
S — Р п |
|
|
В вентиляционных расчетах удобнее пользоваться влагосодер
жанием |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d = ЮООл: = |
623 |
Р " . |
|
|
(10-7) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
В - Рп |
|
|
|
|
|||
Для этих же расчетов можно |
|
принимать постоянными |
весо |
||||||||||||
вые теплоемкости и сухого воздуха, и пара: |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
сс .в = 0,24 |
ккал/кг-град; |
|
сп = 0,46 |
|
ккал/кг-град. |
|
|
|
||||||
Теплосодержание |
сухого воздуха |
при температуре |
t |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
I c |
. ß = cc.Bt |
[ккал/кг]. |
|
|
|
(10-8) |
|||||
Теплосодержание |
перегретого |
пара |
для |
практических |
расчетов |
||||||||||
можно |
принять |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/„ = спі + г, |
|
|
|
|
(10-9) |
|||||
где г — скрытая теплота |
парообразования, |
|
при 0°С составляющая |
||||||||||||
595,3 |
ккал/кг. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Тогда теплосодержание влажного воздуха, отнесенное |
к |
су |
|||||||||||||
хой его части, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I* = |
/ с . в + 7 п = 0,24^ + |
(595,3 + |
|
0,46/) rf/1000. |
(10-10) |
|||||||||
Графическая |
зависимость /, |
г, ср, d, |
Ри |
наглядно отображается |
|||||||||||
на /—d-диаграмме, |
предложенной |
в |
1918 |
г. Л. К- |
Рамзиным. |
||||||||||
Сейчас /—d-диаграмма |
(рис. 10-1) |
широко |
применяется при рас |
||||||||||||
четах тепловлажностных |
процессов. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Для удобства пользования она строится в косоугольных коор |
|||||||||||||||
динатах. По оси ординат отложено |
теплосодержание |
воздуха |
/, |
||||||||||||
по оси |
абсцисс |
(под 135° к оси |
ординат)—влагосодержание |
d |
|||||||||||
(то и другое по отношению к сухой части). На диаграмме |
имеются |
||||||||||||||
линии |
t и ф — постоянных температур |
и |
относительных |
влажно- |
|||||||||||
стей воздуха. |
Нижняя |
вспомогательная |
горизонтальная |
|
шкала |
||||||||||
влагосодержания |
d |
связана с упругостью .водяных паров |
Рп |
(на |
|||||||||||
162
|
|
"v^. |
"V*-. X**-. |
|
|
|
|
|
Масштад удельного Злагосодержания і,і/кг |
|
|||
|
Рис. 10-1. /—d-днаграмма тепловлажностного состояния |
воздуха |
|
|||
правой вертикали диаграммы). Линия ф = 100% отвечает |
состоя |
|||||
нию |
насыщения |
воздуха. Ниже — область |
тумана, |
перенасыщен |
||
ного |
воздуха. |
/ — d выражает |
|
|
|
|
Диаграмма |
состояние |
воздуха |
в виде |
одной |
||
точки, определяемой двумя параметрами. По найденной <гочке на ходятся остальные параметры.
П р и м е р 27. /п=20°С, ф = 3 0 % . Определить точку, изображающую данное состояние воздуха и значения остальных параметров. На пересечении изотермы
/=20° С с линией |
ср = 30°/о находится точка А |
(рис. 10-1), изображающая искомое |
|||
состояние: 7=7,5 |
ккал/кг, |
rf=4,5 г/кг=0,0045 |
кг/кг и Я п |
= 5,5 мм |
рт. ст. |
По диаграмме /—d |
просто находят температуры точки росы |
/ т . р = ' н а о и мок |
|||
рого термометра |
/ м . т |
('т.р — температура |
воздуха, |
насыщенного водяными |
|
163
парами при данном влагосодержании). Для нахождения fT.v на диаграмме (рис. 10-2) следует продолжить линию d=const вниз до пересечения с кривой насыщения. Проходящая
через эту точку изотерма Судет отвечать |
tT.v- |
Значение / м . т соответствует температуре |
воз |
духа, насыщенного водяными парами при дан ном теплосодержании. Следовательно, значе нию /м.т на диаграмме отвечает изотерма, проходящая через точку пересечения линии /=const с кривой насыщения (ф=100%) .
Рис. 10-2. Нахождение значе ний Гт.р и Гм.т для воздуха, состояние которого на /—d- диаграмме отвечает точке А
Диаграмма I—d упрощает нахож дение параметров смеси двух коли честв воздуха неодинаковых состояний. Например, пусть воздух состояния hdy
в количестве Gi смешивается |
с возду |
|||
хом состояния |
l%d% в количестве G 2 . |
|||
Влагосодержанне |
и |
теплосодержание |
||
получаемой |
смеси |
соответственно |
||
будет: |
|
|
|
|
dCM (Gi + |
G a |
) = |
d-fiy + |
d2G2; |
|
|
/см (Gi + |
G a ) = I& |
+ / 2 G 8 . |
|
Эти выражения приводят к равенству |
|
|
|
||
|
d3 |
— ^см _ Gt _ /а — |
|
|
(10-11) |
|
dcu |
— di |
|
|
|
|
|
|
|
||
Отсюда видно, что |
абсцисса точки dCM делит |
отрезок |
d2 — di |
||
в отношении, |
обратно |
пропорциональном |
смешиваемым количест |
||
вам воздуха; |
в таком |
же соотношении делит отрезок h—h |
и ор |
||
дината точки /смЕсли точки, соответствующие параметрам обоих смешивающихся количеств, соединить на диаграмме прямой, то координаты точки смеси на этой прямой, делящей ее на два от
резка, оказываются обратно пропорциональными |
смешивающимся |
|||||||||
количествам. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
П р и м е р 28. |
Воздух_ в |
количестве |
100 кг состояния |
Гі=30°С; rfi = 10 г/кг |
||||||
смешивается с 50 кг воздуха |
состояния |
h= 10° С; d 2 = 7 г/кг. |
Определить |
пара |
||||||
метры смеси. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Находим на диаграмме точки, соответствующие этим состояниям. Соединив |
||||||||||
обе точки прямой |
(рис. |
10-1) |
и разделив отрезок |
в отношении Gx/G^—I/X, |
от |
|||||
ложив одну треть |
полной |
его длины от точки с параметрами |
t\ d\, |
найдем |
точку, |
|||||
характеризующую |
параметры смеси: |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
/ с м = |
23,5° С; |
dcM = |
9,1 |
г/кг. |
|
|
|
|
Просто отображаются на диаграмме |
/ — d |
процессы, связан |
||||||||
ные с переходом воздушно-паровой |
смеси из |
одного |
состояния |
|||||||
в другое (при нагревании, увлажнении, охлаждении или осушке).
Если |
параметры начального |
состояния воздуха /t rfi, а конеч |
|
ного hdt, |
то отношение |
|
|
|
/ і |
AI |
(10-12) |
|
(dt — dJl/lOOO |
Adl/lOOO |
|
|
|
||
164
представит собой угловой коэффи- (t) циент линии процесса, характери зующий изменение состояния возду ха на диаграмме (множитель 1/1000 вводится при ci, исчисляемом
вкг/кг).
Вто же время
|
|
|
I |
= |
Q/Овл. |
|
|
|
|
|
|
|
где |
Q и О в л — выделенные в поме |
|
|
|
|
|||||||
щение |
тепло |
(явное и |
скрытое) и |
|
|
|
|
|||||
влага. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Четыре |
характерных |
построения |
|
|
|
|
|||||
на /—d-диаграмме |
отображены на |
|
|
|
|
|||||||
рис. 10-3. |
|
|
|
|
hdi |
|
|
|
|
|
||
|
1. Воадух |
состояния |
нагре |
|
|
|
|
|||||
вается |
при постоянном |
влагосодер- |
|
|
|
|
||||||
жании |
(di — dz). В этом |
случае зна |
|
|
|
|
||||||
чение углового коэффициента |і па |
|
|
|
|
||||||||
раллельно линии d = const. Выраже |
|
|
|
|
||||||||
ние |
для |
углового |
коэффициента |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
da |
— dx |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1000 |
|
|
|
|
|
|
Это говорит о том, что процесс сухого нагревания при |
d=const |
||||||||||
графически |
изображается вертикальным |
лучом, |
проведенным из |
|||||||||
начальной точки / через точку 2. |
|
|
|
|
||||||||
|
2. |
Воздух |
состояния |
hdi |
поглощает |
одновременно |
и |
тепло, |
||||
и влагу. Если конечное состояние характеризуется |
параметрами /з, |
|||||||||||
dz, |
то направление |
луча |
искомого процесса изобразится |
отноше |
||||||||
нием |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
£ 2 = |
^ — - > 0 , |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1000 |
|
|
|
|
что соответствует направлению луча между точками /—3. |
||||||||||||
|
3. |
Воздух |
поглощает |
влагу при неизменном |
теплосодержании |
|||||||
(адиабатический |
процесс): / 4 = / і = const. Здесь угловой |
коэффици |
||||||||||
ент выразитсй |
отношением |
|
|
|
|
|
||||||
Процесс протекает по лучу / = const.
165
4. Воздух отдает тепло (охлаждается) при неизменном влаго-
содержанип rfi = rf5 = const. Как и в первом |
случае, луч процесса |
параллелен линии d = const, но так как h<h, |
то |
. d6 — dx 1000
Процесс характеризуется лучом от точки 1 по вертикали вниз.
§ 31. Вредности. Определение воздухообменов
Вид и количество вредных выделений в помещении определя ются деятельностью человека, технологическим процессом. В жи
лых |
и общественных |
помещениях |
основные вредности — углекис |
лый |
газ, влаго- и |
теплоизбытки; |
в производственных, помимо |
влаго- и теплоизбытков, могут быть пыль и различные газы. Ме теорологические условия в помещениях должны отвечать санитар ным нормам (СН 245—71).
Т е п л о п о с т у п л е н и я . Помимо тепловыделений с поверхно стей труб и арматуры (см. §18 и 19), могут быть теплопоступле ния от людей, солнечной радиации, искусственного освещения, электродвигателей и станков, остывающих в помещении материа лов, с поверхностей технологического оборудования.
1. Тепловыделения людьми определяются интенсивностью и ус ловиями их труда и зависят от параметров окружающей среды.
-Эти тепловыделения (табл. 10-1) состоят из явного «ощутимого» тепла (сухая теплоотдача тела) и «скрытого» тепла (при испаре нии влаги с поверхности кожи и дыханием). При объеме помеще ния более 50 м3 на одного человека тепловыделение людьми не учитывается.
Т а б л и ц а 10-1
Тепловыделения человеком, ккал/ч
Тепл овыделен н я
|
Х а р а к т е р |
работы |
|
|
|
|
скрытые |
Т я ж е л а я . . . . |
150 |
150 |
|
Средней |
тяжести |
125 |
100 |
Легкая |
• • • • • |
100 |
75 |
Умственный труд |
70 |
55 |
|
Состояние покоя |
60 |
40 |
|
2. Теплопоступления от солнечной радиации учитывают при на ружной температуре 10° С и выше:
для остекленных проемов
Q0 = q0F0A0; |
(10-13) |
166
для |
покрытии |
|
|
|
|
|
Qn = qnFnKn, |
(10-14) |
|
где q0 |
и |
qn — величины |
радиации |
|
(табл. 10-2 и 10-3), Fo и |
— поверх |
|||
ности |
остекления и покрытия, мг; |
|||
Кп — коэффициент |
теплопередачи |
|||
покрытия, |
ккал/м2-ч-град; |
А0 — ко |
||
эффициент, учитывающий вид остек
ления (для двойного |
Л о = 1,15; |
оди |
нарного — 1,45). |
|
|
П р и м е ч а н и я : 1. |
Солнечная |
радиа |
ция через массивные стены, а также через остекленные поверхности, обращенные на север, не учитывается. 2. Коэффициент теплопередачи покрытия должен быть не менее 0,8 ккал/мг • ч • град. 3. Расчетные ве личины Qo уменьшаются: при забелке
окон — до 60%, при матовом |
стекле—' |
до 40%, при сильном загрязнении |
стекол — |
до 80%. |
|
Борьба с солнечным облучением сводится к озеленению участков, покрытию наружных ограждений светлой краской, забеливанию окон, устройству у них ставен, жалюзи, а иногда и к охлаждению огражде ний водой (водяные резервуары с неподвижной или проточной водой над покрытиями, расположение над последними орошаемых пористых материалов, распыливание воды
ит. п.).
3.Теплопоступления от искус ственного освещения
Q = 2 # - 8 6 0 , |
(10-15) |
Ô
. XBChXlfD
хганчігвіоо а
s
ч
о га о h с
со га s О п
3
о
•X s
•ѳ-
та
о.
где |
UN — потребляемая |
мощность |
|
||
одновременно |
включаемых |
светиль |
|
||
ников, квт/ч; |
860 — теплоэлектриче- |
та |
|||
ский эквивалент, ккал/квт. |
|
||||
4. |
Тепловыделения |
от |
электро |
в |
|
двигателей или станков |
рассчитыва |
|
|||
ют по формуле: |
|
|
|
||
|
Q = 2 # ' |
-86(hhi|>aiM>4, |
(Ю-16) |
|
|
где T,N'—суммарная |
расходуемая |
|
|||
мощность электродвигателей или |
|
||||
станков, квт/ч; грі — средний к. п. д. |
|
||||
о о |
о |
о |
со со |
|
|
ІЛ о |
о |
о |
•* со |
||
|
оо со |
|
1П о |
|
|
CN СО |
|
|
|
о |
о |
о ю
• * CN
Ю О СО —
ю о о о
СО
о ю
CD
|
s |
|
|
|
ж |
|
|
|
сц |
|
|
|
ч |
|
|
|
к |
|
|
|
ш |
|
|
|
S H |
|
|
|
S u |
|
|
|
та о |
|
|
|
t- |
|
|
|
ai |
|
|
|
Ч £ |
|
|
|
С л |
|
|
|
о> s |
|
|
|
о. л |
|
|
|
tu ч |
|
|
|
Я га |
||
|
£ |
(- |
|
|
P. си |
V |
|
|
CU с |
||
|
п |
С я |
|
|
к *з ш |
|
|
|
Ч я с R |
||
|
ч .S |
п |
|
|
Во g ш |
||
|
г1 в я |
|
|
|
et |
И |
|
|
|
о |
|
|
о сц |
|
|
|
. Я S . |
||
га й) О. Ч |
О) |
||
та ь S га 4 |
й |
л |
|
Œ ч |
^ Вта |
||
ОН О
|
|
|
Т а б л и ц а |
10-3 |
||
|
Значения qu, |
ккал/м2-ч |
|
|
|
|
|
|
|
Широта |
|
|
|
В к д покрытия |
35° |
45° |
65° |
55° |
|
|
|
|
|
||||
Бесчердачное |
20 |
18 |
15 |
12 |
|
|
С чердаком |
|
5 |
5 |
5 |
5 |
|
электродвигателей; |
ор2 —коэффициент |
использования |
(0,5—0,8); |
|||
•фз—коэффициент одновременности работы |
(0,5—1,0); |
тф4-— коэф |
||||
фициент (0,1—1,0), |
характеризующий |
долю |
перехода |
механиче |
||
ской энергии в тепловую. |
|
|
|
|
|
|
Практически при работе механического и электротехнического оборудования: без специального охлаждения —11)1^2^4 = 0,25; при
использования охлаждающей |
среды — гріг|)2фз^4=0,10. |
|
||
П р и м е р 29. В насосной |
водопроводной станции |
установлены |
два насоса, |
|
каждый с электродвигателем |
24 |
кет. Расчетные |
теплопотерн |
насосной — |
3200 ккал/ч. |
|
|
|
|
Определить теплопоступлеіше в насосную при работе электродвигателя и рас четную тепловую нагрузку для подбора отопительного оборудования насосной.
Принимаем: грі=0,95; ij?a=0,9; г|>з=0,5 (один насос резервный). В насосной станции трение воды о стенкн насоса и труб переходит в тепло, передаваемое перемешаемой воде. Поскольку основная часть водопроводной сети находится за пределами насосного помещения, в последнее практически передается неболь шая часть тепла, характеризуемая коэффициентом 4/4=0,1.
Теплопоступлетіе (по выражению 10-16)
Q = 24-2-860-0,95 0,9-0,5 0,1 = 1770 ккал/ч. Тепловая нагрузка на отопление будет 3200—1770=1430 ккал/ч.
5. Тепловыделения от |
остывающего в помещении материала |
||
(или металла) определяются из выражения: |
|||
аЫЬ-Ц+г |
|
+ ъ |
Ц - ч ) ] |
|
г 2 |
— Ч |
|
где G — масса материала, |
кг; |
tu t\ |
и h — температуры: начальная |
жидкого материала, температура плавления и конечная остывшего
материала, °С; г—скрытая теплота |
плавления материала, |
ккал/кг; |
|
Сж и ст в .— массовые теплоемкости |
жидкого вещества и |
твердого, |
|
ккал/кг-град; |
z2 и Zi — конечный и начальный отсчеты времени. |
||
Средняя (за период остывания) величина тепловыделения: |
|||
жидким |
материалом |
|
|
г2 —z l
твердым
г а — Zi
168
П р и м е ч а |
н и е . По выражениям (10-17) —(10-19) подсчитывают и охлажде |
ние помещений |
при въезде в них холодного подвижного состава и при поступ |
лении холодных материалов п оборудования. Эти выражения используют также при расчетах по таянию льда н снега.
6. Теплопоступления от нагретых |
поверхностей |
|
|
||||||||
|
|
Q = |
(«к + |
а л ) (/„ - /в ) >„, |
|
|
(10-20) |
||||
где а к и а л |
— коэффициенты |
теплоотдачи конвекцией и лучеиспу |
|||||||||
сканием, ккал/м2-Ч'град; |
|
ta |
и |
|
— температуры на поверхности и |
||||||
в помещении, °С; Fn |
— греющая поверхность, м2. |
|
|
||||||||
П р и м е р |
30. Фильтры |
очистной |
водопроводной станции имеют температуру |
||||||||
гп = 5°С H площадь зеркала |
воды F n = 100 м2. |
Рассчитать |
охлаждение |
помещения |
|||||||
фильтров через поверхность зеркала |
воды при поддержании гв = 12°С. |
|
|||||||||
Поскольку Дг = : п — t n = l 2 — 5 = 7 ° С, |
|
|
|
|
|
||||||
|
а к = |
3,00 + |
0,08-7 = |
3,56 |
ккал/м2ч-град. |
|
|
||||
Принимая |
значения |
коэффициентов |
лучеиспускания |
(см. § 1) для |
неподвиж- |
||||||
|
|
— J |
, для внутренней штукатурки 4,3, имеем |
||||||||
|
= |
|
1 |
|
|
[-(285/100)4 — (278/100)«] |
= |
|
|||
а " |
174,7+ |
1/4,3 |
— 1/4,96 [ |
7 |
J |
~ |
|
||||
|
|
|
= |
4,7 |
|
ккал/м2-ч-град. |
|
|
|
||
Окончательно искомое охлаждение |
|
|
|
|
|
||||||
|
Q = (3,56 + 4,7) (12 — 5)-100 = 6500 |
ккал/ч. |
|
|
|||||||
Тепловыделение через открытые загрузочные отверстия различ ных промышленных термических печей в основном определяется лучеиспусканием и приближенно может подсчитываться по выра жению
Q = 0,06 (Т/100)* 2, |
(10-21) |
где Т — абсолютная температура газов в печи; z— продолжитель ность открытия отверстия, мин.
П р и м е ч а н и я : 1. При наличии у отверстий загрузочных дверей прини мается вдвое меньшее тепловыделение. 2. Суммарное тепловыделение пламенных
печей при выпуске продуктов горения в помещение принимается |
в размере |
100% |
||||||
от тепла сожженного топлива. 3. |
Тепловыделение от кузнечных |
горнов |
при од |
|||||
ном огне— 15 000 ккал/ч, |
при двух — 30 000. 4,- При устройстве |
над |
печами, |
|||||
ваннами, горнами и другим оборудованием вытяжного укрытия |
учитывается |
|||||||
только лучистое тепловыделение с их боковых поверхностей. |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
10-4 |
|||
Количество |
влаги |
q, г/ч, выделяемое |
человеком |
|
|
|
|
|
Х а р а к т е р работы |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
15 |
20 |
25 |
|
30 |
|
35 |
Тяжелая . . . . |
|
185 |
240 |
300 |
355 |
|
415 |
|
Средней тяжести |
|
110 |
140 |
185 |
230 |
|
280 |
|
Легкая |
|
55 |
75 |
115 |
150 |
|
200 |
|
Состояние покоя |
|
40 |
45 |
50 |
80 |
|
115 |
|
169