книги из ГПНТБ / Гусев В.М. Теплоснабжение и вентиляция учеб. для вузов

П р и м е р

24. Подобрать элеватор

для

водяного отопления здания

фильтров

и осветлителей

с

лабораторными

помещениями.

Расчетные

теплопотери здания

(с учетом охлаждения за счет открытого зеркала

воды в фильтрах и холодных

поверхностей оборудования)

Qc = 300 ООО ккал/ч.

Пусть

расчетные

температуры

воды в теплосети ^ = 150 и г,

2 ; =70°С; в местной

системе

(, 3 =105 и h=70°

С. Потери

давления в системе отопления 1000 кгс/м-.

Имеем:

1)

Коэффициент

смешения

„ _

h -

t 3

_

150 -

105 =

j

3

ts

— t„

105 — 70

2)

Расход

воды:

из теплосети

Qc

300 000

„ „ „ .

с (ti

—

t»)

— 1 (150 — 70)=

3750 кг/ч; •

в местной системе

_

=

Qc

=

300 000

„__„

,

G3

—

= 8570 кг/ч;

с (ta

— 's)

1 (105 — 70)

охлажденной из .местной системы

Gi = G3 — G„ =

8570 — 3750 =

4820 кг/ч.

3)

Размеры горловины и сопла

drop -

8,5

^

8 ' 5 7 =

25 мм;

dc

= -ІЕ°Е- =

2 5

= 1 0

мм.

Р

1

1 + а

1 +

1,3

4)

Необходимое давление перед элеватором

Р =

1,4 (1 +

а)2

=

1,4

(1 +

1,3)= =

7,4

м вод. ст.

По

табл. 8-13 принимаем элеватор № 3 с требуемой

горловиной

rfrop=25

мм.

Т а б л и ц а

8-13

Размеры кованых

элеваторов

Центроэнергостроя,

мм

№ элеваторов

drop

d

d,

L

h

1

15

30

30

355

70

100

2

20

35

50

425

93

ПО

3

25

40

65

550

104

130

4

30

49

76

600

125

130

5

35

49

76

625

125

150

6

45

60

95

720

130

175

<0

О

ft-

% г?

.5 6

5

6,,

,

J

ЗУ. ^ * " я

Рис. 8-40.

Варианты

схем

с

ГТ-образными

стояками

/ — радиатор; 2 — трехходовой кран; 3 — м е ж с е к ц и о н н ы й

и

дроссель-клапан

двой­

ной

регулировки; 4— пробочный

кран

или вентиль;

5

6 — крестовины

или

тройники с пробкой;

7 — воздушный шуруп;

8 — змеевик

или

панель

со змееви ­

ком;

9 — воздушный

кран; 10 — пробочный

кран или

вентиль

(открывается

при

опорожнении

ветки)

"(рис.

8-40,а и б)

или даже

целого

ряда

таких "пар

стояков1

(рис.

8-40, s)

при условии: кран или вентиль 10 закрыт.

Первая

схема — с двумя

нижними магистралями, вторая и третья допу­

скают

прокладку

лишь одной

магистрали

(в подвале, в

подполье

или даже над полом 1-го этажа). Схемы

(рис. 8-40, а и б) отве­

чают

случаям

обычного

располагаемого

давления

(1000—

2000

кгс/м2).

Интересно, что схема

по рис. 8-40, в дает

возмож­

Ргр = -р-

2 fhQi [кгс/м*],

(8-54)

" С Т С

{—I

0,6);

GCT, с — расход (кг/ч)

н

теплоемкость

воды

в

стояке,

ккал/кг

-град; hi — высота в

м расположения

точки

охлаждения

(середины прибора)

над центром

котла или элеватора;

— рас­

четная теплоотдача

прибора,

ккал/ч.

Исключительно

просто

рассчитывается система

по

третьей

Подбор диаметров стояков системы

(рис. 8-40, б)

с постоянно

действующим горизонтальным замыкающим участком1

должен

производиться

из условия

баланса

давлений

2И«' + ^т-сг-п

= РП

+ S W + 2

) г о р . з. y-

(8-55)

Т а б л и ц а

8-14

Значения

к. м. с

£ у этаже-узлов стояка при

одностороннем

расположении

радиаторов

С с т . кг/ч

Прибавки

^ПОДВ'

M

дюйм ы

на

трех ­

100

200

300

400

на утки

ходовые

краны

1/2

3,0

17,4

17,4-

17,4

16,9

1,6

3,5

2,0

15,0

14,6

14,3

14,2

1,0

14,1

11,8

11,6

11,6

3/4

3,0

13,7

12,3

12,5

12,3

2,0

11,6

11,0

10,8

10,5

1,4

1,5

1,0

9,5

9,2

8,9

8,8

1

3,0

11,2

10,3

9,8

9,7

2,0

9,5

8,7

8,4

8,3

1,2

•

0,8

1,0

7,8

7,8

7,0

7,0

1 Ѵ 4

3,0

9,7

8,7

8,8

8,0

—

2,0

8,4

7,6

7,2

7,0

1,2

1,0

7,2

6,5

6,1

6,0

нижней магистралью даже в зданиях

значительной

этажности,

но

при располагаемом давлении лишь в

1—2 м вод.

ст. Следует

от­

метить, что с применением в точках m и п регулируемых

тройников

с лопаткой (рис. 8-41) существенно

увеличивается

количество

Для упрощения расчета П-образных стояков предлагаются таб­

лицы 8-14 и

8-15

экспериментальных значений к. м. с. прямоточ­

ных этаже-узлов этих, стояков с обходной

радиаторной

секцией

или

с обходным трубным участком и трехходовым краном.

Т а б л и ц а

8-15

Значения к.м.с. £ у

этаже-узлов стояка при двустороннем расположении

радиаторов

2

à

G C T .

кг/ч

Прі бавкн

.

" и 3

S

4

на трех ­

h~

«5

о

на

ü Q

с

100

200

300

400

500

600

ходовые

Cl

4

o «

w *

уткн

краны

•a 4

1/2

1/2

3,0

7,8

6,1

5,6

5,3

2,0

6,8

• 5,7

5,2

5,0

—

—

0,4

0,9

1,0

6,3

5,3

4,8

4,7

3/4

1/2

3,0

17,5

16,5

15,5

14,6

2,0

14,9

13,9

13,2

12,6

—

—

0,4

0,4

1,0

12,3

11,3

10,9

10,6

3/4

3/4

3,0

6,9

6,1

5,4

5,1

4,8

—

2,0

6,2

5,5

5,0

4,7

4,4

0,4

0,4

1,0

5,3

4,9

4,6

4,3

4,0

1

3/4

3,0

E

13,1

12,5

11,8

11,5

11,3

2,0

11,7

11,2

10,5

10,8

10,1

1,1

1,1

1,0

10,8

9,9

9,2

9,1

8,9

1

1

3,0

—

5,7

5,6

4,4

4,1

3,8

2,0

5,2

4,5

4,0

3,7

3,5

0,3

0,2

1,0

4,7

4,0

3,6

3,3

3,2

I V ,

3/4

3,0

—

35,6

34,8

33,3

32,5

31,2

2,0

31,0

30,3

29,0

28,4

29,S

0,9

0,6

1,0

26,4

25,8

24,7

24,3

23,9

П р и м е ч а в и е. З н а ч е н и я к. м.

с. э т а ж е - у з л о в

в т а б л . 8-14 и 8-15

приведены для

под ­

водки «на прямую» и для радиаторов

с о б х о д н о й секцией . П р и

наличии

на

п о д в о д к а х

уток

или устройств обходной трубной ветки

с трехходовым

краном

применяются

прибавки,

ука ­

занные в т а б л и ц а х .

Эксперименты

автора

выявили

не­

устойчивость циркуляции при нижней по­

1—I •

даче теплоносителя к параллельно присо­

единенным

радиаторам.

Обнаружено

опрокидывание

циркуляции в

полукольце

через

прибор

с

большой

нагрузкой

(рис. 8-42, а), в котором больше отрица­

тельное

гравитационное

давление,

на­

1—

1—

правленное

навстречу

потоку.

Мерой

нормализации

явилось

применение

в точке п крестовины с вертикальной

рассечкой (рис. 8-42, ß).

•

Подобное

нарушение

циркуляции

имеет место и в приборе с односторон­

ним,

но

параллельным

присоединением

к стояку (рис. 8-42, б). И

здесь

целесо­

образно

применение

рассечки

в

трой­

—Р

- U -

нике п. Используя в точках /г стандарт­

•

ные тройники без рассечек, для

снижения

роли

отрицательного

гравитационного

давления

следует

увеличивать

принуди­

- р

<=;

тельное

насосное

давление

подаваемой

воды.

Такое

увеличение

обусловливает

•

Рис. 8-44. Характерный

фрагмент

бифилярной

си­

N

D

1 — нагревательный

стемы

двух

^

т .

элемент;

2 — монтажный стык

нагревательных

элементов;

3 — м у ф т а

с

пробкой

для

спуска

воды;

4 — з а п о р н ы й

вентиль;

5 — к р а н

для

вы­

пуска

воздуха

и

промывки шайбы;

6 — дроссельная

шайба

в

корпусе

Т а б л и ц а 8-16

Минимальный

расход

воды

в

стояке

при

нижней подаче

ее к

этаже-узлу

с постоянно

действующим з. у. (по

материалам ВНИИГСа)

Д и а м е т р труб,

им

Минимальный р а с х о д воды

стояка

замыкающего

участка

подводки

в

стояке,

кг/ч

15

15

20

280

20

15

20

285

25

15

20

290

мально допустимых колебаний

ів

(до 1,5° С) можно

ожидать

только в

случаях

значительных

перерывов между

переключениями (через 24 ч и более).

Покомнатная одинаковость общей расчетной средней температуры для при­

боров достигается и в бифилярной

(двухнптевой)

системе. Эта система,

однако,

требует устройства двухстояков

для каждого прибора (рис. 8-44), состоящего

из двух самостоятельных

половин: одна

питается

горячей водой fr,,-, другая —

охлажденной

/ 0

, І - Для каждого прибора справедливо

условие:

'г. і +

'о, і

=

'г. і+1

+ ^о, £-1-1

,

, » „ ,

2

•

• — s

const.

(8-56)

2

Для здания

со стеновыми

греющими

панелями

(рис. 8-44),

массивность кото­

мещения (потолок,

карниз), отопление

называется

л у ч и с т ы м . ,

Тепло передается

помещению главным

образом

излучением и

Если греющие поверхности стеновые, то

отопление

называется

п а н е л ь н ы м .

Доля лучеиспускания растет

с увеличением высоты

расположения

панели. Для потолочной, стеновой и напольной си­

стем отопления ввиду общности

конструктивной схемы обогрева

дано единое наименование — л у

ч и с т о - п а н е л ь н о е

отопление.

1 — в полу; 2 — в наружной степе;

3— в перегородке; 4 — в перекрытии

нели (рис. 8-45) рекомендовано

применять в помещениях

детских

учреждений, в бассейнах и вестибюлях; потолочные — в

операци­

онных, родовых и наркозных лечебных

помещениях.

При конвективном отоплении tcp на

внутренней поверхности на­

пературах воздуха tD

несколько меньших (на 2°С), чем при кон­

вективном отоплении

(табл. 8-17).

Показателем комфорта считается температура

tK = 0,5{tB+tR).

(8-57)

Обычно tK принимается на Г С ниже расчетной tB.

Теплоносителем для бетонных

панелей является преимущественно

горячая

вода ( / г = 115° С, чаще <?Г =95°С),

при которой коррозия стальных труб

меньше,

Т а б л и ц а - 1""'

Допустимые средние температуры воздуха и поверхностей

при

лучисто-панельном отоплении,

°С

Температура

воздуха

помещений / в

Температура

при отоплении

Н а и м е н о в а н ие

помещенш'1

поверхностей

ограждения

конвек­

лучистом

'*

тивном

Вестибюли,

коридоры,

лестничные клетки"

12—16

8—14

13—17,5

Жилые

и общественные

помещения

18—20

16—18

21,0

Ванные,

лечебные (операционные

и др.) .

. 22—26

20 - 24

22—23,5

Франции

выпуск греющего

воздуха,

стелющегося

под

потолком.

Он делает потолок как бы лучистым

экраном.

ловека; значительные капитальные затраты на

устройство

(рас­

ход

прокатного

металла — труб);

замедленный

темп регулирова­

ния

tB (тепловая

инерция бетонных панелей); рассыхание

древе­

сины

пола, мебели; сложность

ремонта труб,

замоноличенных

Рис.

8-48.

Бетонная

плинтусная панель

/ — бетон

марки 150—200; 2 — концы труб

для при­

соединения

к стояку; 3 — тепловая изоляция;

4 — уровень

чистого пола