
книги из ГПНТБ / Булнаев И.Б. Техника и технология отбора проб при разведочном бурении
.pdfнебольшое натяжение, чтобы устранить упругое растяжение троса и перекрыть промывочные окна 7 на трубке 12 путем ■смещения цилиндра, связанного с головкой 6, а затем барабан
Рис. 8. Колонковый снаряд с втягивающейся эла стичной оболочкой.
.лебедки тормозится. После этого промывочная жидкость не мо жет попасть внутрь трубки 12 и эластичной оболочки.
В процессе бурения,.по мере углубки скважины, эластичная оболочка, длина которой равна 2,0—2,5 м, постепенно стяги
30
вается с кернопрнемной трубы и принудительно транспортирует керн в приемную трубу.
В конце репса головка 6 входит в коническую расточку пе реходника 3, и захваты 5, поворачиваясь вокруг оси, автомати чески освобождают ловитель. Если рейс закончен раньше уста новленного времени, то включается лебедка механизма привода, и оболочка стягивается с керноприемной трубы принудительно до освобождения ловителя.
При подъеме снаряда раздробленный керн удерживается эластичной оболочкой, благодаря чему потери его полностьюисключаются. В крепких, монолитных породах или рудах для срыва керна ниже эластичной оболочки устанавливается рвательное кольцо.
Бурение может осуществляться как твердосплавными, так и алмазными коронками.
Отличительной особенностью ДКС данной конструкции яв ляется то, что керн, попавший в эластичную оболочку, полностью изолируется от действия разрушающих сил. В частности, исклю чается не только размывающее действие потока промывочной жидкости, но и истирание керна, так как отдельные кусочки или столбики плотно обхватываются оболочкой и изолируются не только от приемной трубы, но и друг от друга. В связи с этим устраняется самозаклинивание керна, являющееся основным разрушающим фактором, особенно при бурении трещиноватых, разнородных по составу, хрупких горных пород. Предохраняетсякерн также и от действия вибрации снаряда, особенно попереч ной, так как натянутая эластичная оболочка служит хорошим амортизирующим устройством.
Практическое применение предлагаемого снаряда позволит значительно повысить количество и качество получаемого керна,, особенно при бурении хрупких, трещиноватых, перемежающихся по твердости пород и полезных ископаемых.
На основании полученных результатов исследований можноотметить следующее.
1. В процессе бурения колонковый снаряд подвергается про-, дольному и поперечному колебаниям, которые оказывают зна чительное влияние как на количество, так и качество отбирае мого керна.
2.Наиболее сильное разрушающее действие на керн оказы вает поперечное колебание снаряда, так как оно вызывает раздробление и уплотнение керна в приемной трубе, что приво дит к самозаклинке, истиранию и размыванию керна.
3.Продольное колебание снаряда вызывает менее интенсив ное разрушение керна, а иногда, особенно при бурении сравни тельно некрепких пород или руд, даже способствует лучшему его сохранению, так как оно ослабляет силы трения и сцепле ния между отдельными кусочками и трубой, следовательно, самозаклнннвание и разрушение керна.
ЗГ
4. Устранить полностью .колебание снаряда при бурен практически невозможно, но можно добиться снижения его ин тенсивности путем правильного подбора режимов бурения, применения антивибрационных средств и специальных колонко вых снарядов.
ВЛИЯНИЕ ДИАМЕТРА ПОРОДОРАЗРУШАЮЩЕГО ИНСТРУМЕНТА НА ВЫХОД КЕРНА
Влияние диаметра породоразрушающего инструмента на вы ход керна изучено еще недостаточно. Многие исследователи счи тают [42, 53, 65], что уменьшение диаметра коронок приводит к ■снижению выхода керна. Повышенное разрушение керна малого диаметра объясняют в основном уменьшением его прочности, что видно из формулы
|
М = |
я |
Dli, |
|
(4) |
|
|
|
16 |
К |
1ск> |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где М — момент, |
необходимый |
для |
срыва |
керна; |
тск — времен |
|
ное сопротивление породы скалыванию; |
DK— диаметр керна. |
|||||
Керн малого |
диаметра легко |
скалывается и |
раздробляется |
под действием вибрации и ударов бурового снаряда, что вызы вает часто самозаклинку и разрушение его в процессе бурения.
Результаты, полученные другими исследователями [12] при бурении сильно трещиноватых пород, показывают, что с увели чением диаметра бурения иногда выход керна, наоборот, сни жается. Это объясняют тем, что керн большого диаметра рас падается по трещинам на множество кусочков, которые в про цессе бурения чаще заклинивают друг друга в колонковой трубе и интенсивно истираются. При малом диаметре бурения, когда размеры образующихся кусочков соответствуют диаметру кана ла керноприемной трубы, самозаклннка и истирание керна уменьшаются. Имеются работы [27, 68], авторы которых счи тают, что изменение диаметра породоразрушающего инстру мента не оказывает существенного влияния на выход керна. Поэтому они рекомендуют переходить на малые диаметры, не зависимо от свойств и строения буримых пород и полезных ископаемых.
Авторы этих выводов в основном правы, и результаты их исследований верны применительно к определенным группам пород или полезных ископаемых, обладающим различными фн-
.зико-механическими свойствами.
Объемы бурения скважин малого диаметра (76 мм и менее) непрерывно растут и к 1957 г. достигнут 50% от общего объе ма разведочного бурения на твердые полезные ископаемые.
Переход на малые диаметры позволяет резко повысить про-
.изводительиость, а также экономическую эффективность буро вых работ [15, 26, 37 и др.].
■32
Рассмотрим технико-экономические |
показатели, полученные |
в одной из геологоразведочных партии |
при переходе на малые |
диаметры бурения.
Геологический разрез представлен породами осадочного комплекса — конгломератами, гравелитами, кварцитами, извест няками, кристаллическими сланцами и т.д. Средняя категория по буримости — 7, 8 .
До 1965 г. эти породы бурились в основном дробовым и твердосплавным способами (D= 112 и 93 мм), а с 1965 г. партия перешла на малые (76 и 59 мм) диаметры, и дробовое бурение было полностью заменено твердосплавным. В результате резко возросла механическая скорость бурения, что видно из усред ненных данных, приведенных в табл. 8 .
Таблица 8
Изменение имох в зависимости от диаметра породоразрушающего инструмента
Диаметр по |
Тип породоразрушающего ин |
I !птерпалы |
Средняя ме |
родоразру |
ханическая |
||
шающего ин |
струмента |
бурения, м |
скорость бу |
струмента |
|
|
рения, % |
Рост механи ческой скоро сти буоення,
%
112 |
Дробовые и твердосплав- |
50— |
254 |
0,58 |
100 |
93 |
ные коронки |
130— |
245 |
0,71 |
125 |
76 |
МР-2НП-1 |
23— 254 |
1,39 |
275 |
|
59 |
и БТ-45а |
189-326 |
1,68 |
316 |
Из табл. 8 видно, что уменьшение диаметра породоразру шающего инструмента со 112 мм до 59 мм позволило повысить механическую скорость бурения почти в 3 раза. При этом про изводительность на станко-месяц возросла на 38%.
Подобные же результаты были получены и в других геоло горазведочных партиях [37].
Для более детального изучения данного вопроса автором был проанализирован большой фактический материал, получен ный при проходке около 10 000 м скважин на ряде рудных и не рудных месторождений Восточной Сибири. Скважины бурились алмазным, твердосплавным и дробовым способами при диа метрах породоразрушающего инструмента от 59 до 132 мм. Породы имели различные физико-механические свойства (от слабых до весьма крепких) и структурно-текстурные особенно сти (зернистость, слоистость, трещиноватость и т.д.).
Впроцессе исследования все эти породы были разбиты на группы по буримости, однородности состава и структурно-текс турным признакам. Затем в каждой группе определялся сред ний процент выхода керна в зависимости от диаметра и типа породоразрушающего инструмента.
Вмонолитных, однородных по составу породах и полезных ископаемых независимо от их крепости (за исключением мягких
2 И, Б. Булняев |
33 |
и хрупких разностей) диаметр породоразрушающего инстру мента не оказывает существенного влияния на выход керна (рис. 9, кривые 1—4). Из приведенных на рисунке кривых вид но, что, несмотря на большое различие их по буримости (VII— XI категорий), характер изменения выхода керна в зависимости от диаметра коронок остается одинаковым для всех исследован
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ных пород. |
Выход |
керна изме |
|||||||
|
i ____ ? |
|
|
|
|
|
няется |
|
незначительно |
(на |
2 — |
||||||||
|
|
|
|
|
|
5%) |
при |
увеличении |
диаметра |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
SO - |
5, |
|
|
|
|
|
|
|
|
алмазного |
инструмента |
с |
46 |
до |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
92 мм |
(кривые 1 и 2) |
и твердо |
|||||||||
|
>•' |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
SO |
7v |
|
|
|
|
|
|
|
сплавного |
с |
59 до 132 мм (кри |
||||||||
|
|
|
|
|
|
V ,10 |
вые 3 и 4). |
Керн в большинстве |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
у |
случаев получается в виде нена |
||||||||||||
чо |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
рушенных |
|
цилиндриков |
длиной |
||||||
|
|
° |
|
|
. . о — |
|
|
30— 150 см. |
сохранность |
выбу |
|||||||||
|
|
|
•0-" |
11 |
|
|
|
|
Хорошая |
||||||||||
Z0\r |
|
|
|
|
|
|
риваемого |
|
материала |
|
дости-. |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
гается |
|
по |
двум |
причинам: |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а) керн, образуемый в монолит |
|||||||||
О |
5S |
7S |
3Z |
|
11Z |
J),mm |
ных, однородных по составу по |
||||||||||||
|
родах и рудах, даже при малом |
||||||||||||||||||
Рис. 9. Кривые зависимости выхо |
диаметре, |
|
обладает достаточно |
||||||||||||||||
да керна от диаметра породораз |
высокой прочностью и потому не |
||||||||||||||||||
рушающего инструмента в поро |
разрушается в процессе бурения; |
||||||||||||||||||
дах с различными |
физико-механи |
б) ствол |
скважины |
в указанных |
|||||||||||||||
|
ческими |
свойствами. |
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
породах |
разрабатывается |
незна |
||||||||||||||
Монолитные, |
однородные |
|
по |
со |
|||||||||||||||
ставу |
и |
крепости |
породы: |
чительно, |
|
что снижает вибрацию |
|||||||||||||
/ —граниты |
X—XI |
категорий, 2 — оквар- |
снаряда и боковое смещение по |
||||||||||||||||
цованные песчаники |
VIII—IX |
катего |
|||||||||||||||||
рий, 3 — плотные |
аргиллиты |
VII—VIII |
родоразрушающего |
инструмента |
|||||||||||||||
категорий. |
4 — алевролиты |
VII |
кате |
при |
бурении. |
|
|
|
|
||||||||||
Слоистые, |
|
гории. |
разнородные |
|
|
|
|
||||||||||||
сланцеватые, |
В слоистых и сланцеватых, а |
||||||||||||||||||
по составу и крепости, хрупкие поро |
|||||||||||||||||||
ды; 5—6—хрупким, трещиноватые пегма |
также |
разнородных по составу |
|||||||||||||||||
титы |
IX—X |
категорий, 7 — полосчатые |
п крепости |
породах |
и |
полезных |
|||||||||||||
руды, |
8 — угли, 9, |
10, |
11 — породы |
оса |
|||||||||||||||
дочного комплекса. |
12 — сильно |
тре |
ископаемых |
диаметр |
породораз |
||||||||||||||
щиноватые. |
|
раздробленные |
|
породы |
|||||||||||||||
|
VIII—IX категорий. |
|
|
рушающего |
инструмента оказы |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
вает |
значительное |
влияние |
на |
выход керна. Чем меньше диаметр инструмента, тем сильнее
разрушается |
керн независимо от способа |
бурения (рис. |
9, кри |
||
вые 5— 11). |
Это |
связано с |
тем, что сопротивляемость |
керна |
|
скалыванию |
по |
плоскостям |
слоистости |
или сланцеватости в |
2,5—5 раз ниже, чем в направлении, перпендикулярном к этим плоскостям (табл. 9).
В результате керн, особенно малого диаметра, еще в самом начале его образования под воздействием бурового снаряда распадается по ослабленным участкам на отдельные части, ко торые часто заклиниваются в трубе и интенсивно разрушаются. Этому в значительной степени способствуют вибрация и боковое
34
|
|
|
Т а б л и ц а |
9 |
||
Изменение sC]i пород в зависимости от направления к плоскостям слоистости |
||||||
|
и сланцеватости |
|
|
|
|
|
|
|
|
Временное сопротивление |
по |
||
|
|
|
род скалыванию <jCKi кгс/см8 |
|||
|
Название пород |
Категория по- |
в направлении, |
в направлении |
||
|
род по бури- |
|||||
|
|
мости |
перпеидпку- |
вдоль плоско- |
||
|
|
* |
лярном к ело- |
сти сланцева- |
||
|
|
нстостп или |
тостн или слон» |
|||
|
|
|
сланцеватости |
|
стости |
|
Гнейс рассланцоваиный.................. |
V II— V III |
73,5 |
|
33,6 |
|
|
Глинистый |
сланец п л о т н ы й ............ |
V II— V III |
45,0 |
|
12,3 |
|
Полосчатая |
кварцевая р у д а ............ |
V II— X |
120,0 |
|
26,0 |
|
смещение породоразрушающего инструмента, которые |
возни |
|||||
кают в результате более сильной разработки ствола |
скважины |
|||||
в слоистых и анизотропных породах и неравномерности |
работы |
коронки в процессе бурения.
Подобным же образом происходит разрушение керна при бурении разнородных по составу и твердости пород типа кон гломератов. Степень разрушения керна в зависимости от диа метра породоразрушающего инструмента в данном случае тем выше, чем больше разница в твердости между гальками и це ментирующим материалом.
В табл. 10 приведены усредненные данные выхода керна в зависимости от диаметра породоразрушающего инструмента, по лученные в геологоразведочной партии. Из табл. 10 видно, что при бурении слоистых, сланцеватых и разнородных по составу и крепости пород с уменьшением диаметра коронок соответст
венно снижается выход керна |
(см. рис. 9, |
кривая 9). |
|
|||
|
|
|
|
|
Таблица 10 |
|
Зависимость выхода керна от диаметра породоразрушающего инструмента |
||||||
|
при бурении пород осадочного комплекса |
|
|
|||
|
|
Категория |
Тип породо |
Диаметр |
Количест |
Средний |
Название пород |
процент |
|||||
по бури- |
разрушающе |
бурения |
во рейсов |
выхода |
||
|
|
мости |
го инструмента |
|
|
керна |
Конгломераты, |
известия- |
V II — IX |
БТ-45а, |
132 |
27 |
63,0 |
ки, сланцы, |
гравелиты |
|
МР-2НП-1 |
112 |
98 |
61,2 |
и т. д. |
|
|
|
93 |
195 |
47,8 |
|
|
|
|
76 |
213 |
38,5 |
|
|
|
|
59 |
37 |
32,7 |
Подобные же результаты были получены в других партиях, где также разбуривались породы осадочного комплекса (см. рис. 9, кривые 10 и 11).
2* 35
С уменьшением диаметра породоразрушающего инструмен та снижается процент выхода керна при бурении крепких, но хрупких пород и полезных ископаемых.
В табл. 11 приведены результаты бурения слюдоносных пегматитов IX—X категорий Мамско-Чуйского месторождения, которые характеризуются сравнительно высокой хрупкостью.
Таблица 11
Зависимость выхода керна от диаметра бурения по крупнозернистым пегматитам
(по данным Л. П. Архипова н Б. А. Борисова)
|
Алмазное бурение |
Дробовое бурение |
||||
|
|
выход керна |
|
выход керна |
||
|
|
при различных |
|
при различных |
||
Название участков месторождении |
пробу |
диаметрах ко |
пробу |
диаметрах ко |
||
|
рено, |
ронок, % |
рено, |
ронок, |
% |
|
|
м |
|
|
м |
|
|
|
|
76 |
59 |
|
112 |
92 |
Ко.потовскнй................................. |
93 |
75 |
75,5 |
102,0 |
|
|
Согдмонцонскмм .............................. |
79,9 |
84 |
72 |
63 |
47 |
|
Ч уй ск и н ....................................... |
— |
|
|
370,4 |
88 |
69 |
Бурение производилось алмазными и дробовыми породоразрушающпми инструментами различного диаметра.
Из приведенных данных в табл. 1 1 следует, что с уменьше нием диаметра коронок как при алмазном, так и дробовом спо собах бурения выход керна по хрупким пегматитам снижается. Но интенсивность снижения при дробовом бурении намного выше, чем при алмазном (см. рис. 9, кривые 5 п 6).
Значительное изменение выхода керна в зависимости от диа метра породоразрушающего инструмента наблюдается при про ходке углей (см. рис. 9, кривая 8). Низкая механическая проч ность их при высокой хрупкости приводит к сильному разруше нию керна при бурении коронками малого диаметра.
Несколько отличные результаты получаются при бурении крепких, однородных по составу, но сильно трещиноватых пород и полезных ископаемых. В данном случае с уменьшением диа метра породоразрушающего инструмента выход керна часто увеличивается [12]. На рис. 9 показана зависимость выхода кер на (кривая 12) от диаметра коронок, полученная Е. Л. Лимановым и Г. Г. Моисеевым [41] при проходке скважин в сильно трещиноватых породах VIII— IX категорий. Как видно из рис. 9, выход керна снижается с увеличением диаметра породоразру шающего инструмента.
Для более детального изучения данного вопроса автором были проведены исследования в лабораторных условиях по сле дующей методике.
Зб

|
На специальном стенде [21] моделировался процесс разруше |
|||||
ния раздробленного керна при бурении. |
|
|||||
ми |
Размеры кусочков керна при экспериментах были постоянны |
|||||
(d = 45 мм),, |
а диаметр колонковой |
трубы изменялся от 57 |
||||
до |
127 |
мм. При |
этом отношение |
F_ |
(F — площадь сечения |
|
S |
||||||
канала |
|
|
|
|||
колонковой трубы, 5 — площадь сечения кусочка кер |
на), т. е. число кусочков, размещаемых в сечении керноприемной трубы, изменялось от 1 до 5.
Исследованиям |
|
были |
|
|
|
|
|
|
||||
подвергнуты |
раздроблен |
|
|
|
|
|
|
|||||
ные |
керны |
окварцованного |
|
|
|
|
|
|
||||
гнейса IX категории, сред |
|
|
|
|
|
|
||||||
незернистого |
мрамора |
|
|
|
|
|
|
|||||
VI категории и полиметал |
|
|
|
|
|
|
||||||
лической руды V категории. |
|
|
|
|
|
|
||||||
Исходный вес керна |
3 кг. |
____ |
- I |
I |
! |
I |
1 |
|||||
Режимы |
бурения: |
ско |
||||||||||
О |
1 |
2 |
J |
4 |
F/S |
|||||||
рость |
|
вращения |
снаряда |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
180 об/мин, |
количество про |
Рис. Ю. Кривые интенсивности разру |
||||||||||
мывочной |
жидкости, |
пода |
||||||||||
шения |
керна в |
колонковой трубе |
в за |
|||||||||
ваемой |
в |
снаряд, |
изменя |
висимости |
от степени раздробления (от |
|||||||
лось |
в зависимости от |
диа |
1 — гнейсы |
ношения F /S ) . |
|
|||||||
метра |
колонкового |
снаряда |
IX категории, |
2 — среднезерннстые |
||||||||
мраморы VII категории. |
3 — полиметалличе |
|||||||||||
от 20 до 100 л/мин, ампли |
|
|
ские руды V категории. |
|
||||||||
туда |
поперечного колебания |
|
|
|
|
|
|
снаряда 3—5 мм и частота колебаний 12 Гц. Скорость подачи снаряда равнялась 3— 5 см/мин. При самозаклинке керна на грузка иа снаряд увеличивалась до 500 кгс, а затем он осво бождался расхаживанием снаряда. Продолжительность опыта 30 мим. Результаты исследований, представленные в виде кри вых иа рис. 1 0 , показывают, что при увеличении диаметра ко лонкового снаряда пли отношения площадей от 1 до 5 выход керна снижается, в частности, по гнейсу на 7%, по мрамору на 16% и по полиметаллической руде, в которой преобладают хрупкие и мягкие сульфиты, на 40%.
Это объясняется в первую очередь возрастанием частоты за клинивания раздробленного керна в приемной трубе. Чем боль ше диаметр керна, тем большее количество кусочков разме щается в сечении колонковой трубы, которые под действием вибрации снаряда и напора промывочной жидкости уплотня ются и чаще заклиниваются в керноприемной трубе.
О росте частоты заклинивания раздробленного керна с уве личением диаметра колонкового снаряда говорит сокращение длины рейсовой проходки.
По данным И. Ф. Большакова, длина рейса при бурении сильно трещиноватых пород изменяется в зависимости от диа метра инструмента следующим образом (табл. 1 2 ).
37
Т а б л и ц а 12
Изменение длины рейса в зависимости от диаметра породоразрушающего инструмента при бурении трещиноватых пород
|
|
|
|
Длина pefica |
Увеличение |
|
|
|
|
|
в зависимости |
||
|
|
|
Категория |
от диаметра |
длины рей |
|
Характеристика пород |
|
коронки, м |
са при пе |
|||
|
по бури- |
|
|
реходе |
||
|
|
|
мости |
|
|
с 59 на |
|
|
|
|
59 |
46 |
46 мм, % |
|
|
|
|
|
||
Трещиноватые, |
окварцованные граниты |
и |
|
|
|
|
гнейсы.................... |
|
IX — X |
1,14 |
2,18 |
182 |
|
Трещиноватые, |
измененные граниты и гнейсы |
V III — IX |
1,48 |
3,15 |
213 |
|
Слаботрещнноватые, сильно измененные |
гра- |
|
|
|
|
|
ннты и гн е й сы .................................... |
V III— IX |
1,78 |
1,86 |
105 |
Из приведенных данных следует, что увеличение диаметра коронки с 46 до 59 мм приводит к сокращению длины рейса почти в 2 раза. Но, как показывают результаты лабораторных исследований, такая зависимость устанавливается при бурении пород и руд выше VII—VIII категорий по буримости. В слабых и хрупких породах и полезных ископаемых заклиненные в тру бе кусочки керна легко раздавливаются, в результате чего дли на рейса сокращается незначительно, но при этом сильно сни жается выход керна.
Следовательно, степень разрушения керна при бурении тре щиноватых пород и полезных ископаемых зависит от отноше-
F |
F |
ния площадей —- . В том случае, |
когда — « 1 , т. е. размеры ку- |
«Ь |
о |
сочков близки к диаметру канала приемной трубы, керн в про цессе бурения разрушается незначительно и выход его доста точно высок. Если указанное отношение больше двух, то разрушаемость керна возрастает, особенно когда он представлен недостаточно прочным, хрупким материалом.
Таким образом, |
результаты, полученные при |
лабораторных |
и производственных |
исследованиях, позволяют |
отметить сле |
дующее. |
|
|
. 1. В монолитных и однородных по составу и крепости поро дах и полезных ископаемых следует бурить скважины инстру ментами малого диаметра, так как при этом количество и каче ство получаемого керна не снижаются, а производительность значительно возрастает.
2. В разнородных по составу и крепости слоистых, а так хрупких породах и полезных ископаемых диаметр породоразру шающего инструмента необходимо увеличивать, при этом соот ветственно повышается количество н качество получаемого
керна.
38
3.В крепких, однородных по составу, но сильно трещинова тых породах и полезных ископаемых диаметр коронки необхо димо подбирать исходя из размера кусочков, образующихся при распаде керна по трещинам, т. е. диаметр породоразрушающего инструмента должен соответствовать размерам образуемых кусочков.
4.При обосновании и выборе, диаметра породоразрушающе го инструмента необходимо учитывать не только ожидаемую экономическую эффективность, но и качество буровых работ, за висящее от состояния и количества получаемого керна.
ВЛИЯНИЕ УГЛА НАКЛОНА СКВАЖИНЫ НА ВЫХОД КЕРНА
Известно, что разведочные скважины в зависимости от ре шаемых задач и геологической обстановки бурятся под различ ными зенитными углами. От этого в значительной степени изме няется количество и качество получаемого керна.
В монолитных, слаботрещииоватых породах, когда керн при бурении получается в виде ненарушенных столбиков, зенитный угол скважины не оказывает заметного влияния на выход кер на [35, 66].
В слабых, переслаивающихся по твердости, сланцеватых и
трещиноватых |
породах, когда |
керн неоднороден по твердости |
и распадается |
по ослабленным |
участкам на отдельные части, |
угол наклона скважины может оказать значительное влияние на характер и степень разрушения керна при бурении.
Для более детального изучения данного вопроса, представ ляющего определенный практический интерес, автором был проанализирован фактический материал, полученный при буре нии около 2700 м сильно искривленных, а также пологонаклон ных и горизонтальных скважин на ряде месторождений Забай калья.
Геологический разрез на месторождениях был представлен в основном осадочными и вулканогенными породами: алевроли тами, порфиритами, известняками, фельзитами, дацитами, туфа
ми и т. д. Средняя категория пород-— 7,8. |
алмазными |
и ча |
||
Скважины бурились твердосплавными, |
||||
стично |
дробовыми коронками диаметром от 59 до 112 мм. |
,0j = |
||
С |
поверхности скважины задавались |
под углом |
||
= 10°— 18° |
и в процессе бурения они самопроизвольно или ис |
|||
кусственно |
(при многозабойном бурении) искривлялись; |
на ко |
нечной глубине зенитный угол отдельных многозабойных сква жин достигал 50°—60°.
Пологонаклоиные и горизонтальные скважины (01> 60°) бурились по осадочно-вулканогенным породам (табл. 13) из под земных горных выработок.
39