Добавил:
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

книги из ГПНТБ / Булнаев И.Б. Техника и технология отбора проб при разведочном бурении

.pdf
Скачиваний:
15
Добавлен:
24.10.2023
Размер:
9.75 Mб
Скачать

небольшое натяжение, чтобы устранить упругое растяжение троса и перекрыть промывочные окна 7 на трубке 12 путем ■смещения цилиндра, связанного с головкой 6, а затем барабан

Рис. 8. Колонковый снаряд с втягивающейся эла­ стичной оболочкой.

.лебедки тормозится. После этого промывочная жидкость не мо­ жет попасть внутрь трубки 12 и эластичной оболочки.

В процессе бурения,.по мере углубки скважины, эластичная оболочка, длина которой равна 2,0—2,5 м, постепенно стяги­

30

вается с кернопрнемной трубы и принудительно транспортирует керн в приемную трубу.

В конце репса головка 6 входит в коническую расточку пе­ реходника 3, и захваты 5, поворачиваясь вокруг оси, автомати­ чески освобождают ловитель. Если рейс закончен раньше уста­ новленного времени, то включается лебедка механизма привода, и оболочка стягивается с керноприемной трубы принудительно до освобождения ловителя.

При подъеме снаряда раздробленный керн удерживается эластичной оболочкой, благодаря чему потери его полностьюисключаются. В крепких, монолитных породах или рудах для срыва керна ниже эластичной оболочки устанавливается рвательное кольцо.

Бурение может осуществляться как твердосплавными, так и алмазными коронками.

Отличительной особенностью ДКС данной конструкции яв­ ляется то, что керн, попавший в эластичную оболочку, полностью изолируется от действия разрушающих сил. В частности, исклю­ чается не только размывающее действие потока промывочной жидкости, но и истирание керна, так как отдельные кусочки или столбики плотно обхватываются оболочкой и изолируются не­ только от приемной трубы, но и друг от друга. В связи с этим устраняется самозаклинивание керна, являющееся основным разрушающим фактором, особенно при бурении трещиноватых, разнородных по составу, хрупких горных пород. Предохраняетсякерн также и от действия вибрации снаряда, особенно попереч­ ной, так как натянутая эластичная оболочка служит хорошим амортизирующим устройством.

Практическое применение предлагаемого снаряда позволит значительно повысить количество и качество получаемого керна,, особенно при бурении хрупких, трещиноватых, перемежающихся по твердости пород и полезных ископаемых.

На основании полученных результатов исследований можноотметить следующее.

1. В процессе бурения колонковый снаряд подвергается про-, дольному и поперечному колебаниям, которые оказывают зна­ чительное влияние как на количество, так и качество отбирае­ мого керна.

2.Наиболее сильное разрушающее действие на керн оказы­ вает поперечное колебание снаряда, так как оно вызывает раздробление и уплотнение керна в приемной трубе, что приво­ дит к самозаклинке, истиранию и размыванию керна.

3.Продольное колебание снаряда вызывает менее интенсив­ ное разрушение керна, а иногда, особенно при бурении сравни­ тельно некрепких пород или руд, даже способствует лучшему его сохранению, так как оно ослабляет силы трения и сцепле­ ния между отдельными кусочками и трубой, следовательно, самозаклнннвание и разрушение керна.

ЗГ

4. Устранить полностью .колебание снаряда при бурен практически невозможно, но можно добиться снижения его ин­ тенсивности путем правильного подбора режимов бурения, применения антивибрационных средств и специальных колонко­ вых снарядов.

ВЛИЯНИЕ ДИАМЕТРА ПОРОДОРАЗРУШАЮЩЕГО ИНСТРУМЕНТА НА ВЫХОД КЕРНА

Влияние диаметра породоразрушающего инструмента на вы­ ход керна изучено еще недостаточно. Многие исследователи счи­ тают [42, 53, 65], что уменьшение диаметра коронок приводит к ■снижению выхода керна. Повышенное разрушение керна малого диаметра объясняют в основном уменьшением его прочности, что видно из формулы

 

М =

я

Dli,

 

(4)

 

 

16

К

1ск>

 

 

 

 

 

 

 

где М — момент,

необходимый

для

срыва

керна;

тск — времен­

ное сопротивление породы скалыванию;

DK— диаметр керна.

Керн малого

диаметра легко

скалывается и

раздробляется

под действием вибрации и ударов бурового снаряда, что вызы­ вает часто самозаклинку и разрушение его в процессе бурения.

Результаты, полученные другими исследователями [12] при бурении сильно трещиноватых пород, показывают, что с увели­ чением диаметра бурения иногда выход керна, наоборот, сни­ жается. Это объясняют тем, что керн большого диаметра рас­ падается по трещинам на множество кусочков, которые в про­ цессе бурения чаще заклинивают друг друга в колонковой трубе и интенсивно истираются. При малом диаметре бурения, когда размеры образующихся кусочков соответствуют диаметру кана­ ла керноприемной трубы, самозаклннка и истирание керна уменьшаются. Имеются работы [27, 68], авторы которых счи­ тают, что изменение диаметра породоразрушающего инстру­ мента не оказывает существенного влияния на выход керна. Поэтому они рекомендуют переходить на малые диаметры, не­ зависимо от свойств и строения буримых пород и полезных ископаемых.

Авторы этих выводов в основном правы, и результаты их исследований верны применительно к определенным группам пород или полезных ископаемых, обладающим различными фн-

.зико-механическими свойствами.

Объемы бурения скважин малого диаметра (76 мм и менее) непрерывно растут и к 1957 г. достигнут 50% от общего объе­ ма разведочного бурения на твердые полезные ископаемые.

Переход на малые диаметры позволяет резко повысить про-

.изводительиость, а также экономическую эффективность буро­ вых работ [15, 26, 37 и др.].

■32

Рассмотрим технико-экономические

показатели, полученные

в одной из геологоразведочных партии

при переходе на малые

диаметры бурения.

Геологический разрез представлен породами осадочного комплекса — конгломератами, гравелитами, кварцитами, извест­ няками, кристаллическими сланцами и т.д. Средняя категория по буримости — 7, 8 .

До 1965 г. эти породы бурились в основном дробовым и твердосплавным способами (D= 112 и 93 мм), а с 1965 г. партия перешла на малые (76 и 59 мм) диаметры, и дробовое бурение было полностью заменено твердосплавным. В результате резко возросла механическая скорость бурения, что видно из усред­ ненных данных, приведенных в табл. 8 .

Таблица 8

Изменение имох в зависимости от диаметра породоразрушающего инструмента

Диаметр по­

Тип породоразрушающего ин­

I !птерпалы

Средняя ме­

родоразру­

ханическая

шающего ин­

струмента

бурения, м

скорость бу­

струмента

 

 

рения, %

Рост механи­ ческой скоро­ сти буоення,

%

112

Дробовые и твердосплав-

50—

254

0,58

100

93

ные коронки

130—

245

0,71

125

76

МР-2НП-1

23— 254

1,39

275

59

и БТ-45а

189-326

1,68

316

Из табл. 8 видно, что уменьшение диаметра породоразру­ шающего инструмента со 112 мм до 59 мм позволило повысить механическую скорость бурения почти в 3 раза. При этом про­ изводительность на станко-месяц возросла на 38%.

Подобные же результаты были получены и в других геоло­ горазведочных партиях [37].

Для более детального изучения данного вопроса автором был проанализирован большой фактический материал, получен­ ный при проходке около 10 000 м скважин на ряде рудных и не­ рудных месторождений Восточной Сибири. Скважины бурились алмазным, твердосплавным и дробовым способами при диа­ метрах породоразрушающего инструмента от 59 до 132 мм. Породы имели различные физико-механические свойства (от слабых до весьма крепких) и структурно-текстурные особенно­ сти (зернистость, слоистость, трещиноватость и т.д.).

Впроцессе исследования все эти породы были разбиты на группы по буримости, однородности состава и структурно-текс­ турным признакам. Затем в каждой группе определялся сред­ ний процент выхода керна в зависимости от диаметра и типа породоразрушающего инструмента.

Вмонолитных, однородных по составу породах и полезных ископаемых независимо от их крепости (за исключением мягких

2 И, Б. Булняев

33

и хрупких разностей) диаметр породоразрушающего инстру­ мента не оказывает существенного влияния на выход керна (рис. 9, кривые 14). Из приведенных на рисунке кривых вид­ но, что, несмотря на большое различие их по буримости (VII— XI категорий), характер изменения выхода керна в зависимости от диаметра коронок остается одинаковым для всех исследован­

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ных пород.

Выход

керна изме­

 

i ____ ?

 

 

 

 

 

няется

 

незначительно

(на

2

 

 

 

 

 

 

5%)

при

увеличении

диаметра

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

SO -

5,

 

 

 

 

 

 

 

 

алмазного

инструмента

с

46

до

 

 

 

 

 

 

 

 

92 мм

(кривые 1 и 2)

и твердо­

 

>•'

 

 

 

 

 

 

 

SO

7v

 

 

 

 

 

 

 

сплавного

с

59 до 132 мм (кри­

 

 

 

 

 

 

V ,10

вые 3 и 4).

Керн в большинстве

 

 

 

 

 

 

у

случаев получается в виде нена­

чо

 

 

 

 

 

 

 

 

 

рушенных

 

цилиндриков

длиной

 

 

°

 

 

. . о —

 

 

30— 150 см.

сохранность

выбу­

 

 

 

•0-"

11

 

 

 

 

Хорошая

Z0\r

 

 

 

 

 

 

риваемого

 

материала

 

дости-.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

гается

 

по

двум

причинам:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

а) керн, образуемый в монолит­

О

5S

7S

3Z

 

11Z

J),mm

ных, однородных по составу по­

 

родах и рудах, даже при малом

Рис. 9. Кривые зависимости выхо­

диаметре,

 

обладает достаточно

да керна от диаметра породораз­

высокой прочностью и потому не

рушающего инструмента в поро­

разрушается в процессе бурения;

дах с различными

физико-механи­

б) ствол

скважины

в указанных

 

ческими

свойствами.

 

 

 

 

 

породах

разрабатывается

незна­

Монолитные,

однородные

 

по

со­

ставу

и

крепости

породы:

чительно,

 

что снижает вибрацию

/ —граниты

X—XI

категорий, 2 — оквар-

снаряда и боковое смещение по­

цованные песчаники

VIII—IX

катего­

рий, 3 — плотные

аргиллиты

VII—VIII

родоразрушающего

инструмента

категорий.

4 — алевролиты

VII

кате­

при

бурении.

 

 

 

 

Слоистые,

 

гории.

разнородные

 

 

 

 

сланцеватые,

В слоистых и сланцеватых, а

по составу и крепости, хрупкие поро­

ды; 5—6—хрупким, трещиноватые пегма­

также

разнородных по составу

титы

IX—X

категорий, 7 — полосчатые

п крепости

породах

и

полезных

руды,

8 — угли, 9,

10,

11 — породы

оса­

дочного комплекса.

12 — сильно

тре­

ископаемых

диаметр

породораз­

щиноватые.

 

раздробленные

 

породы

 

VIII—IX категорий.

 

 

рушающего

инструмента оказы­

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

вает

значительное

влияние

на

выход керна. Чем меньше диаметр инструмента, тем сильнее

разрушается

керн независимо от способа

бурения (рис.

9, кри­

вые 511).

Это

связано с

тем, что сопротивляемость

керна

скалыванию

по

плоскостям

слоистости

или сланцеватости в

2,5—5 раз ниже, чем в направлении, перпендикулярном к этим плоскостям (табл. 9).

В результате керн, особенно малого диаметра, еще в самом начале его образования под воздействием бурового снаряда распадается по ослабленным участкам на отдельные части, ко­ торые часто заклиниваются в трубе и интенсивно разрушаются. Этому в значительной степени способствуют вибрация и боковое

34

 

 

 

Т а б л и ц а

9

Изменение sC]i пород в зависимости от направления к плоскостям слоистости

 

и сланцеватости

 

 

 

 

 

 

 

Временное сопротивление

по­

 

 

 

род скалыванию <jCKi кгс/см8

 

Название пород

Категория по-

в направлении,

в направлении

 

род по бури-

 

 

мости

перпеидпку-

вдоль плоско-

 

 

*

лярном к ело-

сти сланцева-

 

 

нстостп или

тостн или слон»

 

 

 

сланцеватости

 

стости

 

Гнейс рассланцоваиный..................

V II— V III

73,5

 

33,6

 

Глинистый

сланец п л о т н ы й ............

V II— V III

45,0

 

12,3

 

Полосчатая

кварцевая р у д а ............

V II— X

120,0

 

26,0

 

смещение породоразрушающего инструмента, которые

возни­

кают в результате более сильной разработки ствола

скважины

в слоистых и анизотропных породах и неравномерности

работы

коронки в процессе бурения.

Подобным же образом происходит разрушение керна при бурении разнородных по составу и твердости пород типа кон­ гломератов. Степень разрушения керна в зависимости от диа­ метра породоразрушающего инструмента в данном случае тем выше, чем больше разница в твердости между гальками и це­ ментирующим материалом.

В табл. 10 приведены усредненные данные выхода керна в зависимости от диаметра породоразрушающего инструмента, по­ лученные в геологоразведочной партии. Из табл. 10 видно, что при бурении слоистых, сланцеватых и разнородных по составу и крепости пород с уменьшением диаметра коронок соответст­

венно снижается выход керна

(см. рис. 9,

кривая 9).

 

 

 

 

 

 

Таблица 10

Зависимость выхода керна от диаметра породоразрушающего инструмента

 

при бурении пород осадочного комплекса

 

 

 

 

Категория

Тип породо­

Диаметр

Количест­

Средний

Название пород

процент

по бури-

разрушающе­

бурения

во рейсов

выхода

 

 

мости

го инструмента

 

 

керна

Конгломераты,

известия-

V II — IX

БТ-45а,

132

27

63,0

ки, сланцы,

гравелиты

 

МР-2НП-1

112

98

61,2

и т. д.

 

 

 

93

195

47,8

 

 

 

 

76

213

38,5

 

 

 

 

59

37

32,7

Подобные же результаты были получены в других партиях, где также разбуривались породы осадочного комплекса (см. рис. 9, кривые 10 и 11).

2* 35

С уменьшением диаметра породоразрушающего инструмен­ та снижается процент выхода керна при бурении крепких, но хрупких пород и полезных ископаемых.

В табл. 11 приведены результаты бурения слюдоносных пегматитов IX—X категорий Мамско-Чуйского месторождения, которые характеризуются сравнительно высокой хрупкостью.

Таблица 11

Зависимость выхода керна от диаметра бурения по крупнозернистым пегматитам

(по данным Л. П. Архипова н Б. А. Борисова)

 

Алмазное бурение

Дробовое бурение

 

 

выход керна

 

выход керна

 

 

при различных

 

при различных

Название участков месторождении

пробу­

диаметрах ко­

пробу­

диаметрах ко­

 

рено,

ронок, %

рено,

ронок,

%

 

м

 

 

м

 

 

 

 

76

59

 

112

92

Ко.потовскнй.................................

93

75

75,5

102,0

 

 

Согдмонцонскмм ..............................

79,9

84

72

63

47

Ч уй ск и н .......................................

 

 

370,4

88

69

Бурение производилось алмазными и дробовыми породоразрушающпми инструментами различного диаметра.

Из приведенных данных в табл. 1 1 следует, что с уменьше­ нием диаметра коронок как при алмазном, так и дробовом спо­ собах бурения выход керна по хрупким пегматитам снижается. Но интенсивность снижения при дробовом бурении намного выше, чем при алмазном (см. рис. 9, кривые 5 п 6).

Значительное изменение выхода керна в зависимости от диа­ метра породоразрушающего инструмента наблюдается при про­ ходке углей (см. рис. 9, кривая 8). Низкая механическая проч­ ность их при высокой хрупкости приводит к сильному разруше­ нию керна при бурении коронками малого диаметра.

Несколько отличные результаты получаются при бурении крепких, однородных по составу, но сильно трещиноватых пород и полезных ископаемых. В данном случае с уменьшением диа­ метра породоразрушающего инструмента выход керна часто увеличивается [12]. На рис. 9 показана зависимость выхода кер­ на (кривая 12) от диаметра коронок, полученная Е. Л. Лимановым и Г. Г. Моисеевым [41] при проходке скважин в сильно трещиноватых породах VIII— IX категорий. Как видно из рис. 9, выход керна снижается с увеличением диаметра породоразру­ шающего инструмента.

Для более детального изучения данного вопроса автором были проведены исследования в лабораторных условиях по сле­ дующей методике.

Зб

 

На специальном стенде [21] моделировался процесс разруше­

ния раздробленного керна при бурении.

 

ми

Размеры кусочков керна при экспериментах были постоянны­

(d = 45 мм),,

а диаметр колонковой

трубы изменялся от 57

до

127

мм. При

этом отношение

F_

(F — площадь сечения

S

канала

 

 

 

колонковой трубы, 5 — площадь сечения кусочка кер­

на), т. е. число кусочков, размещаемых в сечении керноприемной трубы, изменялось от 1 до 5.

Исследованиям

 

были

 

 

 

 

 

 

подвергнуты

раздроблен­

 

 

 

 

 

 

ные

керны

окварцованного

 

 

 

 

 

 

гнейса IX категории, сред­

 

 

 

 

 

 

незернистого

мрамора

 

 

 

 

 

 

VI категории и полиметал­

 

 

 

 

 

 

лической руды V категории.

 

 

 

 

 

 

Исходный вес керна

3 кг.

____

- I

I

!

I

1

Режимы

бурения:

ско­

О

1

2

J

4

F/S

рость

 

вращения

снаряда

 

 

 

 

 

 

 

180 об/мин,

количество про­

Рис. Ю. Кривые интенсивности разру­

мывочной

жидкости,

пода­

шения

керна в

колонковой трубе

в за­

ваемой

в

снаряд,

изменя­

висимости

от степени раздробления (от­

лось

в зависимости от

диа­

1 — гнейсы

ношения F /S ) .

 

метра

колонкового

снаряда

IX категории,

2 — среднезерннстые

мраморы VII категории.

3 — полиметалличе­

от 20 до 100 л/мин, ампли­

 

 

ские руды V категории.

 

туда

поперечного колебания

 

 

 

 

 

 

снаряда 3—5 мм и частота колебаний 12 Гц. Скорость подачи снаряда равнялась 3— 5 см/мин. При самозаклинке керна на­ грузка иа снаряд увеличивалась до 500 кгс, а затем он осво­ бождался расхаживанием снаряда. Продолжительность опыта 30 мим. Результаты исследований, представленные в виде кри­ вых иа рис. 1 0 , показывают, что при увеличении диаметра ко­ лонкового снаряда пли отношения площадей от 1 до 5 выход керна снижается, в частности, по гнейсу на 7%, по мрамору на 16% и по полиметаллической руде, в которой преобладают хрупкие и мягкие сульфиты, на 40%.

Это объясняется в первую очередь возрастанием частоты за­ клинивания раздробленного керна в приемной трубе. Чем боль­ ше диаметр керна, тем большее количество кусочков разме­ щается в сечении колонковой трубы, которые под действием вибрации снаряда и напора промывочной жидкости уплотня­ ются и чаще заклиниваются в керноприемной трубе.

О росте частоты заклинивания раздробленного керна с уве­ личением диаметра колонкового снаряда говорит сокращение длины рейсовой проходки.

По данным И. Ф. Большакова, длина рейса при бурении сильно трещиноватых пород изменяется в зависимости от диа­ метра инструмента следующим образом (табл. 1 2 ).

37

Т а б л и ц а 12

Изменение длины рейса в зависимости от диаметра породоразрушающего инструмента при бурении трещиноватых пород

 

 

 

 

Длина pefica

Увеличение

 

 

 

 

в зависимости

 

 

 

Категория

от диаметра

длины рей­

Характеристика пород

 

коронки, м

са при пе­

 

по бури-

 

 

реходе

 

 

 

мости

 

 

с 59 на

 

 

 

 

59

46

46 мм, %

 

 

 

 

 

Трещиноватые,

окварцованные граниты

и

 

 

 

 

гнейсы....................

 

IX — X

1,14

2,18

182

Трещиноватые,

измененные граниты и гнейсы

V III — IX

1,48

3,15

213

Слаботрещнноватые, сильно измененные

гра-

 

 

 

 

ннты и гн е й сы ....................................

V III— IX

1,78

1,86

105

Из приведенных данных следует, что увеличение диаметра коронки с 46 до 59 мм приводит к сокращению длины рейса почти в 2 раза. Но, как показывают результаты лабораторных исследований, такая зависимость устанавливается при бурении пород и руд выше VII—VIII категорий по буримости. В слабых и хрупких породах и полезных ископаемых заклиненные в тру­ бе кусочки керна легко раздавливаются, в результате чего дли­ на рейса сокращается незначительно, но при этом сильно сни­ жается выход керна.

Следовательно, степень разрушения керна при бурении тре­ щиноватых пород и полезных ископаемых зависит от отноше-

F

F

ния площадей —- . В том случае,

когда — « 1 , т. е. размеры ку-

«Ь

о

сочков близки к диаметру канала приемной трубы, керн в про­ цессе бурения разрушается незначительно и выход его доста­ точно высок. Если указанное отношение больше двух, то разрушаемость керна возрастает, особенно когда он представлен недостаточно прочным, хрупким материалом.

Таким образом,

результаты, полученные при

лабораторных

и производственных

исследованиях, позволяют

отметить сле­

дующее.

 

 

. 1. В монолитных и однородных по составу и крепости поро­ дах и полезных ископаемых следует бурить скважины инстру­ ментами малого диаметра, так как при этом количество и каче­ ство получаемого керна не снижаются, а производительность значительно возрастает.

2. В разнородных по составу и крепости слоистых, а так хрупких породах и полезных ископаемых диаметр породоразру­ шающего инструмента необходимо увеличивать, при этом соот­ ветственно повышается количество н качество получаемого

керна.

38

3.В крепких, однородных по составу, но сильно трещинова­ тых породах и полезных ископаемых диаметр коронки необхо­ димо подбирать исходя из размера кусочков, образующихся при распаде керна по трещинам, т. е. диаметр породоразрушающего инструмента должен соответствовать размерам образуемых кусочков.

4.При обосновании и выборе, диаметра породоразрушающе­ го инструмента необходимо учитывать не только ожидаемую экономическую эффективность, но и качество буровых работ, за­ висящее от состояния и количества получаемого керна.

ВЛИЯНИЕ УГЛА НАКЛОНА СКВАЖИНЫ НА ВЫХОД КЕРНА

Известно, что разведочные скважины в зависимости от ре­ шаемых задач и геологической обстановки бурятся под различ­ ными зенитными углами. От этого в значительной степени изме­ няется количество и качество получаемого керна.

В монолитных, слаботрещииоватых породах, когда керн при бурении получается в виде ненарушенных столбиков, зенитный угол скважины не оказывает заметного влияния на выход кер­ на [35, 66].

В слабых, переслаивающихся по твердости, сланцеватых и

трещиноватых

породах, когда

керн неоднороден по твердости

и распадается

по ослабленным

участкам на отдельные части,

угол наклона скважины может оказать значительное влияние на характер и степень разрушения керна при бурении.

Для более детального изучения данного вопроса, представ­ ляющего определенный практический интерес, автором был проанализирован фактический материал, полученный при буре­ нии около 2700 м сильно искривленных, а также пологонаклон­ ных и горизонтальных скважин на ряде месторождений Забай­ калья.

Геологический разрез на месторождениях был представлен в основном осадочными и вулканогенными породами: алевроли­ тами, порфиритами, известняками, фельзитами, дацитами, туфа­

ми и т. д. Средняя категория пород-— 7,8.

алмазными

и ча­

Скважины бурились твердосплавными,

стично

дробовыми коронками диаметром от 59 до 112 мм.

,0j =

С

поверхности скважины задавались

под углом

= 10°— 18°

и в процессе бурения они самопроизвольно или ис­

кусственно

(при многозабойном бурении) искривлялись;

на ко­

нечной глубине зенитный угол отдельных многозабойных сква­ жин достигал 50°—60°.

Пологонаклоиные и горизонтальные скважины (01> 60°) бурились по осадочно-вулканогенным породам (табл. 13) из под­ земных горных выработок.

39

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ