Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Башкирский Государственный Аграрный Университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

книги из ГПНТБ / Анисимов Я.Ф. Особенности применения полупроводниковых преобразователей в судовых электроустановках

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

24.10.2023

Размер:

10.39 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 2223 / 2423 24 > Следующая >>>

В выражениях (6.73) и (6.74) амплитуды гармоник тока отне

сены к току Іа0=Чж. Относительная величина гармоник вы-

прямленного тока при работе преобразователя на якорь двига теля постоянного тока значительно больше, чем на активно-индук тивную нагрузку. Это объясняется тем, что коэффициент ( 1—-^-5)

обычно

составляет

несколько

процентов,

постоянная

Udo)

времени

цепи якоря

мала.

Пульсация выпрямленного напряжения приводит к дополни

тельным

потерям

в цепи

нагрузки,

ухудшает условия коммутации

двигателя

постоянного

тока,

возбуждает помехи,

нару

шающие

работу

судовых

электроаппаратов

прибо

ров, и т. д. В некоторых

слу

чаях

эти

факторы

стано

вятся

настолько

существен

ными, что возникает

необхо

димость

включения

сглажи

вающих

фильтров.

Электрические

фильтры

0,1

0,3

Ofi

0,6

0,7

классифицируются

по

прин

ципу действия, типу

элемен

Рис. 6.20.

Зависимости гармоник 1—4-го

тов,

из

которых

они

со

порядков,

обусловленных

несимметрией

уп

стоят, количеству

элементов,

равления,

от

выпрямленного

тока.

схеме соединения

элементов,

количеству

звеньев.

Схемы

фильтров, применяемых

в судовых преобразовательных установках,

также

схемы наиболее эффективных фильтров приведены на

рис. 6.21.

Индуктивный

фильтр

(рис. 6.21, а) применяется для

сглажи

вания пульсации при невысоких требованиях к качеству выпрям ленного напряжения. Наиболее распространенной областью его


применения		является		вентильный		привод		постоянного			тока
(см. рис. 4.2). Фильтр				представляет		собой	дроссель,		сердечник
которого	изготовляется			из	ферромагнитного			материала.			Для
получения линейной			зависимости индуктивности					дросселя		от	тока
нагрузки сердечник выполняется с воздушным зазором.
Если	к качеству		выпрямленного			напряжения предъявляются
более высокие требования, то применяется							Г-образный		индуктив
но-емкостный		фильтр		(рис. 6.21,б).		Подобные		фильтры		исполь
зуются	для	сглаживания			напряжения преобразователей						типа

ВАКС. Основным элементом Г-образного фильтра остается дрос сель L . Эффективность работы фильтра увеличивается благодаря включению параллельно нагрузке конденсатора С. При достаточно большой величине С переменная составляющая выпрямленного тока проходит через конденсатор, минуя нагрузку и создавая паде ние напряжения на индуктивном сопротивлении дросселя. Эффек-

220

тивность работы фильтра увеличивается с возрастанием емкости конденсатора и частоты переменной составляющей напряжения.

В судовых преобразовательных устройствах используются так же резонансные фильтры, в частности, фильтр «пробка» (рис. 6.21,в). Примером применения такого фильтра может служитьпреобразователь типа АСП (см. рис. 3.10). Подобные фильтры настраиваются на подавление основной гармоники выпрямлен ного тока. Кроме параллельных резонансных контуров могут вклю чаться последовательные контуры (рис. 6.21,г). В обоих случаях

Рис.	6.21. Схемы	сглаживающих фильтров: а — индуктивного;	6 — Г-образ-
ного;	в — «пробка»; г — Г-образного с резонансной цепочкой;		д — компенса
	ционного;	е — трансформаторного; ж — дифференциального.

повышается эффективность работы фильтра по сравнению с про стым Г-образным.

При высоких требованиях к снижению пульсации выпрямлен ного напряжения строят многозвенные фильтры, представляющие последовательное соединение нескольких простых звеньев, выпол ненных по Г-образной схеме или по Г-образной схеме с резонанс ным контуром. В таких случаях оказывается целесообразным при менение также сложных индуктивно-емкостных фильтров.

Компенсационный фильтр (рис. 6.21, д) отличается от Г-об разного наличием дополнительной (компенсационной) обмотки, последовательно соединенной с нагрузкой. Эта обмотка состоит из небольшого числа витков, помещена на одном сердечнике с ос новной и индуктивно связана с ней. Дополнительный эффект сгла живания получается в результате введения в цепь нагрузки ком пенсирующего переменного напряжения, основная гармоника которого почти равна по величине и противоположна по фазе соот ветствующей гармонике напряжения основной обмотки. Таким

221

путем удается исключить из спектра пульсации определенную гар монику, обычно основную. Полной компенсации переменной со

ставляющей,	однако, не происходит, так		как	формы	напряжений
на основной	и компенсационной	обмотках	не	соответствуют друг
другу, кроме	того, сдвиг между	этими напряжениями			отличается

от 180°. Сглаживание высших гармоник осуществляется неэффек

тивно.
Более качественным	является трансформаторный фильтр
(рис. 6.21,е), состоящий	из двухобмоточного трансформатора Тр

с коэффициентом трансформации, равным единице, и конденса тора С, включенного последовательно с первичной обмоткой транс форматора на клеммы выпрямленного напряжения. Вторичная обмотка подключена последовательно с нагрузкой так, что ее напряжение находится в противофазе с переменной составляю щей выпрямленного напряжения. Вследствие этого почти полно стью компенсируется основная гармоника, а также в отличие от компенсационного фильтра эффективно, подавляются высшие гармоники. Подобный фильтр находит применение в преобразова тельных установках на железнодорожном транспорте.

Высокими сглаживающими свойствами отличается и дифферен циальный фильтр (рис. 6.21, ок). Главное отличие его от Г-образ- ного с резонансным контуром заключается в том, что этот контур переносится к промежуточному выводу дросселя фильтра. Од нако такое малое конструктивное различие дает много преиму ществ фильтру. Фильтр эффективно сглаживает как основную, так и высшие гармоники. Наибольшая эффективность достигается

при	Li=L2.
Основным параметром, характеризующим эффективность дей
ствия фильтра, является коэффициент			сглаживания
		К с = т ^ - >			(6-75)
		« п . н
где kn	и &п.ті — коэффициент пульсации до и после			сглаживающего
фильтра.
При оценке пульсации часто вместо коэффициента, определяе
мого	выражением	(1.1), пользуются	коэффициентом		пульсации
по п-й гармонике,		представляющим	ее амплитуду	в	относитель

ных единицах. Коэффициент сглаживания в этом случае будет по казывать действие фильтра по снижению любой гармоники. Обыч но при проектировании фильтра принимаются во внимание только основная гармоника или несколько первых канонических.

Коэффициент сглаживания для наиболее широко распростра

ненного Г-образного фильтра (рис. 6.21,6)	определяется выраже
нием
Ксп = ] / ( l - r t 2 © 2 L C ) 2 +	p^)2 .	(6.76)
Коэффициенты сглаживания сложных	фильтров	определяются
по следующим выражениям:

222

компенсационного

\ 2

1 LLK

— M 2

—

M 2 )

ПСаЬ

S-

• л 2 ш 2 (LLK

Кс

naCJ

(6.77)

naM •

пшС

трансформаторного

Kcn

=î-

— л 2 м 2

(LiLa — /И2 )

+ (пшС)2

(6.78)

поз ( L i — M ) •

дифференциального

J _ i

/ Гn2(ù2(M2—2MLp—LJLJ

— L 2

L p — L P L X )

L i +

L 2

Ken

ЛСО(ІИ —

L p )

nmC

+ n œ ^ i - f - L p )

ncùC

(6.79)

«со (/W — L p )

-1

где

M = kMVrL1L2—взаимная

индуктивность

обмоток

дросселя

(для компенсационного M = kMVLLK);

kM — коэффициент

связи

обмоток.

Как

следует

из (6.77) — (6.79),

максимальный

коэффициент

сглаживания

для

п-и

гармоники

обеспечивается

случае,

если

знаменатель соответствующего выражения стремится к нулю.


Эффективное	сглаживание		трансформаторным	фильтром	как
основной, так и высших гармоник достигается при				Li « M и	боль
шой величине	С, дифференциальным — при LV~M			и также	боль
шом значении емкости		конденсатора.
Как упоминалось		выше,	при проектировании	сглаживающих

фильтров обычно учитывают требования подавления до определен ной величины основной или нескольких канонических гармоник,, гармоники же неканонических порядков во внимание не принима ются. Однако для низкочастотных гармоник, обусловленных несим метрией напряжений или несимметрией управления, коэффициент сглаживания может оказаться меньше единицы, т. е. будет наблю даться усиление этих гармоник. Вероятность возникновения дан ного явления возрастает с увеличением фазности выпрямления и

коэффициента		сглаживания		по основной гармонике, уже при m =					6
может	происходить		усиление		гармоник	порядков	п =	1,2 (50	и
100 Гц	при	частоте	сети	50	Гц). Как	следует	из	(6.76), при

223

применении Г-образного фильтра усиление может наблюдаться только в случае, если (ùL<Rd. Пренебрегая для низкочастотных гармоник вторым слагаемым в подкоренном выражении (6.76), условие усиления можно записать в следующем виде:

Наиболее благоприятные условия складываются для усиления гармоники первого порядка.

В значительно большей степени низкочастотные гармоники мо гут усиливаться Г-образным фильтром с резонансным контуром, компенсационным и, особенно, трансформаторным фильтрами. Коэффициент сглаживания последнего резко снижается при низ ких частотах. В схемах с шестифазным режимом выпрямления при высокой эффективности сглаживания основной (п = 6) и высших гармоник практически не удается избежать усиления гармоники

первого порядка ( п = 1 ) .	При недостаточно тщательной	настройке
это усиление может быть	весьма существенным (в 5—7	раз и бо

лее). Фильтры подобного типа целесообразно применять в одно

фазных	схемах	выпрямления,	где явление усиления	отсутствует
в связи	с настройкой фильтра		на низкую частоту сглаживания.
В отношении		работы фильтра при необходимости		сглаживания

низкочастотных гармоник наиболее выгодным оказывается исполь зование дифференциального фильтра. В схемах с шестифазным режимом с помощью этого фильтра исключается усиление низко частотных гармоник и одновременно обеспечивается эффективное сглаживание основной и высших гармоник. При правильно выбран ных параметрах элементов фильтра коэффициент сглаживания гармоник /г=1,2 составляет 1,5—2,0. Кроме того, как следует из знаменателей выражений (6.77) — (6.79), настройка дифференци ального фильтра более проста по сравнению с другими схемами сложных фильтров, так как может производиться с помощью мало мощного вспомогательного дросселя L p .

Эффективность работы фильтров различных типов проверялась на трехфазной мостовой преобразовательной установке мощностью 10 кВт, при этом во всех схемах использовался один и тот же сглаживающей дроссель и включались конденсаторы примерно рав ной емкости, т. е. весогабаритные показатели фильтров во всех случаях были практически одинаковыми. Настройка компенсацион ного фильтра осуществлялась с помощью компенсационной об мотки, трансформаторного — с помощью конденсаторов и диффе ренциального— с помощью резонансной индуктивности L p . Если коэффициент сглаживания Г-образного фильтра на основной ча


стоте 300 Гц составлял всего лишь	20, то дифференциального —
200, трансформаторного — несколько	меньше, а компенсационного
и Г-образного с резонансным контуром — соответственно		110 и 70.
Усиление гармоники 50 Гц трансформаторным фильтром		не уда

лось устранить даже с помощью дополнительной настройки. Ком пенсационный фильтр обнаружил низкую эффективность сглажи-

224

вания высших гармоник. Коэффициент сглаживания дифференци ального фильтра возрастал с увеличением порядка гармоник, гар монику 50 Гц фильтр снижал примерно в два раза.

Таким образом, фильтр необходимо проектировать с учетом сглаживания низкочастотной пульсации, если предъявляются тре бования к подавлению неканонических гармоник. Наиболее целе сообразной схемой в отношении снижения как высокочастот ной, так и низкочастотной пульсации является дифференциальный фильтр. Снижения пульсации выпрямленного напряжения при глу боком регулировании выпрямителя можно добиться включением нулевого вентиля [8]. Следует отметить, что существенного сниже ния низкочастотных гармоник, обусловленных несимметрией на пряжений и несимметрией управления, с помощью пассивных фильтров достичь не представляется возможным. Наиболее эффек тивный способ их снижения — воздействие на систему управления преобразователя.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1. В судовом электрооборудовании широко используются полупроводниковые преобразовательные устройства. Происходит замена преобразователей различных типов тнристорными. Наибольшее распространение в настоящее время получили выпрямительные агрегаты, но уже на данном этапе одной из основных тенденций развития судовой силовой полупроводниковой техники является внедрение преоб разователей частоты.

2. Судовая полупроводниковая техника отличается разнообразием схем пре


образования, однако наибольшее применение находит трехфазная		мостовая	схема,
в том числе в установках мощностью до 20 кВт — трехфазная		мостовая	несим
метричная схема. Последняя в настоящее время заменяется	симметричной.
3. Основное направление развития важнейшей области судового электрообо
рудования— регулируемого электропривода—заключается	в создании, освоении

и внедрении тиристорных систем частотного управления асинхронными двигате лями. Наряду с этими системами ведется разработка и внедрение тиристориого привода постоянного тока.

4.Применение силовой полупроводниковой техники позволяет повысить тех нико-экономические показатели судовой электроэнергетической установки в целом путем создания единой электроэнергетической системы. В этом случае от общих шин электростанции получают питание и гребная электрическая установка с тири сторный управлением, и общесудовые потребители. Повышение технико-экономи ческих показателей может быть достигнуто также путем установки валогенераторов, одной из наиболее перспективных систем стабилизации частоты и напряжения которых являются тиристорные преобразователи.

5.Основная особенность применения полупроводниковых преобразователей на судах состоит во взаимном влиянии преобразователей и судовой сети, обусловлен ном относительно малой мощностью последней и дискретным характером работы преобразователей. В результате воздействия преобразователен на сеть искажается форма напряжения сети, появляются добавочные потери в генераторах станции,

225

кабельных линиях и потребителях электроэнергии. Снижается также коэффициент мощности электрической установки, на отдельных участках возможен резонанс на высших гармониках. Влияние сети заключается в увеличении гармоник выпрямлен ного напряжения, нарушении работы системы управления преобразователем, если она имеет непосредственную связь с сетью.

6. Степень взаимного влияния преобразователей и сети зависит от ряда фак торов, основными из которых являются соотношение мощностей преобразователей

истанции, схемы соединения отдельных преобразователей и групп.

7.Наиболее эффективными мерами по снижению влияния преобразователей на сеть являются применение двенадцатифазных выпрямителей, создание условного 12-фазного режима работы группы преобразователей, включение фильтров между

сетью и преобразователями. Д а ж е при малой мощности преобразователя в резуль

тате коммутационных процессов возбуждаются помехи, проникающие					как	на сто
рону постоянного, так и переменного тока, что также в некоторых случаях						требует
включения фильтров.
8. Существование иесимметрии в судовых полупроводниковых				преобразовате
лях, к основным видам которой относятся		несимметрия	питающих		напряжений
и неснмметрия управления, приводит к возбуждению в выпрямленном					напряжении
неканонических гармоник,	в том числе и	трудносглаживаемых		низкочастотных,
к неравномерной загрузке	вентилей и фаз	и возбуждению	некомпенсированного

потока в магнитопроводе трансформатора. Степень влияния иесимметрии на работу преобразователей определяется не только ее величиной, но и характером реакции системы управления на воздействие несимметрии.

9. При иесимметрии напряжений сети, характеризуемой коэффициентом ие симметрии в пределах 2%, в выпрямленном напряжении возбуждаются низкоча стотные гармоники, амплитуды которых составляют 2—4% от выпрямленного на пряжения в холостом неуправляемом режиме. Неснмметрия управления в преде лах 2—3° обусловливает появление гармоник, в том числе и низкочастотных с ам плитудами, равными 2—3%. Резкое возрастание неканонических гармоник, и осо бенно низкочастотных, а также снижение среднего значения выпрямленного напря жения наблюдаются при коротких замыканиях в сети.

10. В наименьшей степени подвержены влиянию несимметрии напряжений сети преобразователи с жесткой симметрией управляющих импульсов. Относительно просто такой принцип управления может быть осуществлен в одноканальных сис темах, которые следует считать наиболее перспективными для судовых условий.

11. К числу схем, наиболее подверженных влиянию несимметрии, в первую очередь относится шестнфазная с уравнительным реактором. Неснмметрия управ ления даже в допустимых пределах может полностью нарушить работу данной схемы. В связи с этим применение шестифазной схемы с уравнительным реактором в судовых преобразовательных установках нецелесообразно. В значительно мень шей степени подвержена влиянию несимметрии трехфазная мостовая схема.

УКАЗАТЕЛЬ ЛИТЕРАТУРЫ

1.Автономные инверторы с отделенными от нагрузки конденсаторами. М.,

«Энергия», 1968. Авт.: H. X. Ситник, Л. Т. Некрасов, Е. И. Беркович,

С. М. Ягупов.

2.А н и с и м о в Я- Ф. Выпрямленное напряжение и ток при несимметрии питающих напряжений.— «Изв. вузов. Энергетика», 1970, № 10, с. 14—18.

3.А н и с и м о в Я- Ф. Гармоники выпрямленного напряжения и тока в две-

надцатифазной

параллельной

вентильной

схеме.— Труды

Николаев, корабл.

ин-та, 1970, вып. 39, с. 51—56.

А и и с и м о в

Я- Ф-і

Г у с е в

И. И. Гармонический анализ

выпрямленного

напряжения

при работе

выпрямителя

на активно-индуктивную нагрузку

с конечной

индуктивностью.—Труды Николаев,

корабл. ин-та, 1971, вып. 49,

с 58—64.

А н и сн м о в Я- Ф. Выпрямленное напряжение

и ток при отсутствии влия

ния несимметрии питающих напряжений на систему управления преобразо

вателем.— «Изв. вузов. Электромеханика», 1971, № 5, с. 518—523.

А и и с и м о в

Я- Ф. Гармонический состав выпрямленного напряжения

трехфазной

несимметричной

мостовой

схемы.— «Изв. вузов.

Энергетика»,

1971, № 12, с. 30—35.

А н и с и м о в

Я- Ф-,

А н т о н о в

M . Н.,

Р я б е н ь к и й

В. М. Гармони

ческий анализ выходного напряжения широтно-импульсных преобразова

телей.— Труды

Николаев, корабл. ин-та,

1972, вып. 57, с. 65—70.

А н и с и м о в

Я. Ф.

Гармонический

анализ

выпрямленного

напряжения

в трехфазной

нулевой схеме при несимметрии питающих

напряжений.—

«Изв. вузов. Энергетика», 1972, № 5, с. 42—47.

А и и с и м о в

Я- Ф. Гармоники неканонических порядков в трехфазной

мостовой

несимметричной

схеме.— «Изв.

вузов.

Электромеханика»,

1972,

№ 10, с. 1053—1058.

10.

А ф а н а с ь е в

А. А. Добавочные потери в роторе синхронной машины

при работе

преобразователем

частоты.— «Электротехника»,

1967,

№

с. 22—25.

11.

А ф а н а с ь е в

А. А. Добавочные

потери

обмотке якоря

синхронной

ма

шины при работе с преобразователем

частоты.— «Изв. вузов.

Электроме

ханика»,

1969, № 3, с. 277—281.

12.

Б а р а н о в

Л. Н. Сравнение «вертикального»

и «горизонтального»

спо

собов преобразования

аналог — ф а з а

системах импульсно-фазового уп

равления

тиристорными

преобразователями — возбудителями.— Труды

ЦНИИМФ,

1970, вып. 132, с. 104—118.

13.Б а р с к и й В. А. О симметрии отпирающих импульсов в управляемых выпрямителях для электроприводов.— «Электричество», 1969, № 3 , с. 67—69.

14.	Б а т я е в A . A . , Б у л а т о в	В. И. Совершенствование систем управления
	электроприводами траловых	лебедок.— «Судостроение», 1970, № 10,

с. 32—34.

15.Б о р и с о в А. Л. Единая судовая электроэнергетическая система смешан ного тока.— «Судостроение», 1970, № 12, с. 38—40.

16.	Б у л г а к о в А. А. Новая теория управляемых выпрямителей. М.,
	«Наука», 1970.

227

17.

Б ы к о в с к и й

Ю. И.,

Ш е и н ц е в

Е.

А.

Электроприводы

траловых

лебедок. М., «Пищевая промышленность», 1971.

18.

В о р о н

е ц к и й

Б.

Статическая

(бесконтактная)

электроаппара

тура

автоматического

управления. — «Электротехника»,

1969,

№

12,

с. 26—29.

19.

В я з н и

к о в ц е в

Е. В.,

М н у ш к о

Ю. В.

Тирнсториый

электропривод

судовой

грузовой

лебедки.— «Судостроение»,

1971, №

11, с. 37—39.

20.

Г л а з е н к о

Т. А. Тирнсторные

широтно-импульсные

преобразователи для

систем электропривода постоянного тока. Л., ЛДНТП,

1968.

21.

Г л е б о в

П. А.

Системы возбуждения синхронных генераторов с управ

ляемыми выпрямителями. М.— Л., Издание

АН СССР,

1960.

22.

Г у т к и н

Б. М.

Ионный привод

постоянного

тока. М.— Л.,

«Энергия»,

1965.

23.

Д е м а г и н

А.

В.

Экспериментальное

исследование

электромагнитных

процессов в трехфазной мостовой схеме выпрямления

в системах

возбуж

дения ССГ.—Труды ЦНИИМФ,

1970, вып. 132, с. 64—75.

24.

Д е н и с о в

В. В., M а м с у р о в

А. X. Статические

преобразователи

в су

довых электроустановках. Л., «Судостроение», 1970.

25.

Е с а к о в

В. П.,

С а м о й л о в

Ю. С.,

Э й д е л ь

А.

С.

Расчет

систем

управления

ГЭУ

с тиристорными

возбудителями.— «Судостроение»,

1969,

№ 8, с. 42—45.

26.

З а н ц и н с к и й

П. И., Результаты исследования режимов работы сило

вых вентилей

системе

возбуждения

ССГ

фирмы

«Долмел».— Труды

ЦНИИМФ,

1970, вып. 132, с. 51—64.

27.

З е л е н о в

А. Б., Ш к о л ь н и к о в

В. И.

Расчет

внешних

характеристик

выпрямителей.— «Изв. вузов. Энергетика»,

1969, № 9, с. 38—42.

28.К а г а н о в И. Л. Электронные и ионные преобразователи. Ч. I I I . M . — Л.,

Госэнергоиздат, 1956.

29.

К о р о п

С.

П.,

X м е л е в с к и й

Л.

С. Валогенераторные

установки

преобразователем — стабилизатором

частоты.— «Судостроение»,

1969,

№ 4, с. 42—44.

30.

К о р ч а г и н

Б. Н. Использование выпрямителя

ВКСМ-1000

многопо

стовой системе питания.— «Судостроение»,

1970, № 9, с. 44—46.

31.

К р а й ч и к

Ю. С. Гармоники

неканонических

порядков в схемах

с управ

ляемыми

выпрямителями.— «Изв.

АН

СССР.

Энергетика

транспорт»,

1966, № 5, с. 84—92.

32.

К р а й ч и к

Ю. С.

взаимной компенсации

гармоник переменного

тока

от

нескольких

преобразователей.— Л.,

«Изв.

НИИПТ»,

1968,

сб. 14,

с. 70—75.

33.

К у з н е ц о в

О. А.,

С т и о п

Я-

Н.

Полупроводниковые

выпрямители.

М.— Л., «Энергия»,

1966.

34.

Л е й к и н

В. С , Л е в и н

А. М., Р о д ш т е й н

Л. А.,

Сравнительный

анализ преобразовательных

устройств

ГЭУ переменно-постоянного тока.—

«Судостроение»,

1969, № 9, с. 29—32.

35.

Л о с к у т о в

Е. Д.

К вопросу о

низкочастотной

модуляции

выходного

напряжения

преобразователей

частоты.— «Изв.

вузов. Энергетика»,

1970,

№

1, с. 116—119.

36.

М а к с и м о в

Ю. И.,

П а в л ю ч е н к о в

А. М. Эксплуатация

судовых

синхронных генераторов. М., «Транспорт», 1969.

37.

М е л е ш к н н

Г. А., В я з н и к о в ц е в

Е. В. Тиристорный

электропривод

шпиля.— «Судостроение», 1967, №

10, с. 39—41.

38.

Н и ц а й

В. Е.,

С в и р и д о в

А. Ф.

Применение

тиристоров

судовых

электроприводах.— «Судовая

электротехника

связь», 1967, вып. 33—34,

с.21—31.

39.Одноканальиая система управления выпрямителем с широким диапазоном регулирования угла зажигания. — «Электротехника», 1970, № 11, с. 8—10. Авт.: В. Л. Анхимкж, О. П. Ильин, Г. П. Шейна, H . Н. Михеев.

40.	О р к и н а	Б. Г. О высших гармониках в энергосистеме, питающей	ртут
	ные выпрямители.—«Электричество», 1955, № 2, стр. 41—49.
41.	П а й к и н	Ю. И. О влиянии статических преобразователей на	форму
	кривой питающего напряжения.—«Судовая электротехника и связь», 1970,
	вып. 42—43, с. 21—24.

228

42.	П е в з н е р	Е. М.,	Ш у к а л о в	В. ф., Я У р е А.	Г. Применение частот-
	норегулируемого электропривода			в судовых грузоподъемных механизмах.—
	«Электротехника»,		1970, № 2, с. 20—22.
43.	П е т р о в	И. И.,	П е в з н е р Е. М., Ш у к а л о в		В. Ф. Частотно-регули
	руемый электропривод высокопроизводительных судовых грузоподъемных
	механизмов.— «Электричество»,			1971, № 6, с. 44—48.

44.П и н ц о в А. М. Расчет гармоник выпрямленного тока и напряжения.— «Электричество», 1956, № 12, с. 9—14.

45.

П и н ц о в

А. М., К р а й ч и к

Ю. С ,

В л а с о в

Д . Г.

Работа

трехфаз

ного мостового

выпрямителя

при

питании

его

несимметричной

системой

э. д. с.— «Электричество», 1959, №

1, с. 79—83.

46.

Полупроводниковые

выпрямители.

Под редакцией

Ф.

И.

Ковалева и

Г. П. Мостковой. М.— Л., «Энергия», 1967.

47.

П о п о в

Ю. В. Критическая

индуктивность

якорной

цепи двигателя при

питании от управляемого тиристорного выпрямителя.— «Изв. вузов. Энер

гетика», 1969, № 8, с. 33—38.

48.

П о с к р о б к о

А. А.,

В а х р о м е е в

А. П.

Полупроводниковый

статиче

ский преобразователь

для электросварочных

работ.— «Судостроение», 1966,

№ 8, с. 42—45.

49.

П о с к р о б к о

А. А.,

В а х р о м е е в

А. П.

Статический

преобразователь

в бесконтактном исполнении. — «Судостроение»,

1969, №

1, с. 59—60.

50.

П о с к р о б к о

А. А., Ц ы п к а й к и н

H . М. Новый

статический

преоб

разователь.— «Судостроение»,

1967, № 5, с. 38—40.

51.

Р а с к и н

Л. Я- Стабилизированные

автономные инверторы

тока

на ти

ристорах. М., «Энергия», 1970.

52.Реверсивный тиристорный электропривод для судовых грузоподъемных механизмов.—Труды ЦНИИМФ, 1969, вып. 109, с. 68—77. Авт.: Е . И . Смыш ляев, Е. В. Вязниковцев, А. М. Куриленко, Ю. Ф. Муравский, А. Д. Собашников.

53.	Р и в к и н	Г. А.	Преобразовательные устройства. М., «Энергия», 1970.
54.	С и т н и к	H. X.	Силовая полупроводниковая техника. М., «Энергия»,
	1968.

55.С е з о н о в В. Г. О времени реверса и торможения электропривода в си стеме УРВ-Д.— «Электричество», 1966, № 5, с. 67—79.

56.	С о к о л о в	M . М., И с а ч е н к о В. X. Построение внешних характери
	стик тиристорного преобразователя в области прерывистых токов.— «Элек
	тротехника»,	1970, № 7, с. 31—34.

57.Статические и динамические характеристики электропривода крановых ме ханизмов по системе тиристорный преобразователь — двигатель.— «Элек тротехника», 1972, № 2, с. 1—5. Авт.: M . М. Соколов, Ю. Д . Капунцов,

В.И. Преображенский, А. С. Лысов, С. В. Муринец, Г. В. Токарев.

58.	Судовые		статические		преобразователи.		Л., «Судостроение»,		1965.	Авт.:
	Ф. И. Ковалев, Г. П. Мосткова, А. Ф. Свиридов, В. Ф. Шукалов.
59.	Т е р е ш к и н			Д. С.	Асинхронный	электропривод палубных			механизмов
	с частотным			управлением..— «Судостроение», 1971, №				12, с.	34—35.
60.	Т и м о ф е е в			Ю. К.	Расчет высших гармоник на стороне				постоянного
	тока	в	схемах ГЭУ		двойного	рода	тока.— Труды	ЦНИИМФ,		1969,
	вып.	109, с. 78—88.
61.	Т и м о ф е е в			Ю. К-	Расчет высших гармоник на стороне				переменного
	тока	в схемах		ГЭУ двойного рода		тока.— Труды ЦНИИМФ,			1967, вып. 87,
	с. 12—23.

62. Тиристорный электропривод постоянного тока. М., «Энергия», 1971. Авт.:

Я.Ю. Солодухо, Р. Э. Белявский, С. Н. Плеханов, В. Я. Самойленко,

А.X. Шоруков.

63.	Т у г а н о в	М. С. Бесконтактный судовой электропривод. Л., «Судострое
	ние», 1972.
64.	Ч а п л ы г и н	Ю. Н. Фазовое управление вентильными преобразователями
	при работе от синхронного генератора соизмеримой мощности.— «Электро
	техника», 1969, № 9, с. 35—37.
65.	Ч е р н и к о в	Г. Б. Работа полупроводниковых неуправляемых выпрямите
	лей при несимметричных режимах.— «Электричество», 1965, № 8, с. 49—54.

229

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 2223 / 2423 24 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ