Добавил:
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

книги из ГПНТБ / Челноков В.Е. Физические основы работы силовых полупроводниковых приборов

.pdf
Скачиваний:
34
Добавлен:
24.10.2023
Размер:
9.71 Mб
Скачать

Рис. 8-10. Осциллограммы тока через р-п-р-гс-структуру, выключаемую линейно-изменяющимся напряжением (а); синусоидальным напряжением (б).

Решая это уравнение при начальном условии Q n ( 0 ) = •aJmXz, получаем:

Qn(t) =

aJmza 1

(8-71)

Заряд, накопленный в базе п2 в момент времени Т, равен:

. Q « ( r ) = ^ ( l - e - r 4 '

(8 -72)

Для времен больших Т рассасывание избыточного заряда определяется процессом рекомбинации:

Qn(t) = Qn(T)e-th>.

(8-73)

Триод pi-n2-p2 выйдет из режима насыщения, когда заряд Qn уменьшится' до величины, соответствующей значению граничного заряда. Отметим, что из-за линей­ ного изменения обратного тока линейно растет и значе­ ние граничного заряда, соответствующее выходу триода из насыщения. Используя соотношение (8-58), получаем:

Qmv(t) = ^ t .

(8-74)

Значения времени рассасывания для рассматриваемо­ го случая определим, приравняв правые части выраже­ ний (8-73) и (8-74) и решив полученное уравнение отно­ сительно t:

Q n ( 7 > - ^ = - % 4 .

(8-75)

210

Приближенное решение уравнения получим, разло­ жив (8-75) в ряд и ограничившись двумя первыми чле­ нами разложения:

 

а,х2 (1 - е - Т ^ )

 

 

 

~ - в в + . л ( 1 _ в - г Л )

 

( 8 " 7 6 )

 

 

 

 

 

н

Если считать, что

а 1 ==1,

т2 /62 = В2

и а2

=

j - ^ - ^ - - , т

для Г ] > т2 выражение

(8-76)

приводится

к

виду

 

^рао ~

а Л .

 

 

(8-77)

Соотношение (8-77) показывает, что при

относитель­

но медленном изменении обратного напряжения, а сле­

довательно, и тока время рассасывания

определяется

параметрами триода с широкой базой. Нахождение вре­

мени выключения производится, как и в предыдущем

случае, лишь учитывается то, что

Qno=Qn(T).

Определим время

рассасывания в том

случае, когда

к основным электродам р-п-р-я-структуры приложено си­ нусоидальное напряжение и в прямой полупериод через нее проходит ток.

Изменение обратного тока по аналогии с предыду­ щими случаями можно описать следующими соотноше­

ниями:

 

 

 

 

 

для

0<Ct<tp!tc

/ =

/T O sinarf;

J

для

125= г р а с

I =

I m

sin u>tpace~th2,

J

где I m — максимальное

значение

прямого

тока через

структуру; со — циклическая

частота приложенного на­

пряжения.

 

 

 

 

 

Форма тока через р-я-р-п-структуру представлена на рис. 8-10,6.

Уравнение заряда неравновесных носителей для базо­

вой области п2 имеет следующий вид:

 

 

 

 

^ ) + № = / m a s i n W .

 

 

(8-79)

Решая это уравнение при начальном условии Q n ( 0 ) =

= 0, получаем:

 

 

 

 

 

Qn (0 =

1 + to 2 ^• siri mt

——^ (cos mt

e

i h i )

1 + o>sif

 

(8-80)

14*

211

Ток через прибор меняет направление в момент вре­ мени t = Tn/2 = n/u>, где Т\, — период приложенного напря­ жения. Из выражения (8-80) найдем величину накоп­ ленного заряда в момент времени t = TH/2:

Qn ( о

| — I r r f l i ^ z

1 +

2т| {1-е

н

)

(8-81)

 

 

 

 

 

 

I

J .

 

 

 

 

 

После изменения направления тока заряд в базе п2

изменяется по закону

 

 

 

 

 

 

Qn{t) = Qn(If)e-tlx>.

 

 

(8-82)

Величина

граничного

заряда в силу того, что ток че­

рез насыщенный триод pi-n2-p2

меняется во времени, так­

же является функцией времени. По аналогии с соотно­

шениями (8-58),

(8-74)

получим:

 

 

 

 

 

 

 

Qn гр (О =/m02sinco-f.

 

(8-83)

Момент выхода триода из режима насыщения

можно

определить,

приравняв

правые части выражений

(8-82)

и (8-83)

и

решив полученное

уравнение

относитель­

но t:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Qn (Ц-) e~th>

= / т

6 2 sin cor.

 

(8-84)

Приближенное решение этого уравнения получим,

разложив

в ряд sincor и e~tlz'

и

ограничившись первыми

членами,

содержащими

t в первой

степени. С

учетом

выражения

(8-81) имеем:

 

 

 

 

 

 

^

С =

вТТ1 + <В«^) +

а Л ( Ц - * - Г - ^ . )

"

( 8 " 8 5 )

Если

считать, что < x i = l ,

x2jQ2

= B2,

то для шТ2<С1 вы­

ражение

(8-85)

приводится

к выражению

(8-77), т. е.

при низкой частоте питающего напряжения время расса­ сывания зависит только от параметров условного триода с широкой базой.

212

213

Г л а в а д е в я т а я

МОДИФИКАЦИИ ЧЕТЫРЕХСЛОЙНЫХ и п я т и с л о й н ы х СТРУКТУР —ЭЛЕМЕНТОВ СИММЕТРИЧНОГО ТИРИСТОРА, ИХ ОСОБЕННОСТИ И СТАТИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ

Исследование свойств кремниевой р-я-р-я-структуры позволило создать на ее основе семейство принципиаль­

но новых

полупроводниковых приборов — кремниевых

управляемых вентилей или тиристоров.

В свою

очередь исследование свойств пятислойных

я-р-я-р-я-структур привело к разработке еще одного клас­ са полупроводниковых приборов — симметричных тири­

сторов,

обладающих

вольт-амперной

характеристикой

с двумя

участками

отрицательного

сопротивления на

прямой

и обратной

ветви. Это позволяет осуществлять

с их помощью управление переменным током. Структу­ ра симметричного тиристора представляет собой слож­ ную интегральную схему, которую удобно анализиро­ вать, разбив на отдельные самостоятельные элементы. Свойства этих элементов рассматриваются ниже.

9-1. р-/г-р-и-СТРУКТУРА С ЗАШУНТИРОВАННЫМ ЭМИТТЕРНЫМ ПЕРЕХОДОМ

В 1959 r. R . Aldrich и N. Holonyak в [Л. 9-1] рассмо­ трели влияние зашунтированного эмиттерного перехода на некоторые свойства р-я-р-я-структур и предложили

несколько приборов (в ча­

 

 

стности,

двухэлектродный

 

 

симметричный

переключа­

 

 

тель), в

которых

исполь­

 

 

зовались эти свойства.

 

 

На рис. 9-1 изображе­

'2

 

на p-n-p-n-структура, от­

 

dx'

 

личительной особенностью

 

которой

является

выведе­

Js

 

ние базового

слоя

p i не­

 

 

посредственно

к металли­

 

 

ческому

контакту

таким

 

 

образом,

что

р-я-переход

 

 

j i шунтируется им по гра­

Рис. 9-1. р-я-р-гс-структура с

за-

нице выхода

на верхнюю

плоскость пластины. Для

шунтированным эмиттерным

пе-

реходом.

 

напряжения,

приложенного, как

показано на рис. 9-1 на

р-я-переходах

/ i и / 3

действует

прямое, а^

на

переходе

/й — обратное

напряжение. При этом р-я-переход ]\ при

малых токах

через

структуру

практически

не

инжек­

тирует электроны в базовую область р4 . Это вызвано тем, что из-за шунтирования металлическим контактом прямое напряжение на этом переходе будет ©пределяться током, текущим параллельно ему вдоль базовой обла­

сти p i справа налево.

Характеристика р-я-перехода

при

прямом напряжении

такова, что фактически ток

через

р-я-переход для напряжений, меньших определенной

величины (пороговое напряжение), можно считать рав­ ным нулю (сопротивление р-я-перехода велико), а для напряжений, больших порогового, величина тока резко возрастает (р-я-переход представляет собой весьма ма­ лое сопротивление). Таким образом, если максимальное смещение перехода /2 , определяемое продольным базо­ вым током, а это имеет место в правой части перехода, не превышает порогового, то р-я-переход /4 не инжекти­ рует носители заряда в область р4 и анализируемую структуру можно рассматривать как трехслойную Р1-я2 -р2-структуру. Если это напряжение превышает ве­ личину порогового напряжения, то переход ji является хорошим инжектором электронов, а работа прибора не

отличается от работы р-я-р-я-структуры,

рассмотренной

в гл. 7. Изменяя параметры структуры:

протяженность

эмиттерной области

1п и базовой области

1Р, выходящей

к контакту, а также ширину и удельное

сопротивление

базовой области ри

иначе говоря, изменяя величину со­

противления растекания этой области, можно регули­ ровать величину тока включения рассматриваемой структуры.

Если принять, что ток через переход / 2 распределен равномерно по всей площади, то выражения для тока пе­ реключения и удерживающего тока имеют следующий вид:

 

 

(9-1)

уд

и.

(9-2)

 

 

 

Р2/П

где USaop — пороговое напряжение перехода / 3 ; г — про­ тяженность структуры в направлении, перпендикулярном

214

плоскости чертежа; р2 и w2 усредненное удельное со­ противление и ширина базовой области pi-

Сравнив (9-1) и (9-2), отметим, что значение тока переключения превышает значение удерживающего тока и вольт-амперная характеристика имеет форму, изобра­ женную на рис. 9-2. Варьируя сопротивление растекания базового слоя ри всегда можно добиться того, чтобы ток переключения существенно превышал - величину тока

утечки через

изолированную

 

,1

 

/ ? 1 - « 2 - р 2 - С Т р у К Т у р у . В

 

Э Т О М

 

 

 

 

 

 

случае

переключение

б у д е т

 

 

 

происходить

в

режиме

ла­

 

 

 

винного

пробоя

центрально­

 

In

л

го перехода. Тот факт, что на­

 

 

пряжение

лавинного

пробоя

 

 

1

p-n-перехода имеет неболь­

г

0

шой положительный

темпе­

 

 

 

ратурный

коэффициент,

по­

 

 

 

зволяет

существенным обра­

 

 

 

зом стабилизировать

темпе­

Рис. 9-2. Вольт-амперная ха­

ратурную

зависимость

на­

пряжения переключения рас­

рактеристика р-п-р-я-структу-

сматриваемой

 

структуры.

ры

с зашунтированным

эмит­

 

терным переходом.

 

Отметим также, что увеличе­

 

 

 

 

ние тока переключения делает структуру менее чувстви­ тельной к самовключению за счет эффекта du/dt.

При изменении полярности напряжения на основных электродах вольт-амперная характеристика будет опре­

деляться свойствами

р г П г - р г - структуры,

так

как

р-п-пе-

реход j i закорочен. Если эта структура имеет

симметрич­

ную относительно

начала координат

вольт-амперную

характеристику, то

напряжение загиба

обратной

ветви

не будет значительно отличаться от напряжения пере­ ключения всей четырёхслойной структуры.

Определенный интерес представляет анализ р-п-р-п- структуры с зашунтированным эмиттерным переходом при трехэлектродном включении. В [Л. 9-2] получено вы­ ражение для распределения эмиттерного тока этой структуры как функции расстояния от места присоеди­ нения управляющего электрода.

Показано, что эмиттерный ток локализуется в очень узкой, порядка нескольких сотых миллиметра, области возле управляющего электрода. Схематическое изобра­ жение p-n-p-л-структуры с зашунтированным эмиттер-

215

ным переходом представлено на рис. 9-3. Так как раз­ меры области, в которой происходит инжекции, очень малы, можно считать, что величина напряжения U&1 в области инжекции будет оставаться приблизительно

Рис. 9-3. Эквивалентная схема р-я-р-я-структуры с,зашунтароваиным эмиттером.

постоянной. Эффективное значение коэффициента усиле­ ния по току Пгрг«2-структуры определяется как

где / Э 1 — ток через переход

/4 .

Необходимо указать на то, что в связи с использо­

ванием новых способов

управления переключением

р-я-р-я-структуры, которые рассматриваются в данной главе, и в целях единообразия током управления струк­ туры будем называть ток, протекающий через третий управляющий электрод. Соответственно для р-п-р-п- структуры, изображенной на рис. 9-1, базовый ток / у , втекающий в р-базу, является ее током управления.

•Здесь и в дальнейшем переходим к буквенной систе­ ме обозначения условных триодов многослойных струк­ тур. Например, в рассматриваемых п-р-п- и р-я-р-струк- 216

турах триоды имеют соответственно индексы а и Ь, ана­

логично

коэффициенты

передачи

этих

триодов

обозна­

чаются

а а

и аь, времена

жизни

неосновных

носителей

в базах этих триодов — т р

и хп

и т. д. Коллекторный

ток

центрального перехода обозначаем

1Каь-

 

 

 

 

 

 

Исходя из условия квазинейтральности, для базовой

области

pi

можно написать

следующее

выражение:

 

 

 

a b / + C , + / v

- / ш = / Э 1 - « о / э , - / к а ь .

 

 

(9-4)

Подставляя ( 9 - 3 ) в

( 9 - 4 )

и учитывая,

что

/ Э 1 = / +

+ / у — / ш ,

получаем:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

J

aaJУ ~\~ ?каЪ

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1 — <*аэ — аЪ '

 

 

 

 

 

 

 

 

После подстановки

в

( 9 - 3 ) соотношения

/ + / У

=

/ Э

1 +

+ / ш получаем:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

e »» =

T + w -

 

 

 

 

 

 

 

М

Поскольку

 

 

 

 

 

 

 

w

 

э ' — 1),

где

 

I u l = UvJRPi,

 

I 3 l

=

ISl(e

 

RPi

сопротивление

растекания базового

слоя р,,

выражение

(9 - 6) можно

представить

в

виде

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(9-7)

 

 

 

 

RpJ.i

- 3 1

-

1)

 

 

 

 

 

 

 

Из ( 9 - 7 ) следует, что

а я э — и х а

при

U3i—Ю

и а а э

мо­

жет достигнуть

аа, когда

U3i

будет

составлять

несколько

десятых

вольта. Видно, что

шунтировка

эмиттерного

пе­

рехода влияет на зависимость Un от тока эмиттера, сдви­ гая ее вправо от начала координат, и приводит к тому, что условие переключения будет выполняться при боль­ ших токах по сравнению со структурой, не имеющей за-

шунтированного эмиттерного

перехода.

Отметим, что выражения

( 6 - 1 4 ) и ( 9 - 5 ) для р-п-р-п-

структур с незашунтированным и зашунтированным эмиттерными переходами идентичны между собой, за исключением того, что в последнем случае ai заменен на аая- Это весьма примечательно, так как позволяет использовать выводы предыдущих глав относительно ме­ тодов анализа многослойных структур, точнее, в экви­ валентные схемы структур с зашунтированными эмит-

217

терными переходами следует вводить элементы с эффек­ тивными коэффициентами усиления по току, учитываю­ щими шунтировку переходов в этих элементах.

9-2. я-р-я-р-я-СТРУКТУРА С ЗАШУНТИРОвАННЫМИ КРАЙНИМИ р-я-ПЕРЕХОДАМИ

Структура симметричного переключателя изображена на рис. 9-4. Особенностью ее является выведение к верх­

нему

металлическому контакту

"базового

 

pi-слоя

и

 

 

 

Т

-

к нижнему металлическо­

 

 

 

"4

му контакту

базового

рг-

 

 

 

 

 

слоя.

Если

к

верхнему

 

 

 

 

 

Pi

 

 

 

 

 

электроду

приложить

от­

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

рицательное

относительно

 

 

 

 

 

 

нижнего электрода

напря­

 

 

 

 

 

 

жение, то p-n-переход

/4

 

 

 

1

 

,„

будет смещен

в обратном

 

 

 

 

направлении

и

не

будет

 

 

 

 

 

 

оказывать влияния на

ра­

 

 

 

 

 

+

боту прибора. В этом слу­

Рис.

9-4.

Пятислойная п-р-п-р-п-

чае его можно

рассматри­

структура

с

 

зашунтироваипыми

вать

как

четырехслойный

эмиттерными

переходами.

ni-pi-n2-p2

- переключатель

 

 

 

 

 

 

с зашунтированным

эмит-

 

 

 

 

 

 

терным переходом Д и его

вольт-амперная характеристика при таком включении (рис. 9-5) будет идентична прямой ветви на характери­

стике рис. 9-2. Отметим, что в состоянии

с высокой про-

 

i 1

 

 

 

Г

1

 

п.пр

 

 

 

ип.обр

1</д. пр

 

 

 

 

 

 

Iуд. обр

 

.

 

^п. обр

 

 

^обр

Рис. 9-5. Вольт-амперная характеристи­ ка я-р-я-р-я-структуры с зашунтироваи­ пыми эмиттерными переходами.

218

Я1-Р1-Я2-Р2

водимостью при указанной полярности напряжения на электродах^ ток будет проходить в основном через пра­ вую часть структуры.

Если полярность напряжения изменить на противо­ положную, то к р-я-переходу / i будет приложено обрат­ ное напряжение, которое не оказывает влияния на рабо­ ту прибора. В этом случае ответственной за работу пе­ реключателя является р1-пг-р2-«з-структура с зашунтированным р-я-переходом /4 . В состоянии высокой проводи­ мости при рассматриваемой полярности напряжения на электродах ток в основном протекает через левую поло­ вину прибора. Таким образом, шунтирование крайних р-я-переходов пятислойной структуры выведением базо­ вых слоев к металлическим контактам позволяет осуще­ ствить в монокристалле встречно-параллельное соедине­ ние двух р-я-р~я-структур. Диффузионный метод изго­ товления пятислойных структур позволяет получить структуры и р1-я2 -р2-я3 с . минимальным раз­ бросом электрических параметров, что в свою очередь

определяет симметрию

вольт-амперной

характеристики

относительно

начала

координат, т. е. обеспечивает

ра­

венство прямого

и обратного напряжений

переключения

(£Ai.np= f / п . о б р ) ,

прямого и обратного

удерживающих

то­

ков ( / у д . П р =

/ у д . о б р ) , прямого и обратного

токов

переклю­

чения ( / п . п р =

/п . обр)

И Т. Д .

 

 

 

 

Как видно

из

изложенного, пятислойная

структура

с зашунтированными

змиттерными

переходами имеет

вольт-амперную характеристику с участком отрицатель­ ного сопротивления как на прямой, так и на обратной ветви и позволяет переключать ток любого направления. При этом в проводящем состоянии она имеет такое же сопротивление, как и обычная р-я-р-я-структура. Симме­ тричный переключатель, основу которого составляет рас­ смотренная структура, может быть включен в проводя­ щее состояние либо за счет подачи на электроды напря­ жения, превышающего напряжение переключения, либо за счет подачи импульса напряжения с крутым фронтом (эффект du/dt).

На основе я-р-я-р-я-структуры с зашунтированными переходами можно получить и управляемые приборы. Так, если управляющий электрод присоединить к ши­ рокой базовой области Яг, то прямой ветвью вольтамперной характеристики можно управлять, подавая от­ рицательный по напряжению относительно нижнего

219

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ