книги из ГПНТБ / Гидросистемы высоких давлений

от давления для ряда масел при температурах 20 и 30° С. Харак­ тер протекания кривых общий: на начальном участке вязкость изменяется сравнительно медленно, а при повышении давления

Количественно зависимость вязкости от давления для раз­ ных жидкостей различна. Наи­ большее изменение вязкости свойственно минеральным мас­ лам, значительно меньшее у

у касторового и синтетического масел с повышением давления вязкость возрастает в десятки и сотни раз, а у масел трансфор­ маторного, турбинного или веретенного она увеличивается в ты-

мальных температурах масла становятся настолько вязкими, что напоминают твердые тела.

41

Динамическую вязкость р, при изменении давления и темпе­ ратуры можно определять, пользуясь следующей зависимо­ стью [19]:

ра при начальных условиях;

а= 1/430 см2 /кгс; 6 = 1/43-М/ЗО (для масла АГМ — 6=1/36, для масла АУ 6 = 1/30).

Наряду с изменением вязкости от давления изменяются и уп­ ругие свойства жидкости. При расчете гидросистем высоких дав­ лений необходимо учитывать сжатие жидкости, так как умень­ шение ее объема нужно компенсировать во избежание уменьше­ ния действительных перемещений и скоростей исполнительного механизма. При этом следует иметь в виду, что помимо сжатия жидкости при высоких давлениях объем гидросистемы изменяет­ ся за счет радиальных перемещений стенок цилиндров и трубо­ проводов.

Сжимаемость жидкости характеризуется коэффициентом от­ носительного объемного сжатия ß, который определяется по сле­ дующей формуле:

Ет называется изотермическим модулем объемной упругости. Экспериментальные исследования показывают, что модуль объ­ емной упругости жидкости не является постоянной величиной, а зависит от давления жидкости. На рис. 20 приведены получен­ ные Б. Чензе зависимости относительного изменения объема масла АМГ-10 от давления при температурах t=l, 20 и 40°С. Аналогичный вид имеют кривые и для других жидкостей. Ха­ рактер кривых показывает, что только на начальном участке их

43

44

с изменением давления и температуры, однако эксперименталь­ ные данные для интервала давлений 400—4000 кгс/см2 отсутст­ вуют.

Средние значения модуля упругости £ ж в кгс/см2 для ряда жидкостей при 50° С и атмосферном давлении следующие [3]:

жается при увеличении плотности масла и ориентировочно мо­ жет быть определена по формуле

46

штока 13 служит бронзовая втулка 11. Фиксация втулки в крыш­

крышки служит длинная боковина, в которой размещен меха­ низм управления реверсированием гидромультипликатора. Этим и отличается конструкция правой стороны гидромультипликатора от конструкции левой.

К боковине 6 прикреплена клапанная головка 2, в которой расположена гильза 3 плунжерного насоса с врезанным резино­ вым кольцом и гайка 5. Уплотнение гильзы со стороны высокого давления обеспечивается кольцевым коническим выступом (рис. 21, место / ) . Притупление вершины угла выступа состав­ ляет около 0,05 мм, что при высокой твердости термически обра­ ботанной гильзы (HRC 60—64) обеспечивает врезание части вы­ ступа в тело клапанной головки.

Такой способ герметизации гильзы является достаточно на­ дежным при рабочих давлениях 2000 кгс/см2 и выше. Как пока­ зывает практика эксплуатации гидромультипликаторов, вреза­ ние выступа в тело клапанной головки на 0,75—1 мм вполне достаточно для работы на протяжении 1000 ч. При первом капи­ тальном ремонте производится поджатие гильзы с глубиной врезания выступа до 1,5 мм. При втором капитальном ремонте выполняется подрезка клапанной головки до полной ликвидации смятого участка. Считается возможным производить до шести ремонтов без особых нарушений работоспособности плунжерной пары.

Плунжер 4 составляет прецизионную пару с гильзой 3. Со сто­ роны заделки в шток он имеет головку, которая поджимается гайкой 8. В собранном состоянии плунжер должен иметь осевой зазор около 0,05 мм и радиальный — около 0,03 мм для само­ центрирования в процессе работы. Подпятник 10, являющийся своеобразной переходной деталью, дает возможность устанавли­ вать плунжеры различных диаметров, чем достигается универ­ сальность гидромультипликатора данной модели. Вариант ком­ поновки гидромультипликатора с плунжерами разных диаметров применяется в тех случаях, когда необходимо подавать жидкость высокого давления с разными подачами в две одновременно испытуемые емкости. При этом сборка одного из плунжеров, например левого плунжера 4 большего диаметра, осуществляет­ ся без подпятника 10. Гайка 8 завинчивается до упора в торец штока, а осевой зазор плунжера образуется со стороны головки. Сборка правого плунжера меньшего диаметра осуществляется

49

с помощью правого подпятника, который компенсирует различие диаметров головок плунжеров.

в процессе эксплуатации. Опыт показывает, что 90% плунжер­ ных пар (из запасных комплектов) сохраняли достаточную для работы концентричность на протяжении нескольких лет, несмот­ ря на хранение в условиях резкого перепада температуры и влажности. Это имеет большое значение, так как в гидромуль­ типликаторах различных моделей плунжеры достигают значи­ тельной длины. Так, при диаметре 10 мм длина плунжера состав­ ляет 130—140 мм; при диаметре 14 мм — 160—170 мм, а при диа­ метре 25 ММ'—превышает 310 мм. Специфика изготовления плунжерных пар изложена в специальном разделе.

Поршень 14 выполняется из высокооловянистон бронзы и уплотняется, как правило, резиновыми кольцами. Полный рабо­ чий ход поршня в цилиндре составляет не менее 110 мм. Сопря­ жение поршня со штоком осуществляется комбинированным спо­ собом — при помощи резьбы и посадочной шейки.

Для предотвращения самоотвннчнваиня поршня применяются радиальные стопоры 15. В торце клапанной головки расположе­ на продувочная игла /, служащая для удаления воздуха из заплунжерного пространства.

МЕХАНИЗМ РЕВЕРСИРОВАНИЯ

Механизм реверсирования гидромультипликатора состоит из реверсивного золотника, механизма управления реверсировани­ ем и крана реверсирования. Реверсивный золотник с гидроуправ- ^_д легшем соединяется с рабочим цилиндром без применения трубопро­ водов (рис. 22). При этом значительно уменьшается сопротив-

Рис. 22. Способ крепления реверсивного золотника

ление магистралей для подвода жидкости и повышается четкость фаз реверсирования всей гидросистемы привода.

50

менты приварены к цилиндру, в теле которого выфрезерованы окна прямоугольной формы, и образуют каналы для подвода жидкости в правую и левую полости цилиндра 1. Положение золотника 4 соответствует подводу жидкости в правую полость цилиндра.

Уплотнение цилиндра реверсивного золотника в корпусе обеспечивается резиновыми кольцами 6 круглого сечения, кото­ рые размещаются в продольных пазах, выфрезерованных в кор­ пусе золотника (рис. 22, сечение А—А). Для предотвращения

Рис. 23. Крышка реверсивного золотника в сборе

срезания резиновых колец сопрягаемая плоскость корпуса ревер­ сивного золотника и поверхность коробчатых элементов шлифу­ ются до класса чистоты V8.

Для управления реверсивным золотником в насосах гидро­ мультипликатора применяется общеизвестная комбинация осе­ вого дросселя и обратного шарикового клапана. Эти элементы встроены в торцовые крышки корпуса золотника. Торцовые крышки отличаются от крышек золотников Г72 серийного произ­ водства уплотнением, герметизацией и ограничителем осевого положения дросселя.

На рис. 23 показана крышка золотника в сборе. Основание 1 крышки выполнено в виде прямоугольника. Внутренние каналы и резьбовые участки служат для монтажа обратного шарикового клапана 2 и штуцера 3, подводящего жидкость о т крана ревер­ сирования (цепь редуцированного потока), а также для разме­ щения дросселя 4. Дроссель имеет ступенчатую форму и на ступени большего диаметра уплотняется двумя резиновыми кольцами 5.

Максимальный сдвиг дросселя в открытом положении огра­ ничивается специальным винтом 8, который предотвращает слу­ чайный выброс дросселя силами давления жидкости при на­ стройке паузы реверсирования. Положение дросселя фиксирует­ ся контргайкой 6. Головка 7 дросселя выполняется съемной, что упрощает технологию изготовления. Взаимная соосность дроссе-

51