книги из ГПНТБ / Кравченко Г.И. Облегченные крепи вертикальных выработок

лепия расстрелов, сокращения расхода набрызгбетоиа п затрат на проветривание. В последние годы многими исследованиями и практикой показана возможность по­ лучения указанных результатов, применяя контурное взрывание.

По данным работ [6, 32, 49] качество оконтурнвания выработок определяется параметрами циклов: бурового [расстояние между оконтуривающпми шпурами Е\, ли­

ВВ, удельный заряд q0, диаметр, конструкция и очеред­ ность взрывания зарядов в оконтуривающих шпурах). Многими авторами отмечается, что при наличии уста­ новленных общих закономерностей контурного взрыва­ ния для уточнения его параметров в конкретных условиях необходимы специальные исследования. Вызы­ вается это недостаточной разработкой теории взаимо­ действия взрыва зарядов оконтуривающих шпуров, влиянием на результат взрыва многих малоизученных природных н технических факторов.

В связи с этим при опытно-промышленном приме­ нении облегченных крепей на рудниках Горной Шорни, Урала, Кизеловского бассейна вели работы по улучше­ нию качества оконтурнвания и изучению эффективности отдельных параметров контурного взрывания в креп­ ких породах (/>10) [25, 46, 891

Методика наблюдений и контроль за качеством оконтуривания. Результаты взрыва оценивали следующими показателями:

а) переборы породы — отношение разности сечений фактического в проходке и проектного вчерне к проект­ ному вчерне;

б) неровность контура — средняя разность между максимальными выступами и впадинами фактического контура относительно центра ствола, замеряемыми на участках длиной 50 см проектного контура, — опреде­ ляется из выражения

иhr 4- h, -f- hs4~ ■ ■ • + hn

где hn = Rвп—Rn — неровность контура ствола на уча­ стке, ограниченном отрезком проектного контура дли­

140

iii— число отрезков длиной 50 см на проектном контуре (рис. 54, а);

в) размеры зоны нарушенных пород.

Для замера и снятия контура ствола использовали прибор ВостНИГРИ (рис. 54, б) (46]. Принцип действия этого прибора следующий: контур ствола, описываемый концом шнура, при его движении по периметру посред­ ством системы пружин, подвижной каретки и неподвиж­

Степень трещиноватости оценивали методом фильт­ рации '[24, 25]. Для контроля часть шпуров обследовали с помощью прибора РВП-1, замеряя длину и ширину трещин и подсчитывая их суммарную площадь для каждого участка шпура длиной 10 см.

Получение ровного контура. Эффективность рас­ средоточения ВВ в оконтуривающих шпурах и их сгу­

36 мм и весом 250 г. Для улучшения детонации приме­ няли отрезки детонирующего шнура. Порода разруша­ лась по всей длине шпура при сравнительно ровном оконтуривании, несмотря на уменьшение заряда в шпу­

164-18), иссеченные мелкими трещинами, изучали влия­ ние количества ВВ в шпуре на качество оконтуривания. Основные показатели и результаты опытных работ

141

0 — шкнвы; 7 —шнур; S —записывающее устройство; 9 — неподвижный блок; 10 — патрубки; 11 — водило

142

ПрИЁедеиы на рис. 55. Взрывание половины забоя уступа электроогневое; ВВ — аммонит № 6 ЖВ и детонит 10А, последним заряжали оконтуривающие шпуры. Патроны детонита диаметром 28 мм, длиной 240 мм и весом 150 г

6

Рис. 55. Схема расположения шпуров (а), конструкция за­ ряда в оконтуривающих шпурах (б) и зависимость неровно­ сти стенок от удельного заряда ВВ (в):

1 — патроны ВВ; 2 — деревянные прокладки 20X20X200 мм; 3 — детони­ рующий шнур

дают возможность при заряжании шпуров диаметром 40 мм пропускать вдоль них детонирующий шнур.

Наименьшая неровность контура получена при за­ ряде 0,3 кг/м; £i = 70 см и Wi = 40 см. К. и. ш. при опыт­ ных взрывах в среднем составил 0,9.

Влияние Е [ и W\ на качество оконтуривания изучали при проведении шурфа на руднике «Каз» (Горная Шо­

143

рня) в крепких (7= 12ч-14) слаботрещиноватых порфнритах. Показатели и результаты опытов приведены на рис. 56. Врубовые и вспомогательные шпуры заряжали скальным аммонитом № 1, оконтурнвающие — детоннтом 10А. Удельный заряд 0,3 кг/м. Из рис. 56,6 видно, что незначительные отклонения Е\ и Wj от оптималь­ ных значений резко ухудшают качество взрыва.

качества оконтуривания. Возможность уменьшения ко­ эффициента избытка сечения с 1,15 до 1,06 применени­ ем контурного взрывания установлена в работах [6, 49, 88 и др.].

144

При использовании облегченных крепей в выработ­ ках, пересекающих непрочные и неустойчивые породы, взрывными работами целесообразно разрушать цент­ ральную часть забоя, а оконтуривание производить от­ бойными молотками или вручную [72].

Степень разрушения боковых пород взрывами изуча­ ли в горизонтальных выработках. Это более удобно, поскольку воздействие взрыва зарядов оконтуривающих шпуров на боковые породы одинаково для выра­ боток любого направления [6, 51 и др.], а проведение та­ ких работ в вертикальных выработках трудно осущест­ вимо.

Влияние конструкции заряда оконтуривающих шпу­ ров на размеры зоны трещинообразования изучали в полевом штреке № 51 шахты № 38 комбината Кизел-

большое влияние величины промежутка на зону разру­ шения пород вокруг выработки (рис. 57).

Аналогичное влияние «а нее оказывает и соотноше­ ние между диаметрами оконтуривающих шпуров и пат­

ность массива максимальна при значениях коэффициен­

145

сколько большее число случаев обнаружения трещино­ ватости на глубине свыше 0,4 м при использовании при­ бора РВП-1 объясняется тем, что он фиксирует закры­ тые и заполненные материалом трещины, которые не могли быть отмечены методом фильтрации.

146

Л. И. Бароном и А. В. Ключниковым [б]. В расчетной схеме используют показатели дробимости и трещинова­ тости пород. Первый из них определяют опытным пу­ тем по методике, предложенной в работе [6], или при­ ближенно по формуле

25,9 см3) все породы делят на 6 классов.

По степени трещиноватости, определяемой непосред­

в первом приближении принимаемая равной 0,5—0,6 м

щадь поперечного сечения выработки; v — коэффициент формы поперечного сечения выработки (при круглом сечении равен 3,14, при прямоугольном — 4).

147

Равномерное распределение заряда ВВ обеспечи­ вается разделением его воздушными промежутками, чис­ ло которых составляет

Я

где q' — вес отдельной части рассредоточенного заряда; обычно равен весу половины или целого патрона (в об­ водненных забоях — только целые патроны).

Длина воздушного промежуткаподсчитывается по формуле

шпурами в соседнем с оконтуривающими ряду следует принимать равным (1—1,2) Д1, а в легкодробимых поро­ дах и в выработках большого сечения — увеличивать до 1,5 Е\. Вспомогательные шпуры последнего ряда и оконтуривающие должны быть параллельны на всем протя­ жении. Следует предусматривать одновременное взры-

148

ванне зарядов оконтуривающих шпуров (с помощью де­ тонирующего шнура или электродетонаторов одной сту­ пени замедления), обеспечивая весьма эффективное встречное инициирование зарядов в смежных шпурах [32, 90]. Определенные расчетным путем параметры кон­ турного взрывания в последующем проверяют и уточня­ ют в производственных условиях.

получать буровзрывным способом и выбуриванием. На

ной прокладкой длиной 12 см, затем укладывали дето­

149