книги из ГПНТБ / Капорович В.Г. Обкатка в производстве металлоизделий
.pdf12. ОБКАТКА ФЛАНЦЕВ
Фланцы на трубчатых заготовках можно получать различными способами. Наиболее широко используется последовательная штамповка конусными пуансонами. Толщина фланца, полученного таким образом, уменьша ется от меньшего к большему диаметру по зависимости
|
sT==sn D'" |
, |
(64) |
|
|
|
Uj |
|
|
где Dcp |
и s0 — средний |
диаметр |
и |
толщина стенки ис |
|
ходной |
заготовки; |
|
|
DT |
и sT — текущие |
диаметр |
и толщина стенки |
|
|
фланца. |
|
|
|
Такое распределение толщины стенки вдоль обра зующей фланца во многих случаях не удовлетворяет требованиям, предъявляемым производством: получению равностеппых или утолщенных фланцев.
И. И. Соркппым и Е. А. Блпзпюковым (ВНИТИ) предложен и разработан способ получения фланцев на
Рис. 27. Обкатка флан цев с заданной толщиной стенки
трубах обкаткой, названный ими ротационной штампов кой, который позволяет получать на концах трубчатых заготовок фланцы с заданной толщиной стенки.
Сущность предложенного способа (рис. 27) заключа ется в том, что в трубу 2, неподвижно удерживаемую в цанговом зажиме-матрице 1 станка, путем осевой пода чи вводится вращающийся инструмент 3, который фор мует и штампует в зажиме-матрице нагретый конец трубы.
Формующий инструмент (рис. 28) выполнен из из носостойкого материала. Основные геометрические раз меры инструмента определяются заданными размерами
70
фланца: Яф — наружный радиус фланца; ReH |
— внутрен |
||
ний радиус трубы; |
гб — внешний радиус |
сопряжения; |
|
Г] = (0,054-0,10) ReH |
— радиусы |
скругления; |
іпл= (0,2-f- |
4-0,3) RgH — толщина пластины |
инструмента. |
||
Используемый для обкатки |
плоский формующий ин |
струмент имеет преимущества перед пуансоном круглой формы: достигается локальность очага деформации, вследствие чего значительно уменьшаются составляю щие усилия деформации.
а) |
б) |
Рис. 28 Геометрические размеры инструмента |
(о) и флан |
ца (б) |
|
Если при обычной отбортовке круглый пуансон, со прикасаясь с торцом заготовки по всей окружности, раз дает деформируемый конец по диаметру, что приводит к утонению стенки, то при обкатке плоским формователем стенки трубы подвержены не только растяжению в диаметральном направлении, но и в значительной сте пени сжатию в осевом направлении, что способствует набору металла для образования фланца.
Деформация металла происходит следующим обра зом. В процессе вращения и осевого перемещения скруг ленная часть формователя размером ReH входит в по лость трубчатой заготовки, расширяя ее на участке радиусом Re- Когда торец заготовки доходит до плоско сти А инструмента, начинается свертка деформируемого
конца. При дальнейшем вращении и осевом |
перемеще- |
X |
71 |
нин инструмента свернутый край заготовки упирается в цилиндрическую часть зажима-матрицы, что препят ствует дальнейшему увеличению диаметра фланца, а об разовавшийся венчик в виде части полого тора обжи мается между плоскостью зажима-матрицы и прогла живающей плоскостью А инструмента, вследствие чего фланец утолщается.
Длина Вф деформируемой части заготовки (вылет) зависит от заданных геометрических размеров фланца и определяется из условия постоянства объема: сумма объемов металла участков / и // (рис. 28, б) приравни вается к объему металла цилиндрического участка дли ной Вф\
ВФ = |
о р ' |
о |
f0,25 я (2rü S ü -s4 5 ) (R- |
гб -s0-Xc |
уУ |
) + |
|||||
|
|
|
|
+ |
s 0 [ £ J - ( / ? |
+ r e - S o ) 2 ] } . |
|
|
(65) |
||
сти |
Расстояние от торца трубчатой заготовки до плоско |
||||||||||
матрицы |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
В' = |
Вф — гв + so, |
|
|
|
(66) |
|
где Хс |
— расстояние от |
О до центра |
тяжести |
четверти |
|||||||
|
|
кольца, |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
ѵ |
|
2 |
гъб — (гб— |
So)3 |
s i n |
a |
|
|
|
|
|
ХС = ~І |
2 — ; г. |
|
; |
|
(6?) |
||||
|
|
|
|
3 |
гб— |
(re — s0)- |
a |
центра тяжести |
|||
|
a — угол, определяющий |
положение |
|||||||||
|
|
четверти |
кольца, в рад. |
|
|
|
|
||||
|
Описанным способом получают фланцы на трубах |
||||||||||
при отношении радиуса |
фланца к среднему радиусу тру |
||||||||||
бы |
до |
1 < - ф - |
< |
1,7. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Rep |
|
|
|
|
|
|
|
2Rф = |
|
Обкатка |
равностенных |
фланцев |
диаметром |
= 93 мм на трубах 57x3 мм из стали 20, температура
нагрева обкатываемого |
конца трубы |
1000—1050° С да |
||
вала удовлетворительные |
результаты при следующем ре |
|||
жиме: |
|
|
|
|
Частота вращения инструмента в об/мин |
. . . |
270 |
||
Скорость подачи формователя |
в мм/сек . |
. . . |
6 |
|
Максимальное осевое усилие |
в кгс |
|
5000 |
72
13. СКОРОСТНЫЕ И ЭНЕРГОСИЛОВЫЕ ПАРАМЕТРЫ ПРОЦЕССА ОБКАТКИ ТРУБЧАТЫХ ЗАГОТОВОК ИНСТРУМЕНТОМ ТРЕНИЯ
В экспериментальном исследовании скоростных и энергосиловых параметров процесса обкатки (табл. 1, схема 8) на трубах 50X1,85—325X24 мм из различных марок стали накоплен определенный опыт [21, 8, 18, 1J, позволяющий осуществить расчет и проектирование об катных машин. Приведем данные исследований, полу-
|
|
Рнс. 29. |
Обкатная |
машина: |
|
|
/ — шпиндель; |
2 |
— поворотный |
суппорт; 3 |
— инструмент для |
обкатки днищ |
|
баллонов; 4 — вал-шестерня; 5 — тензометрическнй |
динамометр; 6 — датчики |
|||||
сопротивления; |
7 |
— рейка-плунжер; S — домкрат н |
рычажный |
динамометр для |
||
|
|
|
тарировки |
|
|
|
ценные Южно-Уральским машиностроительным им. Ле нина и Ждановским металлургическим им. Ильича заво дами на действующем производственном оборудовании.
На рис. 29 показана обкатная машина, на которой проводилось исследование. Заготовка с нагретым концом задается в шпиндель 1 машины и зажимается в нем самоцеитрирующим кулачковым патроном так, что на гретый конец ее выступает из шпинделя. От электродви гателя шпинделю сообщается вращательное движение. Затем с помощью рейки-плунжера 7 через вал-шестер ню 4 приводится в движение поворотный суппорт 2, не-
73
Рис. 30. Приспособлении для замера усилии обкатки:
я — инструмент для обкатки днищ и замера составляющих усилий; о — тензомстрическпй динамометр для контроля осевой составляющей усилий
сущий на себе инструмент 3 (на рисунке показано по ложение поворотного суппорта, соответствующее концу обкатки). Для исследований был изготовлен специаль
ный |
инструмент (рис. |
30, а), состоящий из рабочей |
ча |
сти |
1, установленной |
посредством стержней 2 на |
опо |
ру 3, которая закреплена к поворотному суппорту об катной машины. Инструмент изготовлен из стали 45 с последующей наплавкой рабочей поверхности сормайтом.
На |
стержнях 2 наклеивались датчики сопротивле |
ния 4, |
позволяющие замерять усилия, возникающие в |
стержнях при обкатке. Для предохранения стержней с наклеенными датчиками от воздействия воды, подавае мой для охлаждения инструмента, их покрывали эпок сидной смолой. Применение такого инструмента позво лило замерять нормальное давление металла на инстру мент при обкатке днищ на трубах.
В процессе эксперимента с помощью датчиков со противления 6 (рис. 29) замеряли крутящий момент на валу-шестерне, приводящей инструмент в движение; из меряли также осевую составляющую усилия обкатки с помощью тензометрического динамометра (рис. 30,6), рабочий элемент которого представляет собой кольцо с наклеенными на его внутренней и наружной поверхно стях датчиками сопротивления. Тензометрический дина мометр (поз. 5 рис. 29) закрепляли с помощью шарни ров и талрепа (талреп — для регулировки предвари тельного натяжения) между станиной обкатной машины и корпусом поворотного суппорта в вертикальной пло-
74
скости, проходящей через ось шпинделя. С помощью динамометра фиксировали упругую деформацию стани ны, тарированную по осевому усилию (изгиб консольной части станины относительно сечения А—А).
В качестве усилительной аппаратуры использовали усилители ТА-5 и «Юный техник», а в качестве реги стрирующей —• восьмишлейфовый осциллограф H102.
Показания всех измерительных приборов записыва ли на кинопленку. На пленку записывали также отмет ки угла поворота инструмента через каждые пять гра дусов. Кроме того, самопишущим ваттметром записы вали активную мощность двигателя, приводящего во вращение заготовку. Температура нагрева перед обкат кой фиксировалась оптическим пирометром и составля ла в среднем 1150° С. Все измерительные приборы та рировали непосредственно на обкатной машине. Для тарировки инструмента поворотный суппорт был уста новлен в положение, показанное на рис. 29. Между тор цом шпинделя и инструментом устанавливали винтовой домкрат и динамометр 8 типа ДОСМ-10 для регистра ции величины усилия. Нагрузка прилагалась в центре рабочей поверхности инструмента для равномерного распределения по стержням.
Для исключения влияния перекосов между шпинде лем и домкратом, а также между динамометром и ин струментом были установлены шарики. При тарировке формующего инструмента раздельно для всех его стерж ней фиксировались отклонения «зайчика» на экране осциллографа для исключения возможных ошибок, свя занных с разной наклейкой датчиков, с погрешностями в размерах стержней, а также с различной чувствитель ностью вибраторов и каналов усиления. Полученные та-
рировочные |
графики |
для всех стержней |
инструмента |
|||
даны |
на |
рис. |
31,а. Тензометрическнй |
динамометр |
||
Рис. 31. Тарировочные |
х м |
м |
|
|||
графики: |
|
|
|
|
||
а — д л я |
с т е р ж н е й |
инст- |
и |
и |
|
|
р у м е н т а |
/—'/ |
(см. |
рис . |
|
|
|
30,о); б — д л я |
т с н з о м е т - |
20 |
|
|||
рнческого |
д и н а м о м е т р а |
|
|
|
||
(см. рис . 30 . ö); .V — откло - |
т « |
|
||||
пение |
« з а й ч и к а » |
из |
|
|
|
|
пленке; |
Л'с — т а р н р о в о ч - |
|
|
|||
н а я н а г р у з к а , |
п р и х о д я |
0 |
|
|||
щ а я с я на |
один |
с т е р ж е н ь ; |
|
|
||
Nz—осевая |
с о с т а в л я ю щ а я |
|
|
|
75
|
|
|
тарировался |
после |
предвари- |
|||||||
|
|
I |
тельного |
растяжения |
в |
рабочем |
||||||
|
|
s |
положении путем осевого нагру- |
|||||||||
|
|
j? |
жсиия |
шпинделя, как и при тарп- |
||||||||
I |
N 1 |
ровке |
инструмента. |
|
Тарнровоч- |
|||||||
|
"* £ | 1 ы е |
графики |
для |
тензометричес- |
||||||||
|
X |
I |
кого |
динамометра приведены на |
||||||||
I |
S2 § |
рис. 31, б. Для замера |
крутящего |
|||||||||
|
щ и |
момента па валу-шестерне 4 из- |
||||||||||
|
>, £ |
мерительная |
схема |
тарировалась |
||||||||
I |
н |
g |
винтовым |
домкратом |
с фиксаци- |
|||||||
|
2 |
g |
ей усилия по динамометру 8 (рис. |
|||||||||
с- |
га |
? |
29) |
смещением |
точки |
приложе- |
||||||
і / |
I |
° |
ния усилия от оси вращения |
вал- |
||||||||
|
§ |
^ |
шестерни. При исследовании об- |
|||||||||
|
S |
s |
катывали |
|
днища |
на |
трубах: |
|||||
|
S |
g 219X8 и |
219X15 лш. |
|
Получен- |
|||||||
|
0 |
I |
іная |
осциллограмма |
приведена на' |
|||||||
|
_ |
>. рис. 32 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
с |
§ |
Осциллограммы |
р.асшнфровы- |
||||||||
|
к |
§ |
вали по тарировочным |
графикам, |
||||||||
|
s |
t |
Нормальное давление металла на |
|||||||||
|
•г |
1 |
инструмент определяли как сум- |
|||||||||
|
§ |
s |
му усилий, |
замеренных |
во |
всех |
||||||
|
с |
= |
стержнях. По результатам изме- |
|||||||||
|
§ |
I |
рений |
были |
построены |
графики |
||||||
|
1 |
а |
изменения |
силовых |
|
параметров |
||||||
|
£• Т обкатки в зависимости от угла по- |
|||||||||||
|
§ |
* |
ворота |
формующего |
инструмента, |
|||||||
|
g |
I |
На рис. 33, а, б показано (кри- |
|||||||||
|
о |
S |
вые / |
и 2) изменение |
нормально |
|||||||
|
|
|
го давления |
N иа инструмент при |
||||||||
|
со |
g |
его повороте для труб 219x8 мм |
|||||||||
|
|
° |
из стали |
Ст4 и для |
труб |
219Х |
||||||
|
|
J, |
Х І 5 мм из стали 38ХНМА, тем- |
|||||||||
|
|
« |
пература |
обкатки |
1150°С, |
ф с р = |
||||||
|
|
I |
=1,5 °/об |
(кривые |
3, |
4 — изме- |
||||||
|
|
& |
нение |
осевых усилий |
Nz, дейст- |
|||||||
|
|
^ |
вующих на заготовку, соответст- |
|||||||||
|
|
« |
венно для труб 219X8 и 219Х |
|||||||||
|
|
I |
ХІ5.5 мм; кривые 5 и 6 — изме- |
|||||||||
|
|
>• нение крутящего |
момента Мдв на |
|||||||||
|
|
' |
валу |
двигателя |
для |
труб |
219 X |
|||||
|
|
I |
Х8 и 219X15,5 |
мм). |
|
|
|
В результате обработки экспериментальных даиньіх была определена точка приложения равнодействующей давления металла на инструмент в любой момент об катки, что позволило определить окружное усилие, при-
О 70 30 50 70 Л° |
0 70 J0 50 70 К" |
в)
Рис. 33. Силовые параметры обкатки:
а, б — по данным работы |
[21]; |
в, г — |
параметры обкатки и приспособ |
ление |
для |
замера |
усилий [8] |
.-ложенное к заготовке. Аппроксимацией эксперименталь ных данных получена формула
|
Р = (0Д67А, — 29 |
+ |
0,145 X3) - ^ - |
N, |
(68) |
|
|
|
so |
|
|
где |
Р — окружное усилие; |
|
|
|
|
|
N — нормальное давление |
металла на |
инструмент.. |
||
|
Было также установлено, что осевое усилие на за |
||||
готовке с приемлемой для практики точностью |
можно |
||||
определить как проекцию нормального давления |
метал |
||||
ла |
на ось заготовки: |
|
|
|
|
|
NZ |
= N sink. |
|
(69) |
77
В. И. Залесскин, А. Г. Кобелев и Е. А. Колмаков изучали энергосиловые параметры обкатки для других размеров труб с применением иной методики экспери мента [8]. Инструмент 15 для обкатки смонтирован в приспособлении, состоящем из корпуса 17, стержня 16, опирающегося через подшипник 18 на месдозу 19. От поворота стержень удерживался скользящей шпоикой 21. Нормальное давление металла N на инструмент вос принималось датчиками сопротивления месдозы 19, из гиб стержня от составляющих Q и N фиксировался дат чиками 20, расположенными в горизонтальной плоско сти, а от составляющих Т и ІѴ — датчиками, располо женными в вертикальной плоскости сечения стержня (буквами a, b и / обозначены плечи приложения сил).
На рис. 33, в |
кривые 7, 5 |
соответствуют |
изменению |
|||||
нормальной составляющей N на инструмент; |
кривые 9, |
|||||||
10 — изменению |
составляющей |
R; |
11, |
12 — составляю |
||||
щей Т; 13, |
14 — составляющей |
Q соответственно при |
об |
|||||
катке труб |
размером |
50X1,85 |
из стали |
Х18Н10Т |
при |
|||
7, = 950°С, |
<pcp= 1,75°/об H труб размером 86X6 мм |
из |
||||||
стали D при Г=1160°С, <рср= |
\,5°/об. |
|
обработкой |
|||||
Равнодействующее |
усилие |
Е |
получено |
|||||
данных прямых |
измерений по |
зависимости |
|
|
Данные экспериментальных исследований различных авторов по определению энергоснловых параметров об катки согласуются. Исследования показали, что нор мальное давление металла па инструмент при обкатке сферических днищ на трубах одного диаметра прямо пропорционально изменению толщины стенки; осевое усилие на заготовке с достаточной степенью точности можно определять как проекцию нормального давления на ось заготовки; окружное усилие — по полученной эмпирической зависимости (68); величина равнодейст вующего усилия Е незначительно отличается от вели чины нормального усилия N. Момент на электродвига теле при обкатке горловин в среднем в 1,7 раза больше, чем момент при обкатке днищ. Наибольшие осевые уси лия при диаметре заготовки 219 мм и толщине стенки 15,5 мм, полученные при обкатке днищ, составляют
11 тс, при обкатке горловин— 15 тс, максимальный мо мент двигателя в обоих случаях 170 кгс-м.
Дальнейшая интенсификация процесса обкатки до-
78
|
стнгается применением |
||
|
двухскоростиой схемы |
||
и |
поворота |
суппорта. |
|
0 |
Скоростной |
режим об- |
|
- |
катки при этом зави- |
||
II |
сит |
от |
калибровки |
|
инструмента и при по- |
||
° |
стоянкой |
скорости |
|
g |
вращения |
заготовки |
|
S |
определяется диаграм- |
„мой «угол поворота ин-
* струмента Х° — время
^ |
в |
сек». |
|
|
со |
|
На |
осциллограмме |
|
m |
рис. 34 |
показана |
про- |
|
5 |
должителы-гость перио- |
|||
ю |
дов обкатки tu to, /3 и |
|||
6 |
/4 |
(эти |
периоды |
даны |
д |
«а рис. 20 и соответст- |
|||
= |
вуют повороту инстру- |
§мента с меньшей, а за-
1 |
тем с большей скорос- |
|
^ |
тями t\ и t2, |
выстою |
1 |
инструмента |
после об- |
«катки lz и возврату его
о |
в исходное положение |
°§ |
/ 4 ) . Отметкой 1 пока- |
£заны обороты шпинде-
g. |
ля, отметками 2 через |
||
S |
каждые 5° — угол по- |
||
£ |
ворота |
инструмента, |
|
§ |
кривой |
3 —изменение |
|
2 |
осевой |
составляющей |
|
s |
усилия |
обкатки |
Nz, |
g- |
кривой |
4 — изменение |
|
§ |
активной |
мощности |
|
§ |
двигателя привода |
(об- |
gкатка днища на трубе 219X8 мм из стали D
™при Г=1150о С). Из ос-
g циллограммы видно,
^что с увеличением ско рости поворота инстру мента (период £2) осе-
79