книги из ГПНТБ / Борисов А.М. Сельскохозяйственные погрузочно-разгрузочные машины

Степень участия в работе прямолинейного участка цепочноштифтового отделителя можно выразить следующей зависи­ мостью:

(землеройных, металло- и деревообрабатывающих и др.)- Во

териала, которую можно условно назвать стружкой.

Площадь поперечного сечения стружки в плоскости враще­ ния рабочих органов отделителей фрезерного и цепочно-штиф­ тового типов может быть выражена зависимостями:

для фрезбарабана

f 6 = Sr[l + cos(e6 +p)],

70

Значение Л должно быть больше 40.

Отделитель погрузчиков кормов может работать:

по принципу попутного фрезерования, когда направление вращения рабочей части фрезы совпадает с направлением дви­

для цепочно-штифтового отделителя

ftc = (&-6l )tg8 + r„(l+cosP) .

При расчете кинематических параметров рабочих органов, отделителей обоих типов, а также режимов их работы необхо­ димо иметь в виду наиболее рациональный выбор отдельных показателей. Оптимальное значение глубины фрезерования для всех видов кормов и обеих схем работы фрезбарабанов

6 = (1,6 4-1,8) г.

Заглубление цепочно-штифтового отделителя рекомендуется принимать 6>0,8-т-1,0 м при значениях коэффициента k, рав­ ных 0,85—0,95.

Высота штифтов отделителя должна выбираться с таким расчетом, чтобы отрезанная и разрыхленная часть массы не подвергалась дополнительному сжатию между цепями и план­ ками сверху, неразрыхленной свободной поверхностью снизу и

рр — плотность разрыхленного корма.

Вслучае, когда рабочий орган-отделитель перемещается

сверху вниз по прямой линии, а не по дуге, то высота штифтов

h =J*L_

"шт , >

где v — коэффициент заполнения пространства между планкамл.

Для погрузчиков с рабочими органами типа фрезбарабанов важен правильный выбор длины штанги и высоты подвески оси

71

поворота над поверхностью земли или площадки. С учетом обеспечения минимальных затрат мощности и высоты бурта, стога, скирды и т. п., из которых предполагается грузить корм, радиус штанги определяется из выражения

(0,64 — 0,82) Я = Я — ho,

где Н — высота бурта, стога и т. п.;

ho — высота точки подвески штанги.

Производительность и мощность погрузчиков кормов. Не­ смотря на конструктивные отличия забирающих рабочих орга­ нов погрузчиков кормов — фрезбарабанов и цепочно-штифтовых отделителей, а также на различные способы их подвески, схема работы их во всех случаях остается одинаковой. Это обстоя­ тельство позволяет использовать общие зависимости для опре­ деления производительности и потребной мощности погрузчиков. Производительность погрузчиков кормов всех типов, т/ч

С учетом различных траекторий движения отделителей для удобства подсчета производительности в каждом отдельном случае можно пользоваться зависимостями, полученными из об­ щей формулы (9) и устанавливающими связь между основны­

где L — длина отделителя или ширина захвата, м.

В том случае, когда отделители устанавливают на штанге, перемещающейся во время работы по дуге окружности, произ­ водительность погрузчика, т/ч

По формулам (10) и (11) определяют расчетную производи­ тельность. Для определения действительной производительно­ сти погрузчиков необходимо дополнительно учитывать время обратного хода рабочего органа — подъема отделителя, время маневрирования агрегата для выполнения очередного рабочего цикла.

При определении общих' сопротивлений, которые должен преодолевать отделитель, работу его следует рассматривать с

72

учетом резания и сгребания массы. Общее сопротивление реза­ нию в кгс/см для фрезбарабана складывается из усилий для образования новой поверхности, деформации и трения, отбра­ сывания отдельных частиц:

При сгребании массы штифтами на прямолинейном участке общее сопротивление складывается из нескольких составля­ ющих:

го усилия, то определять их значения нецелесообразно, а при

Толщина стружки, снимаемой цепочно-штифтовым отдели­ телем.

/zc = 5sin (8 + Р).

Усилие динамического воздействия штифтов на погружаемый материал в первую очередь зависит от скорости их движения, а также параметров отделителя. Усилие

pAcLug, (6 — Ь{) (1 - cos ^)

/cos 5

где v ш — абсолютная скорость штифтов.

Сопротивление трению перемещаемого штифтами материала

где Р ы —реакция массы на прямолинейном участке цепочноштифтового отделителя.

На прямолинейном участке работы цепочно-штифтового от­ делителя, кроме общих сопротивлений, связанных с перемеще­ нием материала и рассмотренных выше, имеют место сопротив­ ления резанию массы крайними ножами. В этом случае общее усилие резания

Работа ножей цепочно-штифтового отделителя на прямоли­ нейном участке аналогична работе ножей фрезбарабана. Опре­ деление общей мощности фрезбарабанов цепочно-штифтовых отделителей погрузчиков кормов следует производить по от­ дельным элементам (рекомендации исследователей Зуева В. А,. Кутлембетова А. А., Крамаренко А. Н.).

Мощность отделителей, л. с.

7Ы

где хх — удельная работа, кгс • м/м2 ; р — коэффициент;

k — коэффициент пропорциональности.

Коэффициент р учитывает отношение площади поверхности контакта рабочего органа с погружаемым материалом в моно­ лите к ее проекции на горизонтальную плоскость. Значения коэффициента р в зависимости от глубины захвата b рабочего органа определяются по формулам:

для случая &<>

p = = J L .

180 1 — cos tp0

74

при b>r

•к.

—+п

75

Д ля упрощения определения удельного сопротивления в кгс/см2 резанию рекомендуется (Крамаренко А. Н.) формула

где F — площадь сечения стружки, см2 .

Значения А, В, и С для различных ножей и материалов приведены в табл. 5.

* Г — Г-образный эксперименальный;

Н — погрузчика силоса ПСН-1М; О — отрезной.

Мощность цепочно-штифтового отделителя расходуется на отрезание массы крайними ножами, отрыв ее от монолита штифтами торцовой части отделителя, сгребание на прямоли­ нейном участке, отбрасывание частиц и холостой ход. Выраже­ ние баланса мощности в л. с. имеет вид

где Го — начальный радиус отделителя, см; Оц—скорость резания отделителя, м/с;

стр—удельное сопротивление отрыву массы, кгс/см2 .

Г л а в а III

ТРАНСПОРТЕРЫ

СКРЕБКОВЫЕ ТРАНСПОРТЕРЫ

Принципиальная схема транспортера. Передвижной скребко­

с одной осью (два колеса) положение оси выбирается с таким расчетом, чтобы можно было усилием одного человека припод­ нять загрузочную часть. Изменение положения отгрузочной части достигается путем изменения положения загрузочной части. Иногда для обеспечения перемещения и разворота тран­ спортера под загрузочной частью устанавливают одно неболь­ шое самоустанавливающееся колесо.

Для обеспечения равномерной загрузки транспортерной цепи и увеличения производительности, особенно при разгрузке ма­

лярно цепи с определенным шагом. Транспортирование матери­ ала осуществляется за счет перемещения (волочения) матери­ ала скребком внутри желоба. В зависимости от конструкции скребковые транспортеры могут перемещать материал верхней (рис. 43, б) или нижней ветвью цепи (рис. 43, в).

В траспортерах с шириной желоба 250—300 мм скребки закрепляют на одной цепи, а в транспортерах с шириной жело­

77

Рис. 43. Принципиальные схемы скребкового транспортера:

а — с питателем; б — с верхней разгрузкой; е — с нижней разгрузкой

здесь Ь — ширина скребка, м; а — высота скребка, м;

v — скорость скребковой цепи, м/с; р — плотность материала, т/м3 .

Задаваясь коэффициентом г|э, скорость v и расчетной про­ изводительностью Q, определяют площадь скребка 5. Однако в формуле (12) коэффициент ip входит в обобщенном виде и не раскрывает влияния отдельных факторов на производитель­ ность транспортера.

Общеизвестно, что на коэффициент заполнения оказывают влияние такие параметры, как угол наклона транспортера, рас­ стояние между скребками (шаг скребка), отношение ширины скребка к высоте, зазор между скребками и стенками кожуха. В общем виде коэффициент заполнения

где Q<p— фактическая производительность, т/ч;

QT — теоретическая производительность в т/ч, подсчитан­ ная по формуле (12) при тр= 1;

78

Фр—коэффициент, зависящий от угла наклона транспортера;

—коэффициент, зависящий от расстояния между скребками;

с учетом влияния их на коэффициент заполнения можно произ­

где V\ — полезный объем между скребками; V — объем материала на длине t.

79