Добавил:
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

книги из ГПНТБ / Граменицкий В.Н. Грузопоршневые измерительные приборы

.pdf
Скачиваний:
18
Добавлен:
23.10.2023
Размер:
6.02 Mб
Скачать

Уравнение динамометра аналогично уравнению (IX . 1), опреде­ ляющему работу прибора дл я поверки весов:

G =

(,л0 + тх + т) [\ ~~)gk

+ H9yKgFz(\

- i s - j +

G0 ,

(IX.22)

где

G - и з м е р я е м а я

сила;

іщ — масса

поршня с

грузоприемным

диском; т\ — масса

грузодержателя (рамы механического

нагруз­

ч и к а ) ; m — масса грузов; H — расстояние от нижнего торца

мано­

метрического поршня до верхнего торца

силового

поршня;

Q,K

плотность рабочей жидкости, заполняющей соединительную трубку;

к — отношение приведенных

площадей

силового и

манометрическо­

го поршня; .Fe приведенная

площадь

силового поршня;

G 0 вес

силового поршня и реверсора

с з а х в а т а м и .

 

 

М а с с а іщ поршня с грузоприемным диском вычисляется по фор­

муле

(IX.22), в которой величина Gi принимается

равной

1000 кгс,

а тх

и m — нулю.

 

 

 

 

 

М а с с а к а ж д о г о груза

 

 

 

 

 

 

 

т

=

 

,

 

(IX.23)

 

 

 

 

Рм ,'

 

 

где

Gi—-сила,

создаваемая

 

наложением данного

груза

на грузо-

де р ж а т е л ь .

Ди н а м о м е т р ДСГ - 50 имеет следующую метрологическую х а р а к ­ теристику:

 

пределы измерения

 

 

1000—50000 кгс

 

 

предел допускаемой погрешности

± 0 , 2 % от

измеряемой

 

 

 

 

 

 

величины

 

 

 

номинальное

 

значение

постоянной

 

 

прибора

 

 

 

 

500

 

 

 

наибольшее

давление

 

в поршневых

 

 

парах

 

 

 

 

100 кгс/см 2

 

 

 

номинальное

 

значение

приведенных

 

 

площадей Fc и

FMan

 

 

500 и 1 см 2

соответст­

 

 

 

 

 

 

венно.

 

 

 

Д и н а м о м е т р заполняется двумя

жидкостями: силовая пара,

соединительный маслопровод, пресс и н и ж н я я часть

разделитель ­

ной

камеры — касторовым

маслом, манометрическая пара и верх­

няя

часть разделительной

камеры — керосином или смесью

кероси­

на и трансформаторного

масла .

 

 

 

 

Д и н а м о м е т р ы

ДСГ - 50

 

поверяются

в метрологических

инсти­

тутах.

 

 

 

 

 

 

 

 

Основной параметр динамометра — постоянная k — определяет­

ся

поэлементным

методом,

который обеспечивает его

определение

с погрешностью, не превышающей 0,03—0,05% •

 

 

ПО

Образцовый грузопоршневой стационарный динамометр ДОГ-10 2-го разряда

с взаимно уравновешенными поршнями

Д и н а м о м е т р ы Д О Г - 1 0 разработаны во В Н И И Г К в 1958—1959 гг. по схеме, предложенной К. И. Перчихиным и К. И. Хансуваровым [58].

Д и н а м о м е т р ы ДОГ - 10 предназначены д л я градуировки и повер­

ки переносных динамометров 3-го

р а з р я д а с верхними

пределами

измерения

не

более

10 тс,

работающих

на

растяжение

и сжатие,

а т а к ж е

для

поверки

других

переносных

силоизмерительных

устройств, погрешность которых не менее

0,5%.

 

 

Отличительной

особенностью

динамометра

ДОГ - 10

является

применение системы взаимно уравновешенных

поршней в

сочетании

Рис. 48. Схема грузопоршневого динамометра ДОГ-10

с устройством самоцентрирования поверяемых динамометров . Это

устройство выполнено в виде катковой (шариковой) опоры, в основ­

ном аналогичной катковой (роликовой)

опоре, использованной в

динамометре ДСГ - 50, установленной на нижней траверсе реверсора

и расположенной на шаровом шарнире

(рис. 48). Траверса соеди­

нена с двумя стойками, к которым сверху присоединена вторая тра­ верса, предназначенная д л я крепления поверяемых динамометров

растяжения, а снизу подвешены балластные грузы,

обеспечиваю­

щие расположение центра тяжести этого узла

ниже шарового

шарнира .

 

I l l

Конструкция поршневых пар динамометра Д О Г - 1 0 аналогична конструкции поршневых пар динамометра ДСГ-50, однако созда­ в а е м а я динамометром Д О Г - 1 0 сила действует в противоположном направлении, что достигается обратным расположением поршней

в силовой группе.

При таком' расположении поршней динамометр

Д О Г - 1 0 обладает

следующими преимуществами:

при измерении нижний предел измерения не ограничивается ве­ сом силового поршня и других связанных с ним деталей;

при определении силы, воспроизводимой динамометром, отпа­ дает необходимость учитывать вес этих деталей;

исключается погрешность, в ы з ы в а е м а я влиянием температуры о к р у ж а ю щ е г о воздуха на плотность рабочей жидкости в соедини­ тельном маслопроводе (поскольку поршни уравновешиваются пе­ ред к а ж д о й серией измерений) ;

схема динамометра допускает определение постоянной к мето­ дом непосредственного нагружения поршней образцовыми гирями, как это делается при поверке грузопоршневых весов.

Исследования динамометров ДОГ - 10, проведенные К. И. Перчихиным, и в частности определение постоянной k группы динамомет­ ров Д О Г - 1 0 поэлементным методом и методом непосредственной нагрузки образцовыми гирями, позволили установить, что погреш­ ность определения постоянной грузопоршневых динамометров это­ го типа поэлементным методом не превышает ± (0,03—0,05) %. Этот результат имеет большое значение, так как он подтверждает, что поэлементный метод определения постоянной может быть распро­

странен на динамометры

и с более высокими пределами измерения

(50, 100 тс и более), когда метод непосредственной

нагрузки

прак­

тически не может быть применен.

 

 

 

 

Силовой поршень удерживается от вращения устройством,

ана­

логичным использованному в

образцовых

грузопоршневых

весах

(см. рис. 40).

 

 

 

 

 

 

Манометрическая группа динамометра Д О Г - 1 0 аналогична ма­

нометрической группе динамометра ДСГ - 50 .

 

 

И з м е р я е м а я динамометром

сила

 

 

 

 

 

G = mgk(\—ÏZ-\

 

 

(IX.24)

а массу m грузов рассчитывают по формуле

(IX.23).

 

 

Динамометр ДОГ - 10 имеет следующую характеристику:

 

пределы измерения

 

 

0—-10000 кгс

 

предел допускаемой погрешности:

 

 

 

 

в диапазоне 200—10000 кгс

± 0 , 2 % от

измеряемой

 

 

 

 

величины

 

в диапазоне 0—200 кг

 

± 0 , 4 кгс

 

 

номинальное значение постоянной k

 

100

 

 

наибольшее давление

в

поршневых

 

 

 

парах

 

 

100 кгс/см 2

 

 

112

номин а л ьные значения приведенных

 

 

 

площадей Fc и FUav

100

и 1 см 2

соответст­

 

 

 

венно.

 

Д и н а м о м е т р ы

Д О Г-10 поверяются

метрологическими института­

ми по методике, применяемой при поверке

динамометров ДСГ - 50

[46] или с помощью образцовых динамометров

1-го р а з р я д а [59].

Поэлементный

метод определения

постоянной

Іг

динамометров

Д О Г - 1 0 обычно применяется при аттестации вновь

изготовленных

или вышедших'из

ремонта динамометров .

 

 

 

Образцовый грузопоршневой

стационарный

 

 

динамометр ДОГ-50 2-го разряда

 

 

 

с взаимно уравновешенными

поршнями

 

 

 

Д и н а м о м е т р Д О Г - 5 0 построен

по той ж е

принципиальной

схеме,

что и ДОГ - 10 . Он отличается

лишь р а з м е р а м и поршневой

силовой

пары и каркасной части, а

т а к ж е конструктивными

формами ре­

версора.

 

 

 

 

 

 

 

Назначение динамометра — градуировка и поверка переносных

динамометров З т о р а з р я д а

с верхним пределом измерения до 50 тс,

работающих на растяжение и сжатие .

 

 

 

Д и н а м о м е т р имеет следующую метрологическую характери ­

стику:

 

 

 

 

 

 

 

пределы измерения

 

 

 

0—50000 кгс

 

 

пределы допускаемой погрешности:

 

 

 

в диапазоне 1000—50000 кгс

± 0 , 2 % от

измеряемой

 

 

 

 

 

величины

 

в диапазоне 0—1000 кгс

 

 

± 2 кгс

 

 

номинальные

значения

 

постоянной

 

 

 

прибора

 

 

 

500

 

 

наибольшее

давление

в

 

поршневых

 

 

 

парах

 

 

 

100 кгс/см 2

 

 

номинальные

значения

 

приведенных

 

 

 

площадей F j i a H

и Fc

 

 

 

1 и 500 см 2

соответст­

 

 

 

 

 

венно.

 

 

Д и н а м о м е т р ы Д О Г - 5 0 поверяются метрологическими

институ­

тами по методике, применяемой при поверке динамометров

ДСГ - 50

и ДОГ - 10 .

 

 

 

 

 

 

 

ПУТИ ПОВЫШЕНИЯ ВЕРХНЕГО ПРЕДЕЛА ИЗМЕРЕНИЯ

 

 

ГРУЗОПОРШНЕВЫХ ДИНАМОМЕТРОВ

 

 

 

Поверочные организации

Госстандарта

С С С Р , некоторые пред­

приятия и научно-исследовательские институты ощущают потреб­

ность в образцовых

стационарных динамометрах 2-го р а з р я д а

с верхними пределами

измерения 200 тс и более* . Поверка и гра-

* Диапазон 50—100 тс обеспечивается рычажными динамометрами.

8-894

113

ду и ровка образцовых пружинных динамометров

3-го

р а з р я д а с ука­

занными пределами измерения в настоящее

время производятся на

грузопоршневом

динамометре фирмы «Моор

Федергаф», принадле ­

ж а щ е м одному

из институтов

Госстроя С С С Р .

 

 

Принципиальная

схема,

положенная в

основу

конструкции

поршневых пар

этого

динамометра, в основном

аналогична схеме

поршневых пар динамометра ДСГ - 50, но отличается от нее наличи­

ем двух силовых поршневых пар

(одна, р а б о т а ю щ а я

на

сжатие,

другая — на растяжение) и двух

манометрических пар

простым

и с дифференциальным

поршнем),

а т а к ж е отсутствием

 

Катковых

опор.

 

 

 

 

 

 

 

 

В зависимости от работы той или иной комбинации

поршневых

пар динамометр имеет

четыре

верхних

предела

измерения: при

работе на растяжение 60 и 300

тс, при работе на сжатие

120 и 600 тс.

Предел допускаемой погрешности так же, как и отечественных

динамометров 2-го разряда,

± 0 , 2 %

от измеряемой

величины.

Непрерывный рост парка

образцовых

пружинных

динамометров

привел к тому, что динамометр фирмы «Моор Федергаф» у ж е не в состоянии полностью удовлетворить потребность в образцовых ста­ ционарных динамометрах с пределами измерения свыше 100 тс, в связи с чем возникает необходимость в новых конструкциях дина­ мометров с верхними пределами измерения 200 тс и более.

Один из наиболее в а ж н ы х вопросов

при

разработке динамомет­

ров,

рассчитанных на указанные нагрузки, — выбор

принципиаль­

ной

схемы.

 

 

 

 

 

В

основу отечественных

образцовых

грузопоршневых

динамо­

метров положен принцип

гидравлического

пресса

в

сочетании

с неуплотненными поршнями и Катковыми опорами, обеспечиваю­

щими самоустановку поверяемых приборов.

Этот

принцип допу­

скает различные комбинации в расположении силовых

поршневых

пар, в частности расположения поршней, принятые в

динамометрах

с неуравновешенными и с взаимно

уравновешенными

поршнями .

Сопоставление принципиальных

схем

динамометров Д С Г - 5 0

и ДОГ - 10 приводит к выводу, что схема

с взаимно уравновешенны ­

ми поршнями хотя и имеет некоторые

принципиальные преимуще­

ства,

однако конструкция динамометров,

построенных

по такой

схеме,

несколько более сложна

(узел

самоцентрирования

поверяе­

мого д и н а м о м е т р а ) . Кроме того, как

видно

из рис. 48, д л я

обеспече­

ния устойчивости реверсора при

отсутствии

нагрузки д о л ж н ы при­

меняться балластные грузы, которые значительно увеличивают вес

динамометра и делают

его

более громоздким,

чем динамометр

с неуравновешенными

поршнями.

 

Если динамометр ДОГ - 10

с верхним пределом

измерения 10 тс,

выполненный

по схеме с взаимно уравновешенными поршнями, удо­

бен в работе

и имеет ряд

других положительных качеств, то дина­

мометр ДОГ - 50 (на 50 тс)

более громоздок, чем, например, динамо­

метр ДСГ - 50

с неуравновешенными поршнями. К сказанному мож ­

но добавить,

что при работе на динамометрах ДОГ - 10 и ДОГ - 50

114

т ак же, как и при работе на р ы ч а ж н ы х динамометрах, следует про­ водить предварительное тарирование собственного веса поверяемо­ го динамометра . П р и работе на динамометре ДСГ - 50 это не тре­ буется.

П р и выборе схемы динамометра с большим

верхним пределом

измерения

прежде всего следует отметить,

что

схема динамометра

с взаимно

уравновешенными поршнями при

переходе к

большим

нагрузкам

теряет свои преимущества. Так,

вес

силового

поршня

и прочих деталей в этом случае может быть определен с меньшей точностью, а следовательно, более просто. Принципиальная воз­ можность нагружения силового поршня грузами (для определения постоянной k) теряет свое значение, так как нагружение образцо­ выми гирями массой в несколько десятков или сотен тонн практи­ чески неосуществимо. Применять динамометры с верхним преде­

лом 200 тс и более д л я измерения малых

нагрузок

(близких к

ну­

лю) т а к ж е , очевидно, нет необходимости,

поскольку

для таких

на­

грузок целесообразнее использовать динамометры с меньшими

пре­

д е л а м и измерения.

 

 

 

Таким образом, для разработки динамометров с верхним преде­ лом измерения 200 тс и более, по мнению автора, имеет смысл при­ менять схему с неуравновешенными поршнями.

Р а з м е р ы поршней и цилиндров силовых поршневых пар зависят от верхнего предела измерения динамометра и максимального давления, а потому принципиально не ограничены. Однако техниче­ ские затруднения, возникающие при изготовлении (точнее при взаимной протирке элементов) поршневых пар с очень большим диаметром, ограничивают возможность изготовления поршневых пар определенными пределами . Есть основания считать, что наибольшим диаметром силового поршня, обеспечивающим воз­ можность изготовления поршней и цилиндров без особых техноло­ гических трудностей, может быть диаметр не более 200—300 мм.

Если принять во внимание, что диаметр силового поршня дина­ мометров ДСГ - 50 и Д О Г - 5 0 составляет около 250 мм и давление в системе при максимальной нагрузке достигает 100 кгс/см2 , у дина­ мометра с поршнем таких ж е размеров и с верхним пределом изме­ рения 200 тс давление в системе будет достигать 400 кгс/см2 . При этом давление в зазорах силовой поршневой пары будет изменяться от 400 кгс/см 2 до нуля.

Легко показать, что если

площадь манометрического поршня,

к а к и у динамометров

ДСГ - 50

и ДОГ.-50, равна

1 см2 , а ход

мано­

метрического поршня

10—15

 

см, то вследствие

деформации

зазо­

ров в поршневых парах время опускания манометрического порш­ ня, компенсирующее утечку жидкости через зазоры, при наиболь­ шей нагрузке может достигнуть 1—2 с, что недопустимо. Следо­

вательно, у динамометра, рассчитанного

на работу при

давлениях

до 400 кгс/см2 , необходимо предусмотреть

или

систему

подкачки

рабочей жидкости, или систему

противодавления.

 

 

П о д к а ч к а рабочей жидкости

от постороннего

источника (насо-

8*

115

с а ) , во-первых, внесет

некоторые

эксплуатационные

неудобства,

а во-вторых, нарушит

нормальные

условия работы

динамометра

(возникновение пульсаций, дополнительных сопротивлений в соеди­ нительных трубках и т. п.). О д н а к о можно осуществить подкачку способом, свободным от указанных недостатков, — способом «осево­ го противодавления». Он заключается в образовании жидкостного затвора, препятствующего вытеканию рабочей жидкости из силовой

поршневой

пары .

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

На рис. 49 показана схема

поршневой пары

с осевым

 

противо­

давлением .

К а к видно, на схеме цилиндр поршневой пары

имеет

 

 

кольцевую

выточку,

соединенную

 

 

с трубкой,

через

которую в

при­

 

 

бор

подается

рабочая

жидкость

 

 

от

постороннего

источника

при

 

 

давлении

Р\.

Если

 

разность

 

 

Рі — Р

достаточно

мала,

 

то

утеч­

 

 

ка

рабочей

жидкости из

измери­

 

 

тельной

системы

 

т а к ж е

 

будет

 

 

пренебрежимо

мала .

 

 

 

 

 

 

Следует

отметить, что

 

возмож ­

 

 

ные пульсации и перепады давле ­

Рис. 49. Схема поршневой пары с

ния

в трубопроводе,

идущем от

осевым

противодавлением

насоса,

практически

не

повлияют

 

 

на

измерительную

 

систему,

так

к а к зазоры м е ж д у поршнем и цилиндром обладают большим демп­ фирующим действием.

Уменьшение утечки рабочей жидкости через зазоры поршневых пар может быть достигнуто и более простым способом — путем применения цилиндра с радиальным противодавлением. Такой ци­ линдр может быть выполнен в различных вариантах . Наиболее простая схема цилиндра с радиальным противодавлением, приме­ ненная в динамометрах ДСГ - 50, показана на рис. 47. Как видно из схемы, к цилиндру силовой поршневой пары приварена «рубашка» . Внутренняя полость рубашки сообщена отверстием в стенке ци­ линдра с внутренним пространством силовой поршневой пары. От­ верстие в стенке рубашки служит для выпуска воздуха во время заполнения полости рубашки рабочей жидкостью . После заполне­ ния оно закрывается пробкой.

Д а в л е н и е в силовой поршневой паре, действуя снаружи на ци­ линдр, препятствует увеличению з а з о р а между поршнем и цилинд­

ром, в результате чего утечка жидкости через зазоры

происходит

менее

интенсивно.

 

 

Н а

рис. 50 показан

второй вариант схемы цилиндра

с радиаль ­

ным противодавлением,

использованный в динамометре

Д О Г - 5 0 * .

В отличие от схемы первого варианта в этой схеме рубашка не при­ варивается к цилиндру, а насаживается на него и уплотняется с по-

* Предложение К. И. Перчихина.

м о щ ью резиновых колец, з а л о ж е н н ы х в кольцевые пазы на внут­

ренней

поверхности

рубашки . Преимущество схемы

заключается

в том,

что рубашка

может быть надета на цилиндр

у ж е действую­

щего динамометра, в конструкции которого р у б а ш к а не была пре­ дусмотрена заранее, а зазоры оказались очень велики.

Однако схема, показанная на рис. 50, имеет и существенный не­ достаток. При повышении давления во внутренней полости рубаш ­

ки

происходит д е ф о р м а ц и я цилиндра на всех участках, в том числе

на

участках, близких к его краю, а давление в зазорах на этих уча­

стках уменьшается до нуля. В

результате зазор

между поршнем

и

цилиндром на этих участках

может уменьшиться

до недопустимо

малых значений, вследствие чего может произойти «закусывание» поршня в цилиндре.

Рис. 50.

Схема цилиндра

с ради-

Рис. 51. Схема цилиндра с ради­

альным

противодавлением

(второй

альным противодавлением (тре-

 

вариант)

 

тин вариант)

Третий вариант схемы * с рубашкой противодавления, не имею­ щей указанного недостатка, приведен на рис. 51. В отличие от схе­ мы второго варианта р у б а ш к а состоит из нескольких рубашек, на­

саженных на

цилиндр, внутренние полости которых сообщены

с внутренним

пространством цилиндра отверстиями, выполненны­

ми в нем. В

результате давление во внутренней полости рубашек

будет приблизительно равно давлению в зазоре на соответствую­ щих уровнях, и зазоры между поршнем и цилиндром при повыше­ нии давления останутся без изменений.

Расчет размеров цилиндров и оценка оптимальных значений за­ зоров в поршневых парах, построенных по одной из рассмотренных схем, проводятся по методике, изложенной в работе [1].

* Аналогичен схеме манометра с неменяющейся от давления площадью порш­ ня, предложенной М. К. Жоховскнм [60].

117

I

Раздел третий.

М Е Т О Д Ы ИСПЫТАНИЙ И П О В Е Р О К

Г л а в а X. МЕТОДЫ ИСПЫТАНИЙ И ПОВЕРОК

Г Р У З О П О Р Ш Н Е В Ы Х МАНОМЕТРИЧЕСКИХ ПРИБОРОВ

Аттестация опытных образцов вновь разработанных типов грузо­ поршневых измерительных приборов, испытания и поверка грузо­ поршневых приборов, выходящих из производства или ремонта, и поверка приборов, находящихся в эксплуатации, в основном со­

стоят

из двух видов поверочных операций.

 

 

 

К

первому виду относятся операции, имеющие

целью

опреде­

лить качественные показатели испытуемых приборов:

 

внешний осмотр поверяемого прибора;

 

 

 

определение скорости опускания

поршня

и

ширины

зазора

м е ж д у поршнем и цилиндром;

 

 

 

 

определение продолжительности

свободного

вращения

поршня;

оценка величины зазоров между поверхностями поршней и ка­ налов цилиндров;

проверка взаимной перпендикулярности осей поршней и опор­ ных плоскостей грузоприемных устройств;

определение чувствительности; определение порога чувствительности*.

Ко второму виду поверочных операций относятся операции, имеющие целью установить основные метрологические характери ­ стики приборов:

определение приведенной

площади

поршня

или в

приборах

с взаимно

уравновешенными

поршнями

определение

отношения

площадей

(постоянных

п р и б о р а ) ;

 

 

 

определение массы грузов, входящих в комплект прибора, и про­

верка ее соответствия расчетным или номинальным

значениям;

определение массы подвижной части прибора — поршня и гру-

зоприемного устройства

приборах

с неуравновешенным пор­

шн е м ) .

*Термин «порог чувствительности» иногда заменяют термином «порог реаги­ рования».

118

И с п ы т а н ия первой группы проводятся по методикам, разрабо ­ танным применительно к к а ж д о м у данному типу или к группе при­ боров, и обычно не требуют применения каких-либо специальных поверочных установок или высокоточных измерительных средств.

Испытания второй группы осуществляются в большинстве слу­ чаев методом сличения с мерами или приборами высшего класса точности в соответствии с утвержденной дл я данного типа приборов поверочной схемой.

СРЕДСТВА ПОВЕРКИ

Д л я проведения поверочных операций необходимы следующие из­ мерительные средства и вспомогательное оборудование:

1. Эталонные или образцовые манометрические приборы (мано­ метры, вакуумметры, барометры и др.) высших классов точности.

Соотношение классов точности поверяемого и образцового при­ боров, обеспечивающее необходимую точность результатов повер­ ки, зависит от точности применяемого метода сличения и точности поверяемых приборов. Пр и взаимном сличении грузопоршневых приборов это соотношение может составлять всего 2—2,5, так как погрешности метода сличения в этом случае весьма малы .

2.Образцовые гири или специальные грузы дл я определения от­ ношения приведенных площадей приборов с взаимно уравновешен ­ ными поршнями. (Погрешность применяемых в этом случае гирь или специальных грузов д о л ж н а быть в 5—10 раз меньше предела до­ пускаемой погрешности поверяемого прибора.)

3.Устройства дл я создания давления или разрежения, с по­ мощью которых проводят взаимные сличения образцового (или эта­ лонного) и поверяемого грузопоршневых приборов и установку по уровню взаимно сличаемых приборов.

4.Образцовые весы, предназначенные для определения массы грузов с точностью, превышающей не менее чем в 5 раз предел до­ пускаемой погрешности.

5.Соответствующие наборы образцовых гирь.

6.Измерительный индикатор с ценой деления 0,01 мм.

7.Секундомер.

8.Н а к л а д н о й уровень с ценой деления не более 2' для установки поверяемых приборов и с ценой деления 30" для поверки накладно ­ го уровня.

9.Термометр с ценой деления 0,1—0,5° С.

10.И з м е р и т е л ь н а я линейка длиной 0,5—1 м с миллиметровыми делениями .

11.Вискозиметр или набор вискозиметров дл я измерений в ди­ апазоне 0,01—10 П, предел допускаемой погрешности которых не более 5% от измеренного значения динамической вязкости.

12.Манометры пружинные технические с верхними пределами измерения, соответствующими верхним пределам измерения пове­

ряемых приборов

(для проверки манометров на герметичность).

13. Микрометр

с ценой деления 0,01 мм.

119

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ