книги из ГПНТБ / Колодин М.В. Опреснение соленых вод

батные опреснительные установки в блоке с солнечны)/, парвболоцилиндрическим отражателем; установки, использующие энергию ДВС и т.д.

По способу испарения соленых вод дистиллиционные опреснитель­

ные установки подразделяются на установки с испарителями кипящего типа (рис. 7а), где для нагрева соленой воды и испарения размещены греющие батареи 4 и установки с адиабатными испарителями соленой воды (рис. 7б), где вода нагревается в подогревателе 3 без кипе­

Для предотвращения накипеобразования на теплопередающей по­

верхности и возможности использования низкопотенциального тепла, установки кипящего типа обычно работают в вакууме. Однако интен­ сивное образование пены на поверхности кипящего слоя воды приводит

к увеличению уноса капель и засолению дистиллята, что требует при­ менения сравнительно сложных сепарационных устройств. Наблюдается

нежелательное влияние глубины рассола на/темрературный напор про­ цесса кипения раствора.

В адиабатных испарителях резко уменьшается накипеобразование

на теллообменной поверхности, так как вода в подогревателе не ки­ пит и движется с относительно высокой скоростью (1,8-2,0 м/сен),

что также тормозит выделение накипи. Характерной чертой одноступен­ чатых установок является большой расход тепла (612-697 ккал на

1 кг дистиллята). Поэтому применение их оправдывается лишь в тех случаях, когда имеется достаточное количество сбросного тепла, пригодного для нсішльзования в испарителях.

- 50 -

Irис * 7. Схема дистилляционных установок кипящего (а) и адиабатного (б) типов: 1-исцаритель; 2-конденсатор j 3-оснозной подогреватель; Ч~греющая батарея.

Рис. В. Качественное изменение в росте многоступенчатой кипящей испарительной (I) и адиабатной (2) оп- 'ресвитальных установок.

Экономичность работы диотилляционных установок резко повы­

шается при организации многоступенчатого испарения соленой воды- В многоступенчатой испарительной установке кипящего типа все теп­

ло вторичного пара первой ступени используется для образования па­ ра во второй ступени и т.д. Такие установки могут быть включены в работу с параллельным или последовательным питанием кипящих испа­ рителей.

В установках с последовательным питанием коэффициент продук­

тивности первой ступени значительно меньше последующих. Это объяс­ няется тем, что в данном случае в перзой ступени приходится затра­ чивать большое количество тепла на нагревание всей исходной воды, нроходящей через опреснительную установку. Вследствие чего умень­ шается количество тепла, которое можно использовать в последующих ступенях. Это ограничивает возможность увеличения числа ступеней испарителя, уменьшаются возможности повышения степени регенерации тепла, следовательно, возрастает удельный расход греющего пара в установке. Однако, в установках с параллельным питанием возникает трудность в регулировании уровня рассолав испарителях, увеличи­ вается число рассольных насосов и появляется возможность образова­ ния сульфатной накипи в первой ступени. і

Ьолее подробного анализа работы кипящих испарительных устано­

вок не приводится, так как перспектива их применения для'опресне­ ния воды в будущем ограничена в связи с появлением более совершен­

- 52 -

Гис. 9 и Принципиальная'схема■многоступенчатой адиабатной опрес­

нительной установки (ЫАОУ): і-головной подогреватель; 2 -чонденсатср-подогреватель; 3-испарителъная камера.

- Ъ Ч -

один проход исходной воды через испарительную установку сравни­ тельна невелика (0,1-0,'17), следовательно МАОУ проточного типа требует значительного удельного расхода соленой воды и соответ­ ственно большого расхода реагентов на ее обработку, а такне элек­ троэнергии на перекачку водных растворов.

Б установках с циркуляцией рассола (рис. 9 б,в,г) уменьшает­

ся удельный расход соленой воды. Следовательно понижается потеря тепла с удаляемым из установки рассолом, и температура исходной

В принципе'схема работы установки с подачей рециркулирующе­

ты опреснителя с рециркуляцией рассола по методике Б.В.Голубко­ ва £~І8_7, предложенной для установки проточного типа.

В данной схеме сравнительно возрастает температура и концен­ трация охлаждающей воды, начиная от конденсатора последней ступе­ ни испарения, что требует увеличения расхода реагентов для ее об­ работки. Установка с подачей рециркулирующего рассола і промежу­

точную ступень (см. рис. 9в) лишена этого недостатка. 8десь охлак-

- Ьэ -

дающая вода в хвостовой группе конденсаторов не обрабатывается, так как ее температура и соленость сравнительно низки. Следова­ тельно, уменьшается удельный расход реагентов при акспдуатации установки. Do данному принципу рециркуляции рассола с 1967г. -в

г. Красноводске успешно работает ^ступенчатая установка произво­ дительностью 1200 и3/ сутки.

В результате теоретических исследований работы Ш О У с рецир­ куляцией рассола, А.И. Корнеичевьш и^А.В. Извековым получены сле­

дующие. зависимости £ 2 5,30_7;

I.Удельный расход морской воды

2. Удельный расход рассола, проходящего через головной

подогреватель установки

3. Общее число ступеней испарения в установке .

. /?-- ■ , (6) •

I

4. Число ступеней мспаревіія в хвосховоі части установки

п-\т* 1+ £ (?)

Теоретические исследования показали, чт£ П-/П> 2-3 брать ‘нецелесообразно.

Ь. Удельный расход тепла

$т=&чб&п-^х)*0 3 Гкал^т дист... (В)

6. Удельная поверхность нагрева головного подогревателя

L*щ[<ШЯ^М^&Щіт-Ы+З]

7.Удельная поверхность конденсаторов

- 56 -

ступеней П =11, tD=II0°C, Z^=25°C, &=5°С удельный расход

соленой воды в МАОУ с'проточной схемой составляет примерно 7,6

в местах работы опреснителей параметры греющего пара такие являют

ся определенными. ■

Максимальная величина ~t0 зависит в основном от степени

концентрации, а такие способа обработки исходной воды х опреде­ ляется условиями накипеобразования на стенках теплообменных ап­ паратов установки. Следовательно, кратность упаривания соленой

. - 57 -

Рис.. ІО. Зависимость предельной степени концентрирования рассола- Ш от максимальной температуры морской

воды £0 : І-ограничение-по условиям растворимо­

сти CaSO^—H^O; 2 - то же CaSO^Hß.

- 58 -