книги из ГПНТБ / Пахлавян, А. Н. Радиопередающие устройства учебник

Р ис. 17.12в. Принципиальная схема III каскада высоко­

частотного тракта однополосного радиопередатчика 80 кВт

Напряжение возбуждения ламп первого резонансного каскада (2хГУ-46, рис. 17.12а) образуется в результате сложения на мос­ те согласования напряжений — выходного от предварительных апе­ риодических широкополосных усилителей и обратной отрицатель­ ной связи с анодов оконечного каскада. Эти напряжения поданы на диагонали моста, и при его балансе цепи обратной связи и вход­ ная оказываются достаточно развязанными. Схема обеспечивает устойчивость напряжения обратной связи и не нарушает линей­ ности процесса усиления однополосного сигнала.

Второй резонансный каскад собран на лампах ГУ-39Б (рис. 17.126) по схеме с общим катодом. Лампы выбраны с очень боль­ шим запасом по мощности и эксплуатируются при пониженных на­ пряжениях — £ а=4,75 кВ и £*2=1,2 кВ, что приводит к отсутствию токов в цепи управляющей сетки и также гарантирует линейность процесса усиления. Проходная емкость тетродов ГУ-39Б (Cagi « «0,6 еФ) нейтрализована включением переменных воздушных

444

торами Ссв (КПИ1-4; 7,5—350 пФ); они включены непосредствен­ но в фидер связи. .

Напряжение возбуждения во входную цепь оконечного каскада (см. рис. 17.12б) подается на катоды ламп ГУ-53Б через раздели­ тельные конденсаторы Ср (КВИ-4700 пФ). В точках приложения напряжений возбуждения включены переменные вакуумные кон­ денсаторы С2 5 , Сгд (КП 1-8; 15—75 пФ), обеспечивающие постоян­ ство входных параметров ламп (;/?вх, Свхэ) в диапазоне рабочих частот. Такое усложнение схемы вызвано необходимостью сохране­ ния линейности тракта и объясняется нежелательным действием цепочки, образованной емкостью связи Ссв, входной эквивалент­ ной Свх о и входным сопротивлением Двх (рис. 17.13). Эти элемен-

раднопередатчика

ты образуют фазосдвигающую цепочку, угол поворота фазы кото­ рой естественно зависит от частоты и меняется при перестройках. Для того чтобы сохранить неизменным фазовый сдвиг в диапазоне рабочих частот (5—30 МГц), 'включаются переменные компенса­ ционные емкости, величина которых изменяется с настройкой кон­ туров резонансных каскадов. Выходной генератор на тетроде

Р ис. 17.14. Контурная систе­

ма выходного каскада одно­ полосного 80 кВт радиопе­ редатчика:

а ) принципиалыная схема; б ) схема, поясняющая пост­

роение плеча второго двух­ тактного контура, связанно­ го с фидером антенны

ГУ-53Б построен по схеме с двумя заземленными сетками — управ­ ляющей и экранной. Достоинства этой схемы рассматривались в гл. 1 0 .

Резонансная нагрузочная система оконечного каскада (рис. 17.14а) выполнена по сложной схеме и состоит из двух связанных контуров в виде отрезков двухпроводных короткозамкнутых линий. Первый — анодный — контур образован вакуумными переменными

445

конденсаторами Сь С2 (КП 1—3; 10—200 пФ) и С3 (КП 1—3; 5—100 пФ) и переменной индуктивностью L x (4—4,5 мкГн). Ин­ дуктивность контура Li выполнена в виде «двухтактной» анодной линии. Последовательное соединение ее двух участков, распола­ гаемых один над другим, позволяет сократить конструктивную дли­ ну анодной линии (от требуемой 4,2 м до 2,4 и 1,8 м) и упростить плавную настройку в диапазоне. На участке рабочих частот от 11 до 30 МГц в анодный контур включается только верхний, более длинный отрезок, настраиваемый мостиком 1. Нижний участок в этом диапазоне коротко замыкается. На частотах 11—4 МГц ра­ ботает нижняя линия, настраиваемая мостиком 2. Переменный контурный конденсатор С3 используется при точной автоматизи­ рованной настройке анодного контура. Связь анодного контура с выходным осуществляется при помощи цилиндрических катушек индуктивности LCB. Максимальная величина индуктивности каж­ дой катушки LCBмакс= 15 мкГн. Изменение связи обеспечивается скольжением контакта-замыкателя по виткам катушки. Одновре­ менно с закорачиванием неработающих витков происходит экра­ нировка специальным цилиндром, совершающим поступательное движение вдоль оси катушки.

Выходной контур состоит из двух групп переменных вакуумных конденсаторов С4, С5, С6 и С7 (типа КП 1—4; 10—500 пФ) и пере­ менной индуктивности L2 в виде отрезка двухпроводной линии, но свернутой по окружности (см. рис. 17.146) диаметром 0,85 м. Дли­ на витка около 5 м и составляет в одном плече индуктивность по­

двухпроводным фидером антенны и не требует специальных орга­ нов регулирования связи. Во время настройки контуров контакт а (Ф') перемещается по витку линии. При этом плавно изменяются индуктивность контура L2 и емкости конденсаторов С4 и Cs (С5 и С7 в другом плече). Нерабочий участок линии (отрезок а—б на рис. 17.146) становится продолжением фидера антенны и сохра­ няет согласование выходного и входного ( р = 3 0 0 Ом) сопротивле­ ний. Выходной контур при этой конструкции не нуждается в си­ стеме «точной настройки». Положение его органов настройки за­ ранее градуируется по рабочему диапазону и задается только си­ стемой «грубой настройки».

17.4. ПЕРЕДАТЧИКИ ДЛЯ РАДИОВЕЩАНИЯ

СРЕДНЕВОЛНОВЫЙ ПЕРЕДАТЧИК 150 кВт

Передатчик предназначен для высокочастотного радио­ вещания. Он полностью автоматизирован. Для надежности эксплу­ атации и возможности использования более простых технических решений его структурная схема выполнена в виде двух (75 кВт)

446

Ш иасиад

Рис. 17.156. П|римц.шшальная схема III и IV каскадов .радио

независимых передатчиков (блоков), мощности которых склады­ ваются в схеме Т-образного моста (см. рис. 16.6). Для самостоя­ тельной работы каждого отдельного передатчика (75 кВт) преду­ смотрены независимые системы электропитания, охлаждения и пр.

Необслуживаемые передатчики на 150 кВт выполняются в двух вариантах: типа «С» для радиовещания на частотах 1665—500 кГц (волнах 180—600 м) и типа «Д» для работы в диапазоне частот

500—150 кГц (от 600 до 2000 м).

Возбудитель передатчика (рис. 17.5) позволяет выбирать лю­ бую из трех фиксированных частот в заданном рабочем диапазоне.

Построение передатчика поясняется рис. 17.15а.

Анодный контур выходного каскада для лучшей фильтрации гармоник выполнен в виде двух П-образных звеньев и является несимметричным. При помощи переключателя он соединяется либо с фидером антенны при работе одним блоком (75 кВт), либо с Т-образным мостом сложения (150 кВт).

Выходные цепи снабжены дополнительными фильтрами гар­ моник (I, II, III), включаемыми в соответствии с одной из трех рабочих частот возбудителя для подавления второй гармоники не­ сущего колебания.

Низкочастотный тракт выполнен симметричным, т. е. все его каскады построены по двухтактной схеме. Для введения модули­ рующего напряжения в анодную цепь выходного каскада служит первичная обмотка модуляционного автотрансформатора Тр№(см. рис. 17.15а). Такая конструкция позволяет сократить число эле­ ментов модуляционного оборудования.

448

IV каскад

вещательного передатчика средних воля мощностью 75 кВт

Вторичная обмотка трансформатора Трк, через которую по­ дается постоянное напряжение на предмощный каскад, использу­ ется для его анодно-экранной модуляции. Все четыре каскада мо­ дуляционного устройства охвачены отрицательной обратной связью, снижающей нелинейные искажения и фон. В схеме имеют­ ся два кольца отрицательной обратной связи: цепь вход—выход модуляционного устройства и внутреннее кольцо, охватывающее только два каскада — второй и третий.

КОРОТКОВОЛНОВЫЙ ПЕРЕДАТЧИК 100 кВт

Передатчик на 100 кВт предназначен для дальнего вы­ сококачественного радиовещания. Диапазон его рабочих волн 10—75 м (30—4 МГц) разбит на три поддиапазона: 75—45; 45—25 и 25—10 м. Модуляция высокочастотных колебаний (анодная ком­ бинированная) осуществляется в двух каскадах — выходном и предвыходном. Построение передатчика ' иллюстрируется рис. 17.16а. Высокочастотный тракт, исключая каскад апериодического усиления (на лампе 6Э5П), выполнен по симметричной, т. е. по двухтактной, схеме.

Возбудитель передатчика содержит шесть одинаковых высоко­ частотных элементов (по числу фиксированных волн). Каждый из них образован транзисторными каскадами автогенератора и умно­ жителя частоты и называется «возбудителем-умножителем». На­ пряжение на выходе возбудителя-умножителя составляет 1 В. Блок

сл

*

/КОГКС‘

Р ис. 17.16. Радиовещательный передатчик коротких воли мощностью 100 кВт' а ) 'структурная схема;

б ) .принципиальная схема I и II каскадов;

Й

452

схемы каскадов (I, II, III и IV) показаны на рис. 17.176, в. Третий двухтактный каскад, собранный на тетродах ГУ-39Б, !работает ,в режиме анодно-экранной модуляции, так как последующий, око­ нечный каскад выполнен по схеме с общей сеткой и требует одно­ временной модуляции возбуждающего напряжения. Выходная мощность третьего каскада в режиме несущей равна 15—17 кВт. Каскад размещается в отдельном шкафу. Связь между третьим и четвертым каскадами плавно регулируется воздушными конден­ саторами Сев-

Четвертый выходной двухтактный каскад построей на двух триодах типа ГУ-23Б мощностью 100 кВт по схеме с общей сет­ кой. Он работает в режиме анодной модуляции. Лампы и контуры размещены в одном общем шкафу. Анодная цепь выходного кас­ када выполнена из двух П-образных контуров. Такая система об­ ладает высокой степенью фильтрации высших гармоник (ее опи­ сание см. в гл. 5). В дополнение к сложной системе контуров име­ ется также фильтр гармоник, через который выходной каскад сое­ диняется с антенным коммутатором. В диапазоне наиболее корот­ ких волн контур мощного каскада образуется индуктивностью Ь2? отрезка линии и начальной выходной емкостью каскада.

Низкочастотный тракт передатчика, показанный на рис. 17.17, выполнен симметричным. Тракт охвачен глубокой отрицательной обратной связью, что обеспечивает неискаженное усиление элек­ трических сигналов информации при широком динамическом диа­ пазоне передачи.

Возбудители и входные устройства низкочастотного тракта имеют автономные источники электропитания, размещаемые сов­ местно в соответствующих блоках.

Источники электропитания остальных цепей передатчика оче­ видны на рис. 17.16а.

МОДЕРНИЗИРОВАННЫЙ ВАРИАНТ КОРОТКОВОЛНОВОГО РАДИОВЕЩАТЕЛЬНОГО ПЕРЕДАТЧИКА 100 кВт

Основные технические данные передатчика и принципи­ альное построение тракта предварительного усиления несущего ко­ лебания не отличаются от рассмотренного выше 100-киловаттного передатчика. В модернизированном варианте (рис. 17.18а) исполь­ зованы новые лампы ГУ-43Б, ГУ-66Б.

Новый 100-киловаттный триод ГУ-66А(Б) обеспечивает полу­ чение номинальной выходной мощности при относительно малых величинах сеточного тока и не имеет перенапряженной области ха­ рактеристик анодного тока. Анодная модуляция на этих лампах осуществляется в недонапряженном режиме без ухудшения каче­ ства передачи и кпд устройства.

434-