
книги из ГПНТБ / Роменец, В. А. Технико-экономический анализ кислородно-конвертерного производства
.pdfТ а б л и ц а 83. Соотношение цен на никель в различных материалах
|
|
Стоимость |
Стоимость |
Соотношение |
|||
|
|
1 т |
мате |
1 г никеля |
стоимостей |
||
Материалы |
1 т никеля |
||||||
риалов, |
в м а т е р и а л а х , |
||||||
|
|
в |
различных |
||||
|
|
р у б . |
р у б . |
м а т е р и а л а х , % |
|||
|
|
|
|
|
|||
Металлический |
никель: |
|
|
|
|
|
|
Н-0 |
|
4050 |
4050 |
|
100 |
||
Н-1 |
|
3850 |
3850 |
|
95 |
||
Н-2 |
|
3700 |
3700 |
|
91 |
||
Н-3 |
|
3500 |
3500 |
|
86 |
||
Н-4 |
|
3400 |
3400 |
|
84 |
||
Закись никеля |
|
2900 |
3625 |
|
90 |
||
|
|
2550 |
3290 |
|
81 |
||
Никель в отходах: |
|
|
2930 |
|
72 |
||
|
|
|
— |
|
|||
|
|
|
— |
2800 |
|
69 |
|
|
|
|
— |
1500 |
|
37 |
|
ты (табл. 86, варианты VII и VIII) |
и поэтому не является |
экономи |
|||||
чески оправданным. С точки зрения |
затрат на сырье наиболее целе |
сообразным представляется вариант состава шихты с максимально возможным использованием легированных отходов, на 25% представ ленных стружкой (табл. 85, вариант VI).
С увеличением степени металлизации шихты снижаются затраты на топливо и известняк. Максимальная степень металлизации ших ты, характерная для варианта VI, обусловливает минимальные при этом расходы по указанным статьям себестоимости. Для варианта VI характерны максимальная производительность печей и макси мальная экономия условно постоянных затрат в расходах по переде лу (табл. 86). В результате совместного влияния указанных факто ров себестоимость легированного полупродукта при варианте VI ших товки доменных плавок оказывается на 1,1—9,0% ниже, чем при остальных вариантах.
Оценка эффективности производства легированного полупро
дукта |
в доменных |
печах по приведенным затратам также указывает |
на преимущества |
варианта VI (табл. 87). |
|
В |
мировой практике в качестве плавильных агрегатов, предназ |
наченных для производства хромоникелевого полупродукта, нашли применение также вагранки горячего дутья с горном диаметром 2400 мм производительностью 20 т/ч [215, 217, 219].
Температура дутья в таких вагранках 550° С; футеровка ниже уровня фурм выполнена углеродистыми блоками. Шихтой вагранок можно варьировать в широких пределах; она может состоять как из легированного металлолома, так и из углеродистых ферросплавов и хромовой руды. Единственным требованием, как и в доменном произ водстве, является применение шихтовых материалов и топлива, не загрязненных фосфором.
360
Т а б л и ц а 84. Соотношение цен на хром в различных материалах
Х р о м с о д е р ж а щ и й материал
Стоимость 1 г хромсодержащего материала, руб. |
Стоимость 1 т хрома в раз личных хромсодержащих материалах, руб. |
Стоимость 1 т хрома по отношению к хрому ме таллическому, % |
Стоимость 1 т хрома по отношению к ФХОЮ, % |
1. Металлический хром . . |
2950 |
2950 |
100 |
X |
2. Феррохром: |
|
|
|
|
безуглеродистый: |
617 |
1028 |
34 |
X |
ФХ001 |
||||
ФХ002 |
513 |
855 |
28 |
X |
ФХ003 |
480 |
800 |
27 |
X |
ФХ004 |
445 |
742 |
25 |
X |
ФХ005 |
424 |
707 |
23 |
X |
ФХ006 |
383 |
638 |
21 |
X |
малоуглеродистый: |
368 |
613 |
20 |
100 |
ФХОЮ |
||||
ФХ015 |
350 |
583 |
19 |
95 |
ФХ025 |
324 |
540 |
18 |
88 |
ФХ050 |
316 |
527 |
17 |
85 |
среднеуглеродистый: |
|
|
|
|
ФХ100 |
285 |
475 |
16 |
77 |
ФХ200 |
273 |
455 |
15 |
74 |
углеродистый: |
162 |
270 |
9 |
44 |
ФХ650 |
||||
ФХ800 |
155 |
258 |
8 |
42 |
3.Легированные металлоотходы:
класс |
I |
— |
280 |
9 |
45 |
класс |
II |
— . |
250 |
8 |
40 |
стружка |
— |
140 |
4 |
22 |
|
4. Хромовая |
руда . . . . |
17—03 |
48 |
1 |
7 |
Проведенные с учетом этого расчеты тепловых и материальных балансов плавок при производстве хромоникелевого полупродукта в вагранках горячего дутья позволили определить возможные вари анты компоновки шихты (табл. 88). Указанные расчеты основаны на опубликованных данных и показателях работы вагранок горячего дутья на отечественных машиностроительных заводах.
Ниже приведены показатели работы вагранок горячего дутья при производстве хромоникелевого полупродукта.
24-231 |
361 |
Т а б л и ц а |
85. Себестоимость производства хромоникелевого полу |
продукта в доменных |
печах |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При варианте |
состава шихты |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Цена |
|
I |
н |
|
Ш |
|
|
IV |
|
|
Статьи затрат |
|
|
за единицу |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
руб.—коп. |
количе |
сумма, |
количество |
сумма, |
количество |
сумма, |
количество |
сумма, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ство |
руб.—коп. |
руб.—коп. |
руб.—коп. |
руб.—коп. |
|||
/. |
Сырье |
и основные |
материалы, т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
концентрат |
железорудный . . . |
9—88 |
0,9400 |
9—29 |
0,8450 |
8—35 |
0,7530 |
7—44 |
0,6600 |
6—52 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
22—86 |
0,5330 |
12—18 |
0,4839 |
11—06 |
0,4350 |
9-94 |
0,3852 |
8—81 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2550—00 |
0,1290 |
328—95 |
0,1161 |
296—05 |
0,1032 |
263—16 |
0,0903 |
230—26 |
|
|
|
|
|
|
|
|
332—80 |
|
|
0,1000 |
33—28 |
0,2000 |
66—55 |
0,3000 |
99—83 |
|
|
|
|
|
|
|
|
144—50 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
X |
1,5980 |
350—42 |
1,5414 |
348—74 |
1,4880 |
347—09 |
1,4327 |
345—42 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2—57 |
0,410 |
1—05 |
0,392 |
1-01 |
0,375 |
0—96 |
0,358 |
0—92 |
IV. Потери |
от |
измельчения |
47—28 |
1,000 |
47—28 |
0,955 |
45—15 |
0,910 |
43-02 |
0,865 |
40—90 |
|||||
27—79 |
0,120 |
3—33 |
0,115 |
3—20 |
0,109 |
3—03 |
0,104 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2—89 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
X |
X |
402—08 |
X |
398—10 |
X |
394 — 10 |
X |
390-13 |
V. Отходы |
производства, |
т: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
34—39 |
0,0020 |
0 - 07 |
0,0020 |
0 - 07 |
0,0020 |
0—07 |
0,0020 |
0—07 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0—40 |
0,0548 |
0 - 02 |
0,0495 |
0 - 02 |
0,0424 |
0 - 02 |
0,0389 |
0-02 |
|
|
|
|
|
|
|
|
X |
X |
0- 09 |
X |
0 - 09 |
X |
0-09 |
X |
0—09 |
|
И т о г о |
|
задано, |
за |
вычетом |
X |
X |
401—99 |
X |
398—01 |
X |
394—01 |
X |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
390-04 |
||||||||
VI. |
Расходы |
по |
переделу . . . . |
X |
X |
8—31 |
X |
8—11 |
X |
7—89 |
X |
7—67 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
X |
X |
410-30 |
X |
406—12 |
X |
401—90 |
X |
397—71 |
VII. |
Общезаводские |
расходы . . . |
X |
X |
0—40 |
X |
0 - 39 |
X |
0—39 |
X |
0-38 |
|||||
VIII. |
Побочная |
|
продукция |
(—): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
0—56 |
0,752 |
0—42 |
0,719 |
0—40 |
0,686 |
0—38 |
0,657 |
0—37 |
доменный газ на сторону, 1000 м3 |
1—21 |
1,299 |
1 - 57 |
1,241 |
1—50 |
1,183 |
1—43 |
1,124 |
1—36 |
|||||||
доменный |
газ для воздухонагре |
X |
0,838 |
|
0,800 |
|
|
|
|
|
||||||
вателей, |
1000 м3 |
|
|
|
|
0,762 |
|
0,725 |
— |
|||||||
потери газа, 1000 м3 |
|
X |
0,032 |
|
0,031 |
— |
0,029 |
— |
0,028 |
|
||||||
И т о г о |
|
|
|
|
|
|
X |
X |
1—99 |
X |
1—90 |
X |
1—81 |
X |
1—73 |
|
Заводская себестоимость |
|
|
X |
X |
408—71 |
X |
404—61 |
X |
400—48 |
X |
396—36 |
362 |
24' |
363 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Продолжение |
табл. 85 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При варианте |
состава шихты |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Цена |
|
V |
V I |
|
|
V I I |
V I I I |
|
|
|
|
Статьи затрат |
|
|
за единицу, |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
руб . — коп . |
количе |
сумма, |
количество |
сумма, |
количество |
сумма, |
количество |
сумма, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ство |
р у б . — коп . |
р у б . — к о п . |
р у б . — к о п . |
руб . — коп . |
|||
/. Сырье |
и |
основные |
материалы, т: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
концентрат |
железорудный . . . |
9—88 |
0,5600 |
5—53 |
0,4650 |
4—59 |
0,8506 |
8-40 |
0,7497 |
7-41 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
22—86 |
0,3358 |
7—68 |
0,2864 |
6—55 |
0,2864 |
6—55 |
0,2370 |
5 - 42 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2550—00 |
0,0774 |
197—37 |
0,0645 |
164-47 |
0,1161 |
296—05 |
0,1032 |
263—16 |
|
|
|
|
|
|
|
|
332—80 |
0,4000 |
133—10 |
0,5000 |
166—38 |
0,1000 |
33—28 |
0,2000 |
66—55 |
|
феррохром |
ФХ800 |
|
|
|
144—50 |
|
|
|
|
0,1000 |
14—45 |
0,2000 |
28—90 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
X |
1,3708 |
343—68 |
1,3139 |
341—99 |
1,4495 |
358—73 |
1,3867 |
371—44 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2-57 |
0,343 |
0-88 |
0,328 |
0—84 |
0,371 |
0—95 |
0,378 |
0 - 97 |
|
|
|
|
|
|
|
|
47—28 |
0,820 |
38—77 |
0,775 |
36—64 |
0,920 |
43-50 |
0,875 |
41—37 |
IV. |
Потери |
от измельчения |
кокса, т |
27—79 |
0,098 |
2—72 |
0,093 |
2—58 |
0,110 |
3—06 |
0,105 |
2—92 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
X |
X |
386-05 |
X |
382—05 |
X |
406—24 |
X |
416—70 |
V. Отходы |
производства, |
т: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
34—39 |
0,0020 |
0—07 |
0,0020 |
0—07 |
0,0020 |
0—07 |
0,0020 |
0 - 07 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0—40 |
0,0334 |
0-01 |
0,0280 |
0—01 |
0,0423 |
0—02 |
0,0367 |
0—01 |
|
|
|
|
|
|
|
|
X |
X |
0—08 |
X |
0—08 |
X |
0—09 |
X |
0—08 |
|
И т о г о |
задано, за |
вычетом |
X |
X |
385—97 |
X |
381—97 |
X |
406—15 |
X |
416—62 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
VI. Расходы |
по переделу . . . . |
X |
X |
7—44 |
X |
7—18 |
X |
7—93 |
X |
7—73 |
||||||
|
И т о г о |
затрат |
|
|
|
X |
X |
393—41 |
X |
389—15 |
X |
414—08 |
X |
424—35 |
||
VII. Общезаводские |
расходы . . . |
X |
X |
0—37 |
X |
0—36 |
X |
0 - 39 |
X |
0—38 |
||||||
VIII. |
Побочная |
продукция |
(—): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
шлак |
жидкий |
|
|
|
0—56 |
0,627 |
0—35 |
0,601 |
0—34 |
0,621 |
0—35 |
0,619 |
0—35 |
||
|
доменный газ на сторону, |
1000 м3 |
1—21 |
1,066 |
1—29 |
1,010 |
1—22 |
1,195 |
1—45 |
1,137 |
1—38 |
|||||
|
доменный |
газ для воздухонагре |
X |
0,687 |
|
0,649 |
|
0,771 |
|
|
|
|||||
|
вателей, |
1000 мъ |
|
|
|
|
|
|
0,733 |
— |
||||||
потери |
|
газа, 1000 м3 |
|
|
X |
0,026 |
|
0,025 |
— |
0,029 |
— |
0,028 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
X |
X |
1-64 |
X |
1—56 |
X |
1-80 |
X |
1—73 |
|
Заводская |
себестоимость . . . |
X |
X |
392—14 |
X |
387—95 |
X |
412—67 |
X |
423—00 |
364 |
365 |
Т а б л и ц а 86. Расходы по переделу при производстве хромоникелевого
|
|
|
|
|
|
|
|
Варианты |
|
|
|
|
|
Цена |
|
|
|
|
I I I |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Статьи р а с х о д а |
за |
едини |
|
|
|
|
|
||
цу, |
руб . — |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
коп. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
О (- |
я » |
5 га |
Е>0 |
5 £ |
|
|
|
|
|
X и |
о о. |
О н |
и о, |
О н |
|
|
|
|
|
|
|
X а |
||
/. Энергетические |
затраты: |
0—0128 |
8,43 |
0-11 |
8,13 |
0—10 |
7,85 |
||
электроэнергия, квт-ч . |
|||||||||
пар, |
Ткал |
|
3—10 |
0,053 |
0—16 |
0,053 |
0—16 |
0,053 |
|
вода техническая, м3 . |
0—0095 |
28,77 |
0—27 |
28,20 |
0—27 27,85 |
||||
газоочистка, |
1000 м3 |
0—529 |
2,140 |
1— 13 |
2,072 |
1— 10 |
1,974 |
||
сжатый воздух, 1000 м3 |
1—68 |
0,019 |
0 - 03 |
0,018 |
0 - 03 |
0,017 |
|||
дутье, |
1000 м3 . . . . |
0—8018 |
2,137 |
1— 71 |
2,041 |
1—64 |
1,945 |
Ит о г о
//.Основная и дополни
|
тельная |
зарплата . . |
||
[II. |
Сменное |
оборудование, |
||
|
инструмент |
и |
мало |
|
|
ценный инвентарь . . |
|||
IV. |
Текущий |
ремонт |
и со |
|
|
держание |
|
основных |
|
|
средств |
|
|
|
У. Работа |
транспорта . |
|||
VI. |
Амортизация |
основных |
||
|
средств |
|
|
|
VII. |
Прочие |
расходы |
цеха |
И т о г о расходов по переделу
X |
X |
3—41 |
X |
3—30 |
X |
X |
X |
0—52 |
X |
0—51 |
X |
X |
X |
0—10 |
X |
0—10 |
X |
X |
X |
0—93 |
X |
0—92 |
X |
X |
X |
0—35 |
X |
0—34 |
X |
X |
X |
2—67 |
X |
2—62 |
X |
X |
X |
0—33 |
X |
0—32 |
X |
X |
X |
8-31 |
X |
8—11 |
X |
полупродукта в доменных |
печах |
|
|
|
|
|
|
|
||||
состава |
шихты |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I I I |
I V |
|
|
|
V I |
|
|
V I I |
V I I I |
|||
. о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
я |
X |
|
Я • |
|
|
5 ° |
го |
5 ° |
|
|
|
|
я |
: |
|
о Е |
|
ЕЛО |
о н |
|
|||||
|
so |
о О. |
о н |
о Р. |
о |
н |
|
|||||
и о. |
|
* о |
X |
о |
и о. |
X о |
|
|||||
|
о а. |
|
X о |
|
|
|
|
|
||||
о - ю |
7,56 |
0-10 |
7,23 |
0 - 09 6,93 0—09 |
7,65 0-09 7,32 |
|
||||||
0—16 |
0,053 |
0—16 |
0,053 |
0—16 |
0,053 |
0—16 |
0,053 |
0—16 |
0,053 |
|
||
0—26 27,28 |
0—26 |
26,86 |
0—25 |
26,13 |
0—25 |
27,97 |
0—27 27,51 |
|
||||
1 - 04 |
1,877 |
0—99 |
1,779 |
0—94 |
1,684 |
0—89 |
1,995 |
1—05 |
1,898 |
|
||
0 - 03 0,016 0 - 03 0,015 |
0—02 |
0,014 |
0—02 |
0,017 |
0 - 03 |
0,016 |
|
|||||
1—56 |
1,849 |
1 - 48 |
1,753 |
1—41 1,657 1—33 1,966 1—58 1,870 |
|
|||||||
3—15 |
X |
3—02 |
X |
2—87 |
X |
2—74 |
X |
3—18 |
X |
3 - 04 |
||
0-50 |
X |
0 - 49 |
X |
0 - 48 |
X |
0—47 |
X |
0-50 |
X |
|
||
0—10 |
X |
0—10 |
X |
0—10 |
X |
0—10 |
X |
0—10 |
X |
|
||
0-92 |
X |
0—91 |
X |
0—90 |
X |
0—88 |
X |
0—92 |
X |
|
||
0—32 |
X |
0—31 |
X |
0—30 |
X |
0—28 |
X |
0—32 |
X |
|
||
2—59 |
X |
2-54 |
X |
2—50 |
X |
2—43 |
X |
2—60 |
X |
|
||
0-31 |
X |
0—30 |
X |
0—29 |
X |
0—28 |
X |
0—31 |
X |
|
||
17-89 |
X |
7—67 |
X |
7—44 |
X |
7—18 |
X |
7—93 |
X |
|
I
Температура |
полупродукта, °С . . . . |
1500 |
Т а б л и ц а 87. |
Экономические |
показатели |
при |
производстве |
|
|
хромоникелевого |
полупродукта в доменных |
печах |
|||||
Температура |
шлака, "С |
1550 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|||
Давление дутьевого воздуха, мм вод. ст |
1500—1600 |
Варианты состава |
П о к а з а т е л и , |
руб.—коп/т |
|
|||
Температура |
дутьевого воздуха, °С . . |
450—500 |
шихты |
себестоимость |
капиталоемкость |
п р и в е д е н н ые |
затраты |
|
Расход охлаждающей воды, мъ\ч . . . |
140 |
|
||||||
Расход газа |
на подогрев дутья, нмг\ч . |
450 |
|
|
|
|
421—04 |
|
Степень разложения гидратной влаги, % |
10,0 |
I |
408—71 |
82—22 |
|
|||
Степень восстановления, %: |
|
II |
404—61 |
93—04 |
|
418—57 |
||
Fe . |
. |
0,990 |
III |
400—48 |
104—22 |
416—11 |
||
Сг |
|
0,95 |
IV |
396—36 |
115—05 |
413—62 |
||
X, |
|
1,0 |
V |
392—14 |
126—10 |
411—05 |
||
Si |
|
0,8 |
VI |
387—95 |
136—65 |
408—45 |
||
Мп |
|
0,8 |
VII |
412—67 |
91—76 |
426—43 |
||
Р |
|
1,0 |
VIII |
423—00 |
102—65 |
438—40 |
||
S |
|
0.1 |
|
|
|
|
|
|
3 6 6 |
367 |
|
При расчете шихт принималась во внимание подтвержденная практикой [220] возможность использования в вагранках лома II класса и до 25% стружки от веса металлозавалки.
Для варианта со 100% легированного лома в шихте наряду с от ходами группы Б26 предусмотрено применение других, близких по химическому составу групп, в частности Б14, Б18, Б32, Б47, Б60, Б61. Это вызвано тем, что использование в шихте 100% отходов одной группы (в данном случае Б26) не представляется реальным из-за несоответствия фактического расхода металлоотходов сквозным нор мам их образования на единицу конечной продукции. По данным ВНИИПВтормета, нормы расхода металлоотходов группы Б26 со ставляют ~600 кг/т, что и принималось в расчетах. Остальное коли чество металлоотходов восполнялось за счет использования других их групп с учетом обеспечения ввода в шихту необходимого коли чества легирующих добавок для получения полупродукта с содер жанием хрома и никеля соответственно 17,5 и 10%. Из рассмотрения возможных при этом вариантов компоновки определен оптимальный по затратам состав шихты, который предусматривает применение на
ряду с |
отходами |
группы Б26 отходов Б14 и |
Б60 соответственно |
в количестве 3,2 и |
27,8% от веса металлозавалки |
(табл. 88). |
|
При |
переделе |
в вагранках шихты, на 100% |
представленной ме- |
таллоотходами с содержанием углерода менее 0,010%, его со держание в получаемом полупродукте не превышает 3%. Для повы шения содержания углерода предусмотрено в данном случае ис пользование низкофосфористого чугуна марки ПВК и отходов хромоникелевого чугуна группы Б72. Переработка 100% металлоотхо дов при многократном их использовании приводит па практике к по вышению концентрации в них фосфора за счет поступившего из кокса. В связи с этим возникает необходимость в периодическом при менении в завалку низкофосфористых материалов для «освежения» шихты.
Наряду с компоновкой ваграночной шихты, на 100% состоящей из легированных отходов, рассмотрены варианты ее компоновки с при менением ферросплавов. Такая шихта имеет ряд технологических преимуществ, так как высокоуглеродистый феррохром обеспечивает науглероживание полупродукта и позволяет использовать в завалку хромовую руду с добавками кремнийсодержащих материалов. Кро ме того, гарантированный химический состав ферросплавов с узки ми пределами концентраций элементов облегчает возможность полу чения полупродукта заданного состава, а размеры кусков или чушек, обусловленные требованиями поставки ферросплавов, в отличие от
металлоотходов таковы, что не требуются дополнительные |
затраты |
на обеспечение необходимых габаритных размеров перед |
загрузкой |
вплавильный агрегат.
Втабл. 88 приведен экономически оптимальный вариант компо новки шихты с применением ферросплавов.
Помимо указанных, в вагранках горячего дутья возможен пере
дел составной шихты, в которой наряду с отходами группы Б26 на ходят применение углеродистый феррохром, окись никеля, углеро дистый лом, а также отходы хромоникелевых чугунов. Здесь, как и в предыдущих случаях, произведен выбор оптимальных компоновок шихты с хромовой рудой и без нее (см. табл. 88). При этом варианте компоновки частично устраняются недостатки, присущие рассмотрен ным выше вариантам.
368
Т а б л и ц а |
88. Возможные |
варианты компоновки шихт |
|
|||||
|
|
и некоторые производственно-технические |
||||||
|
|
показатели |
работы вагранок горячего дутья |
|||||
|
|
|
|
|
|
Варианты шихтовой |
|
|
|
|
|
|
|
со 100 % |
с ф е р р о |
смешанные |
шихтовки |
|
Показатели |
|
|
|
|
|||
|
|
|
л е г и р о |
сплавами |
|
б е з х р о |
||
|
|
|
|
|
ванного |
и х р о м о |
с хромо |
|
|
|
|
|
|
мовой |
|||
|
|
|
|
|
лома |
вой рудой |
вой р у д о й |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
РУДЫ |
Расход |
шихтовых |
матери |
|
|
|
|
||
алов, кг/т: |
|
|
|
|
|
|
|
|
легированный лом: |
|
|
— |
|
|
|||
Б14 |
|
|
|
|
33,0 |
600,0 |
600,0 |
|
Б26 |
|
|
|
|
600,0 |
|
||
Б60 |
|
|
|
|
286,0 |
|
|
|
углеродсодержащий |
лом |
109,0 |
683,7 |
288,0 |
285,0 |
|||
|
|
|
|
|
|
129,0 |
51,6 |
51,6 |
феррохром (ФХ800) . . |
— |
212,3 |
58,0 |
101,4 |
||||
хромовая |
руда . . . . |
90,0 |
90,0 |
|
||||
|
|
|
|
|
1028,0 |
1115,0 |
1087,6 |
1038,0 |
Расход кокса с влагой, кг/т |
300,0 |
318,0 |
318,0 |
300,0 |
||||
Расход |
известняка, |
кг/т |
100,0 |
106,0 |
106,0 |
100,0 |
||
|
|
|
|
|
900 |
960 |
960 |
900 |
Химический |
состав |
чугуна, |
300 |
320 |
320 |
300 |
||
|
|
|
|
|||||
С |
|
|
|
|
3,11 |
4,09 |
3,69 |
3,63 |
Сг |
|
|
|
|
17,0 |
17,0 |
17,0 |
17,0 |
Ni |
|
|
|
|
10,0 |
10,0 |
10,0 |
10,0 |
Si |
|
|
|
|
1,47 |
0,57 |
1,13 |
1,35 |
Мп |
|
|
|
|
0,80 |
0,74 |
0,66 |
0,71 |
Р |
|
|
|
|
0,030 |
0,035 |
0,029 |
0,031 |
S |
|
|
|
|
0,027 |
0,029 |
0,028 |
0,027 |
Химический |
состав |
шлака, |
|
|
|
|
||
%: |
|
|
|
|
|
|
|
36,94 |
СаО |
|
|
|
|
36,94 |
37,50 |
37,50 |
|
MgO |
|
|
|
|
2,94 |
2,24 |
2,24 |
2,94 |
Si0 2 |
|
|
|
|
13,51 |
14,31 |
14,31 |
13,51 |
А1 2 0 3 |
|
|
|
|
9,65 |
6,94 |
6,94 |
9,65 |
С г 2 0 3 |
|
|
|
|
6,98 |
9,26 |
9,26 |
6,98 |
Количество |
шлака, |
кг/т . . |
144,8 |
151,2 |
151,2 |
144,8 |
||
Производительность, |
|
|
480 |
480 |
480 |
480 |
||
т/сутки |
|
|
|
|
||||
* В числителе — нм3/т, |
в з н а м е н а т е л е — |
нм?/мин. |
|
|
3 6 9
Т а б л и ц а 89. Себестоимость при производстве хромоникелевого |
f полупродукта в вагранках горячего дутья |
Цена за Статьи затрат 1 т.
руб . — коп .
Варианты |
состава шихты |
|
|
|
|
||
с использованием |
100 % |
и использованием ф е р |
|
смешанные |
шихтовки |
|
|
росплавов |
и хромовой |
|
|
|
|
||
легированного |
лома |
с хромовой р у д о й |
|
|
|||
РУДЫ |
б е з хромовой руды |
||||||
количе- |
|
количе |
сумма, |
количе |
сумма, |
количество |
сумма, |
ство |
|
ство |
р у б . — к о п . |
ство |
р у б . — к о п . |
руб . — к о п . |
/.Расходы шихтовых материалов, т:
легированный лом:
|
Б14 |
|
|
|
|
112—42 |
0,0330 |
|
Б26 |
|
|
|
|
332—75 |
0,6000 |
|
Б60 |
|
|
|
|
461—75 |
0,2860 |
|
углеродсодержащий лом . . . . |
67—62 |
0,1090 |
||||
|
окись никеля |
|
|
2550—00 |
|
||
|
феррохром |
(ФХ800) |
|
144—50 |
|
||
|
хромовая |
руда |
|
|
22—86 |
|
|
|
И т о г о |
|
|
|
X |
1,0280 |
|
//. |
Известняк, |
т |
|
|
2—57 |
0,1000 |
|
///. |
Кокс (с |
влагой), |
т |
|
47—28 |
0,3000 |
|
IV. |
Потери |
от измельчения |
кокса, т |
27—79 |
0,0020 |
||
|
В с е г о |
задано |
|
X |
X |
||
V. Отходы |
производства |
(—), т: |
|
|
|||
|
скрап |
|
|
|
|
34—39 |
0,0045 |
|
И т о г о |
|
|
|
X |
X |
|
|
И т о г о |
задано, за вычетом |
|
|
|||
|
отходов |
|
|
|
X |
X |
|
VI. Расходы |
по переделу . . . . |
X |
X |
||||
|
И т о г о |
|
|
|
X |
X |
|
V//. Общезаводские |
расходы . . . |
X |
X |
||||
VIII. |
Побочная |
продукция |
(—), т: |
|
|
||
|
шлак |
жидкий |
|
|
0—56 |
0,1448 |
|
|
И т о г о |
|
|
|
X |
X |
|
|
Заводская |
себестоимость . . . |
X |
X |
V
*•
г~
——
|
|
0,6000 |
199—65 |
0,6000 |
199-65 |
0,6837 |
46—24 |
0,2880 |
19—48 |
0,2850 |
19—27 |
0,1290 |
328—95 |
0,0516 |
131—58 |
0,0516 |
131—58 |
0,2123 |
30—68 |
0,0580 |
8 - 38 |
0,1014 |
14—65 |
0,0900 |
2—06 |
0,0900 |
2-06 |
|
|
1,1150 |
407—93 |
1,0876 |
361—15 |
1,0380 |
365—15 |
0,1060 |
0—27 |
0,1060 |
0—27 |
0,1000 |
0—26 |
0,3180 |
15—03 |
0,3180 |
15—03 |
0,3000 |
14—18 |
0,0020 |
0 - 06 |
0,0020 |
0—06 |
0,0020 |
0—06 |
X |
423—29 |
X |
376—51 |
X |
379—65 |
0,0045 |
0—15 |
0,0045 |
0—15 |
0,0045 |
0—15 |
X |
0—15 |
X |
0—15 |
X |
0—15 |
X |
423—14 |
X |
376—36 |
X |
379—50 |
X |
2—05 |
X |
2—05 |
X |
2-05 |
X |
425-19 |
X |
378—41 |
X |
381—55 |
X |
0—50 |
X |
0—50 |
X |
0—50 |
1,1512 |
0 - 08 |
0,1512 |
0—08 |
0,1448 |
0 - 08 |
X |
0—08 |
X |
0-08 |
X |
0—08 |
X |
425—61 |
X |
378—83 |
X |
381—97 |
370 |
371 |
В расчетах материальных балансов плавок в вагранках горячего дутья основность шлака принималась равной 1,3. В соответствии с этим по опубликованным производственным данным приняты зна чения степени извлечения компонентов шихты.
Расчет себестоимости хромоникелевого полупродукта, получа емого в вагранках горячего дутья (табл. 89) при различных вариан тах компоновки шихты, произведен в средних по отрасли ценах. Годовой объем производства плавильного комплекса с вагранками
горячего дутья |
во всех случаях принимался постоянным |
и равным |
1,3 млн. г, что соответствует годовой производительности |
доменного |
|
цеха в составе |
двух печей полезным объемом 2000 мъ при |
компонов |
ке доменной шихты по наиболее эффективному варианту VI (см. табл. 81 и 87). Этим достигалась сопоставимость условий при срав нении вариантов получения легированного полупродукта как при различной компоновке шихты вагранок, так и при сравнительном анализе эффективности производства полупродукта в различных плавильных агрегатах, поскольку в данном случае объем производ ства не оказывал влияния на изменение уровня условно постоянных затрат на передел.
Сопоставимость условий при производстве легированного полу продукта в различных агрегатах предполагает, кроме того, получе ние полупродукта одинакового качества, которое должно определять ся требованиями последующего передела полупродукта в готовую продукцию. В условиях, когда дальнейший передел полупродукта производится в кислородных конвертерах, качественными характери стиками полупродукта являются теплосодержание, а также концент рации основных легирующих элементов (в данном случае хрома и никеля) и вредных примесей. Технологические особенности различных процессов и существующие различия в компоновке шихт, определяю щие в основном экономический оптимум передела, не обеспечивают возможности получения полупродукта с содержанием углерода, крем ния и марганца в одинаковых пределах. Поэтому полупродукт из раз личных агрегатов хотя и равноценен по содержанию основных леги рующих элементов и вредных примесей, но отличается теплосодержа нием. В результате его технологическая ценность для последующего этапа переработки в конвертерах оказывается неодинаковой.
В связи с этим при сравнительном анализе показателей возни кает необходимость в их расчете, при котором учитывалось бы полу чение полупродукта с одинаковым теплосодержанием в любом агрегате. Это достигалось подбором заданных температур выпуска полу продукта. Кроме того, в ряде случаев предусматривался нагрев полу продукта в миксерах. Возникающие при этом затраты учитывались в дальнейших расчетах.
При определении баланса времени работы металлургических ваг ранок горячего дутья, которые не находят применения в отечествен ной практике, по аналогии с зарубежной практикой принят график работы, предусматривающий непрерывную эксплуатацию вагранок в течение шести суток с последующей остановкой на одни сутки для проведения ремонтов. Текущие простои, связанные с тихим ходом вагранок, принимались по аналогии с существующими на отечествен ных машиностроительных заводах. При таком графике работы факти ческое время составляет 310 суток, а годовая производительность од ного агрегата 148,8 тыс. т. Для обеспечения выплавки 1,3 млн. т хромоникелевого полупродукта в составе плавильного отделения це-
372
Т а б л и ц а 90. Удельные капиталовложения в плавильный комплекс с вагранками горячего дутья и их структура
|
|
|
Удельные к а п и |
Структура |
|
П р о и з в о д с т в е н н ые объекты |
тальные затраты, |
||||
затрат, % |
|||||
|
|
|
руб.—коп.1т |
||
|
|
|
|
||
1. |
|
|
8—62 |
55,33 |
|
В том числе вагранки с возду |
|
|
|||
хонагревателями |
|
3—12 |
36,19 |
||
2. Миксерное |
отделение |
|
5—17 |
33,18 |
|
3. Шихтовое |
отделение |
магнитных |
0—58 |
3,72 |
|
материалов |
|
|
|||
4. Отделение |
сыпучих |
материалов . |
1—21 |
7,77 |
|
И т о г о |
по цеху |
|
15—58 |
100,0 |
ха необходимо иметь пять блоков спаренных вагранок. При этом име ется небольшой резерв плавильных мощностей.
Круг объектов, непосредственно обслуживающих производство хромоникелевого полупродукта, помимо плавильного отделения с бло
ками вагранок горячего дутья |
включает в себя |
миксерное |
отделение |
с одним миксером емкостью |
1300 т, а также |
отделения |
магнитных |
материалов и сыпучих. Стоимость основных фондов указанных объек тов установлена по фактическим данным с привлечением в ряде слу чаев проектных данных ВНИИПТИГормаш, полученных в проработ ках конструкций блоков вагранок горячего дутья производитель ностью 20, 30 и 50 т/ч.
В табл. 90 представлены удельные капиталовложения и их струк тура по рассматриваемому кругу цеховых объектов. Полученные дан ные положены в основу определения экономических показателей про изводства легированного полупродукта в вагранках горячего дутья. Ввиду отсутствия фактических данных о величине удельных капи тальных затрат в объекты общезаводского хозяйства их уровень в расчете экономических показателей принят по аналогии с доменным производством, как наиболее близким к переделу в вагранках горя чего дутья по конструкции оборудования, компоновке шихт и техно логическим особенностям.
Оценка производства хромоникелевого полупродукта в вагран ках горячего дутья по приведенным затратам показала преимущества варианта компоновки шихты со 100% легированных отходов (табл. 91). В данном случае, как и в доменном производстве, опре деляющими являются затраты на никель, находящиеся в прямой связи с видом используемых в завалку никельсодержащих материалов (см. табл. 84). Чем больше никеля вносится за счет его окиси, тем больше затраты на шихту, причем это удорожание шихты не ком пенсируется возможным уменьшением затрат по всем прочим статьям себестоимости и уменьшением удельных капиталовложений. В целом получение хромоникелевого полупродукта в вагранках горячего дутья при использовании легированного лома и на смешанных шихтах
373