книги из ГПНТБ / Монтажные провода для радиоэлектронной аппаратуры

Так, например, размер AWG-50 соответствует прово­

что соответствует ряду предпочтительных чисел R 10 по

ГОСТ 8032-56.

Диапазон сечений монтажных проводов в США включает размеры A W G от 32 до 10, что соответствует диапазону сечений 0,0315—5,3 мм2.

202

построения ряда сечений токопроводящих жил монтаж­ ных проводов с учетом сформулированных выше требо­ ваний (табл. 9-1).

Очевидно, что ряд R 10 (0,0256 ... 2,56) обладает чрез­ мерной частотой и поэтому применение его нецелесооб­ разно. Кстати, в американской практике хотя и исполь­ зован подобный ряд, однако для монтажных, авиацион­ ных и других аналогичных проводов применяются толь­ ко четные члены этого ряда. Частота двух других рядов,, приведенных в табл. 9-1, по-видимому, является опти­ мальной. Анализируя численные значения этих рядов,, нетрудно убедиться, что в интервале сечений от 0,03 до 0,75 принятые в настоящее время оптимальные сечения токопроводящих жил монтажных проводов наилучшим образом совпадают с рядом 10/2, а в области больших сечений — с рядом R5 (табл. 9-2).

Таким образом, следует рекомендовать следующий размерный ряд сечений токопроводящих жил монтажных проводов: 0,03; 0,05; 0,08; 0,12; 0,20; 0,35; 0,5; 0,75; 1,0; 1,5 и 2,5 мм2.

203

9-3. Выбор оптимальных конструкций

^) Общие соображения

Выбранная конструкция жилы должна обеспечивать минимальные габариты и массу провода, а также опти­ мальные значения таких важнейших монтажных и экс­

в жилу, имеет принципиальное значение. Это объясняет­ ся тем, что при заданном сечении возможно два прин­ ципа конструирования жил. В первом случае выбирается определенное количество проволок, обеспечивающих пра­ вильную систему скрутки, а следовательно, и минималь­ ные габариты жил (диаметры отдельных проволок при этом получаются расчетным путем); во втором случае задаются диаметры отдельных проволок, а их необходи­ мое количество рассчитывается. Преимущества второго способа конструирования заключаются в возможности сократить до минимума номенклатуру медной проволоки, применяемой для токопроводящих жил кабельных изде­ лий, и тем самым упростить организацию производства л уменьшить стоимость этой проволоки.

Однако жесткие требования к надежности монтажных проводов при сохранении минимальных габаритов и масс, а также необходимость применения в качестве изо­ ляции новых полимерных материалов со сложной техно­ логией переработки, как будет показано ниже, не позво­ ляют широко применять этот способ.

Токопроводящие жилы кабельных изделий могут быть скручены правильной или шнуровой скруткой.

При правильной скрутке поверх одной или несколь­ ких центральных проволок, скрученных вместе, наклады­ вается еще один или несколько повивов, причем каждый последующий повив скручивается в направлении, проти­ воположном предыдущему. При шнуровой скрутке все проволоки скручиваются вместе в одну сторону. При пра­ вильной скрутке количество проволок в центре количе­ ства в жиле составляют ряд: 7; 19; 37 и т. д. Шнуровой скруткой можно крутить практически любое количество проволок. По литературным данным жилы, скрученные

204

шнуровой скруткой, являются более гибкими, но менее однородными по наружному диаметру. Последнее об­ стоятельство сильно затрудняет наложение на такую жилу тонкостенной пластмассовой изоляции, а в отдель­ ных случаях и вовсе исключает такую возможность.

В связи с этим весьма интересным представляется рассмотрение конструкций токопроводящих жил, при­ меняемых в американских монтажных проводах (табл. 9-3). Из табл. 9-3 следует, что токопроводящие жилы, скрученные шнуровой скруткой, допускаются только для проводов, изолируемых спиральной обмоткой лентами, технология которых не осложняется неправильной гео­ метрией, а также для проводов с изоляцией из легкоперерабатывающихся с помощью экструзии материалов (поливинилхлорид и силиконовая резина). Для проводов с изоляцией из новых полимеров (тефлон TFE, тефлон FEP) со сложной технологией переработки применяются жилы, скрученные только правильной скруткой.

Кроме того, не меньшее значение имеет правильный выбор коэффициентов (или шагов) скрутки. В техниче­ ской литературе существует мнение, что чем меньше ко-

* Диаметры отдельных проволок даны по размерам AWG.

205

ности в запайке. Испытания проводились по методикам, описанным в гл. 3. При этом испытывались как жилы без изоляции, так и изолированные провода.

б) Исследование гибкости

Результаты измерения гибкости неизолированных то­ копроводящих жил разных конструкций приведены в табл. 9-4—9-6. В таблице 9-4 показаны значения гибко-

206

ки, то практически можно считать, что при одинаковых конструкции и сечении жилы ее гибкость не зависит от принятой системы скрутки (табл. 9-5).

Сравнение гибкости токопроводящих жил, скручен­ ных с различными коэффициентами скрутки (табл. 9-6),

207

б) для монтажных проводов с изоляцией из поливинилхлоридного пластиката и особенно кремнийорганической резины применение многопроволочных жил ведет к существенному увеличению гибкости провода;

в) для монтажных проводов с изоляцией -из полиэти­ лена и фторопласта 4Д суммарная гибкость провода в основном определяется гибкостью изоляционного слоя (т. е. увеличение количества проволок, входящих в жилу, не приводит к существенному увеличению гибкости про­ вода).

в) Исследование стойкости к многократным перегибам

Результаты испытаний неизолированных токопрово­ дящих жил монтажных проводов на стойкость к много­ кратным перегибам приведены в табл. 9-8—9-10. В табл. 9-8 показана зависимость этого параметра от числа проволок, входящих в жилу.

Таким образом, стойкость неизолированных жил к многократным перегибам находится в прямой зависи­ мости от конструкции жилы. При одном и том же сече­ нии увеличение числа проволок, входящих в жилу, повышает стойкость ее к многократным перегибам.

Что касается стойкости к перегибам однотипных жил, скрученных правильной и шнуровой скруткой, то выясни­ лось, что система скрутки практически не влияет на ве­ личину этого параметра (табл. 9-9).

Сказанное выше иллюстрируется данными, приведен­ ными в табл. 9-11. Испытывались провода сечением 0,5 мм2 с конструкцией жилы 49x0,12 и разными видами изоляции. Кратность изгибов была равна 10 диаметрам •провода.

Т а б л и ц а 9-11

лы

г) Исследование усталостной прочности в месте пайки

Результаты исследований усталостной прочности в ме­ сте пайки токопроводящих жил разных сечений и-конст­ рукций приведены в табл. 9-12, 9-13 и на рис. 9-3 и 9-4.

Т а б л и ц а 9-12

В табл. 9-13 и на рис. 9-5 и 9-6 приведены данные по усталостной прочности многопроволочных токопроводя­ щих жил разных конструкций, скрученных как правиль­ ной, так и шнуровой скруткой. Результаты испытания обработаны в соответствии с формулой (3-44) при на­ дежности оценки Р = 0,99.