
книги из ГПНТБ / Брейман, М. И. Инженерные решения по технике безопасности в пожаро- и взрывоопасных производствах
.pdfПрименение для уплотнительных поверхностей пластических масс значительно уменьшает необходимое удельное давление, ко торое определяется по формуле
„ 4 + 0,6р ⅞=-vr-
Широкое применение затворов с пластмассовым уплотнением
сдерживается из-за сложности их изготовления. Известные^ спосо бы крепления пластмассовых уплотнительных поверхностей с по
мощью паза типа «ласточкин хвост» и запрессовки не всегда поз
воляют создать затворы, работоспособные в сложных условиях
эксплуатации. Более надежным следует считать применение пласт
массовых покрытий, нанесенных на металлические уплотнительные
поверхности. |
Однако |
для |
обеспечения герметичности |
полимерный |
|
слой должен |
быть механически обработан с высокой |
чистотой. |
|||
Эта обработка вызывает определенные трудности и |
не |
всегда |
рантирует требуемое качество.
В. В. Жуков и др. [17] разработали способ покрытия уплотни
тельных поверхностей затворов, заключающийся в том, что по
крытую полимером уплотнительную поверхность формуют по от ветной уплотнительной поверхности.
По указанному способу было изготовлено защитное покрытие
задвижек типа ЗКЛ2 диаметром 50 |
мм для давления 16 кгс/см2. |
В качестве полимера, наносимого |
на уплотнительную поверх |
ность колец, применялся полиакриламид.
Опытные образцы задвижек прошли стендовые и промышлен
ные испытания на одном из нефтеперерабатывающих заводов на атмосферной установке. Испытания показали положительные ре
зультаты, межведомственная комиссия признала задвижки с ме
таллополимерными затворами работоспособными в промышлен
ных условиях и рекомендовала их к серийному производству.
По сравнению с затворами, у которых уплотнительные поверхно сти выполнены «металл по металлу», новые затворы имеют сле дующие преимущества: ,∙
без каких-либо конструктивных изменений улучшается герме тичность затворов;
значительно уменьшается удельная нагрузка, необходимая для обеспечения герметичности затвора.
Описываемое решение представляет интерес, хотя, конечно, ос тается целесообразным поиск и других вариантов. ;
Выбор запорной арматуры с учетом условий эксплуатации
Запорную арматуру следует подбирать с учетом физических
свойств среды. Если рабочая среда содержит твердые включения,
которые могут налипать на уплотнительные поверхности, то при менять клиновые задвижки не рекомендуется, так как в этом слу
70
чае они могут не обеспечить необходимой герметичности вследст
вие защемления твердых частиц между уплотнительными поверх
ностями. В таких средах лучше применять параллельные двухдис
ковые задвижки с принудительным очищением уплотнений при
закрывании.
Если из рабочей среды возможно выпадение осадка или среда может застывать, применение вентилей обычного типа и особенно
задвижек нежелательно, так как эти виды запорной арматуры
обладают застойными зонами в корпусе, а запорный элемент их при срабатывании линейно перемещается. В таких условиях наи более подходящим типом арматуры являются краны конические
или шаровые, у которых запорный элемент поворачивается.
В последнее время конструкции шаровых кранов находят все
более широкое распространение в арматуростроении, вытесняя ко
нусные пробковые краны. Это обусловлено простотой их конструк
ции, меньшим гидравлическим сопротивлением по сравнению с другими типами промышленной арматуры, легкостью управления,
быстротой срабатывания и обеспечением полнопроходности.
Шаровые краны изготовляют с ручным управлением или с
пневмо-, гидроили электроприводом.
Герметичность крана в закрытом положении обеспечивается за
счет прижатия пробки к седлам клапана, а также напором среды.
Седла шаровых кранов изготовляют из обыкновенного или арми
рованного терлона, бутадиенакрилонитриловой резины, нейлона,
политетрафторэтилена и других материалов.
Многолетняя практика эксплуатации запорной арматуры пока
зывает, что на водо-, газо- и паропроводах диаметром 50 мм и бо
лее, проводящих среду под давлением до 25 кгс/см2, целесообраз
но устанавливать поворотные дисковые затворы с мягким уплотне
нием. Особенность их заключается в том, что их запорный
орган— поворотный диск — не изменяет форму потока вследствие
обтекаемой формы. Поворотные дисковые затворы по сравнению
с вентилями и задвижками имеют значительно меньший вес, ком пактную и простую конструкцию, не требуют больших усилий и
времени на открытие и закрытие, удобны в эксплуатации, обеспе чивают надежную герметичность, более долговечны и ремонтоспо
собны.
Выпускаемые в настоящее время заводами резинотехнических изделий маслобензостойкие резины позволяют расширить приме
нение дисковых затворов на трубопроводах, проводящих среду при температуре до 180 °С.
В исключительных случаях, когда пропуск среды через саль
ник недопустим, следует применять бессальниковую арматуру. Из
различных типов такой арматуры наиболее надежными являются
сильфонные запорные вентили (рис. 1.19). Вентиль состоит из кор пуса 2, на котором закреплена крышка 7. Уплотнение и центри
рование между крышкой и корпусом осуществляется с помощью
фланца промежуточного корпуса 4, внутри которого смонтирован
71
сильфон 5. Сильфон с одной стороны соединен со шпинделем |
У, |
4. |
|
а |
с другой —приварен к верхней части промежуточного корпуса
В нижней части корпуса сильфона предусмотрена направляющая дл™жения шпинделя со шпонкой 3, препятствующей вращению,
шпинделя вокруг оси, которое привело бы к разрушению силь
фона.
Существенным недостатком сильфонных вентилей является не
большое допускаемое сжатие сильфонов. Для увеличения хода шпинделя приходится соединять не
Рис. |
1.19. |
Конструкция |
сильфон |
||
|
|
ного |
запорного вентиля: |
||
I |
— золотник; |
2 — корпус; 3 — шпонка; |
|||
4 |
— промежуточный корпус; |
5 — силь |
|||
фон; |
6 — контрольное |
отверстие; |
|||
7 |
— крышка; 8 — аварийный |
сальник; |
|||
9 — шпиндель; |
10 — ходовая гайка; |
II — маховик; 12 — разжимное кольцо.
сколько сильфонов, что снижает надежность вентиля.
Для сравнительной оценки раз
личных видов запорной арматуры
ниже приведены основные их отли
чительные особенности.
Особенность вентилей состоит в том, что в открытом положении их
запорный орган — золотник — на
ходится в потоке протекающей сре
ды и значительно изменяет его фор
му. Изменение направления и фор мы потока при прохождении его че
рез корпус является причиной зна
чительных гидравлических сопро
тивлений. При закрытом вентиле
давление среды полностью воспри нимается золотником и передается
шпинделю. Вследствие этого в вен
тилях усилие, необходимое для перемещения золотника, значительно выше, чем в задвижках с аналогии-
ными параметрами. Для открытия и закрытия вентилей требуются бо
лее мощные приводные механизмы. Преимуществом вентилей явля
ется надежная герметичность их при эксплуатации. Она обеспечивается тем, что в моменты откры тия и закрытия уплотнительная поверхность запорного органа поч ти не перемещается по уплотнительной поверхности корпуса.
Задвижки характеризуются тем, что при открытии их запор ный орган — клин — полностью выводится из потока проводимой
среды. Такая конструкция позволяет уменьшить гидравлическое
сопротивление потоку, однако увеличивает габаритные размеры, которые у задвижек больше, чем у вентилей при одинаковых при соединительных размерах и параметрах. Перемещение запорного органа на большое расстояние значительно сокращает срок служ бы, увеличивает время полного открытия и закрытия задвижек, что ухудшает эксплуатационные качества задвижек.
72
Основным эксплуатационным недостатком задвижек является
их малая надежность в обеспечении герметичности. В задвижках
все давление среды воспринимается всей поверхностью запорного органа. Под действием усилий, вызываемых давлением в моменты окончания закрытия и начала открытия, происходит нарушение герметичности в затворе. Однако при перемещении запорного ме ханизма действующие на него усилия передаются на шпиндель только частично, поэтому усилие, необходимое для перемещения запорного механизма, и потребная мощность приводного механиз ма в задвижках значительно меньше, чем в вентилях.
При выборе типа запорной арматуры имеют значение все ее
параметры, на первый взгляд как будто не особенно существен
ные. Ниже приводится пример, показывающий как скорость за крытия запорной арматуры влияет на газовыделения в атмос
феру.
В нефтехимической промышленности широкое распространение получили технологические процессы циклического характера: по сле непродолжительного цикла контактирования система переклю чается на регенерацию катализатора. Получающиеся при регене
рации катализатора газы сбрасываются в атмосферу. При хорошо
продуманной технологической схеме и удачном выборе переклю чающей арматуры возможно практически полностью предотвра тить попадание продуктов производства в газы регенерации.
Однако нередки случаи, когда допускаются просчеты, вследст
вие чего циклические технологические процессы приводят к зна
чительному загрязнению воздушного бассейна и потере ценных продуктов. Например, технологический процесс каталитического
расщепления диметилдиоксана до изопрена осуществляется в ре
акторе по циклическому режиму: за трехчасовым циклом контак
тирования следует тоже трехчасовой цикл регенерации катализа тора. Контактный газ, состоящий из изопрена, изобутилена, фор мальдегида и других продуктов, из реакторов поступает в общий коллектор, по которому направляется на конденсацию в следую
щий цех. Давление в коллекторе контактного газа колеблется в пределах 1 —1,5 кгс/см2. Газы регенерации катализатора, состоя
щие из паровоздушной смеси, двуокиси углерода и примесей про
дуктов реакции, собираются в другом коллекторе, откуда выбра
сываются в атмосферу. Давление в этом |
коллекторе около |
0,7 кгс/см2. Переключение системы с цикла |
контактирования на |
цикл регенерации и наоборот производится |
электрозадвижками, |
приводимыми в действие со щита управления.
На технологической установке были смонтированы электроза
движки с разной скоростью открытия (закрытия). При переклю
чении системы с цикла регенерации на цикл контактирования од
новременно происходят открытие электрозадвижки на трубопро
воде контактного газа и закрытие электрозадвижки на газах
регенерации. Если электрозадвижка на газах регенерации закры
вается дольше, чем открывается электрозадвижка на контактном
73
газе, то некоторое время контактный газ попадает в газы регене
рации и, следовательно, в атмосферу (как указывалось выше, дав
ление в коллекторе контактного газа больше, чем в коллекторе
газов регенерации). На практике эта разность времени в открытии задвижек на разных системах составляла 30—50 с. Такая несогла
сованность в ритме работы обеих электрозадвижек обнаружилась при обследовании причин загазованности атмосферы продуктами
производства. Вероятно, при комплектации установки арматурой
принимали во внимание только соответствие задвижек по услов ному проходу, без учета скорости их открытия. Однако в дальней шем подобрать арматуру в полном соответствии с требованиями технологического процесса не представилось возможным из-за ог
раниченного ассортимента арматуры, выпускаемой промышленно
стью арматуростроения.
В данном случае было найдено паллиативное решение, сущ
ность которого заключается в том, что в пускатели электродвига телей с замедленным открыванием задвижек вмонтировали реле времени, чтобы пусковая электрическая схема позволяла при включении командно-электрического прибора (КЭП) несколько задержать начало открытия (закрытия) электрозадвижки с за
медленным ходом. Отметим, что при этом полностью не исключа ется попадание контактного газа в газы регенерации при переклю
чениях, поскольку из-за разности давления в коллекторах контакт
ного газа и газов регенерации при продолжительности переключения около 50 с некоторое смещение потоков неизбежно.
Радикальное решение этого вопроса заключается в замене установленной запорной арматуры быстродействующими электроза
движками или задвижками с гидроприводами с одинаковой скоро
стью закрытия (открытия). Это ясно было еще на стадии проекти
рования производства. В связи с тем, что в ведомственных ката
логах запорная арматура требуемых параметров не числилась,
проектировщики удовлетворились выбором ее из наличного ассор тимента в ущерб нормальному ведению производства и условиям
безопасности.
Внедрение новых интенсивных технологических процессов поч
ти всегда связано с применением новых конструкционных материа лов и оборудования. Поэтому важной задачей проектировщиков и
эксплуатационников является технически обосновать и поста
вить перед предприятиями нефтехимического машиностроения и
комплектующими организациями требования, вытекающие из не обходимости решения новых задач. Примитивные упрощенные ре
шения чреваты неприятными последствиями, зачастую более опас
ными, нежели в приведенном примере.
Запорно-регулирующая арматура
При возникновении аварийной ситуации на технологической ус
тановке необходимо прежде всего быстро прекратить подачу про
дуктов в аппараты. Когда в технологической схеме отсутствуют
74
быстродействующие запорные устройства, промедление в отключе
нии потоков может часто привести к авариям. Подтверждением
сказанного выше может служить авария, происшедшая на одном из нефтехимических предприятий.
В производстве хлорвинила, осуществляемого взаимодействи ем хлористого водорода с ацетиленом, произошла авария. Неза долго до аварии из-за падения напряжения на подстанции отклю
чился компрессор, подающий ацетилен на осушку в щелочные
осушители. Для такого случая в технологической схеме установки
предусматривалось автоматическое перекрытие ацетиленопровода
пневматическим регулирующим клапаном, установленным на тру бопроводе после осушителей.
При обходе объекта обслуживания аппаратчик обнаружил, что один осушитель заметно разогрелся, о чем он доложил начальни ку смены. Не придав должного значения сообщению аппаратчика,
начальник смены распорядился включить компрессор. Сразу по сле включения компрессора произошел взрыв в осушителе.
При разборе аварии выяснилось, что при аварийном отклю чении компрессора вследствие негерметичного перекрытия пнев
матического клапана и отсутствия обратного клапана на трубо
проводе хлористого водорода (последний накануне аварии был де монтирован для ремонта) хлористый водород попал в осушитель. При взаимодействии хлористого водорода со щелочью, за счет
выделившейся теплоты, осушитель разогрелся. При включении компрессора ацетилен самовоспламенился и произошла авария.
Обслуживающий персонал своевременно не принял меры к
предотвращению проникновения хлористого водорода в осушите
ли путем быстрого перекрытия запорной арматуры, предполагая,
что пневматический регулирующий клапан надежно отключит по ток хлористого водорода в обратном направлении. Конечно, такое предположение было ошибочным: регулирующий пневматический
клапан не может служить запорным органом. Для этой цели сле довало бы в дополнение к регулирующему клапану иметь отсе
кающий пневматический клапан.
Пневмоотсекатели или запорно-регулирующие вентили помимо
дросселирования потока могут выполнять функции перекрытия по тока. Их конструкция в основном не отличается от обычных конст
рукций проходных вентилей, однако им присущи следующие осо бенности:
золотник имеет профилированную рабочую поверхность;
золотник и седло имеют хорошо обработанные и притертые
уплотняющие кромки;
направляющая движение шпинделя сцентрирована с седлом; золотник и седло в целях повышения надежности изготовляют
ся из специальных сплавов.
В производственной практике запорно-регулирующие вентили
(пневмоотсекатели) изготовляют из корпуса обычного вентиля и
пневмопривода регулирующей арматуры.
75
При регулировании потока суспензий и сред, содержащих
включения, обычные регулирующие клапаны работают ненадеж
но, так как они быстро забиваются. Поэтому в последнее время в
таких случаях применяют шланговые регулирующие клапаны.
В этих клапанах регулируемая среда проходит через эластичный
Рис. 1.20. Шланговый регу лирующий клапан:
1 — эластичный патрубок; 2 — уплотнительный конус (фланец); 3 — корпус; 4 — крышка; 5 — про
кладка; |
6 |
— шток: 7— верхняя |
|
траверса; |
9 |
8 — ролико-втулочная |
|
цепь: |
— зубчатое |
колесо; |
|
10 — ось; |
// — нижняя |
траверса. |
патрубок (шланг), который, деформируясь под действием испол нительного механизма, изменяет площадь проходного сечения, а
следовательно, и расход продукта.
Конструкция шлангового регулирующего клапана показана на
рис. 1.20. Клапан состоит из шлангового пережимного затвора,
мембранно-пружинного исполнительного механизма повышенной
мощности типа МИМП и пневматического позиционера. Необхо
димость применения в клапане исполнительного механизма вызва на тем, что затвор этого клапана не разгружен. Затвор клапана
76
представляет собой эластичный патрубок 1, пережимаемый двумя валиками-траверсами и помещенный в герметичный кожух, кото
рый образован корпусом 3 и крышкой 4, уплотняемыми с по
мощью прокладки 5. На случай разрыва патрубка в крышке 4
предусмотрено сальниковое уплотнение штока 6. Эластичный пат рубок в корпусе зажимается при помощи уплотнительных конусов (фланцев) 2. Верхняя траверса 7 жестко соединена со штоком б,
нижняя траверса 11 прикреплена к верхней при помощи ролико
втулочной цепи 8, переброшенной через зубчатое колесо 9, враща ющееся на оси 10.
При перемещении вниз штока 6 с прикрепленной к нему тра версой 7 нижняя траверса 11 поднимается и таким образом осуще
ствляется перекрытие (сжатие) патрубка.
Шланговые регулирующие клапаны имеют следующие преиму щества: исключают застой продукта вследствие малого гидравли ческого сопротивления, позволяют производить быструю и удоб
ную замену эластичного патрубка в случае выхода его из строя.
Недостатками таких клапанов являются невысокая температура регулируемых сред (до 80 °С) и небольшое рабочее давление (до
10 кгс/см2), а также сравнительно небольшой срок службы эла
стичного патрубка.
ГЛАВА 6
ОРГАНИЗАЦИЯ РЕМОНТА ОБОРУДОВАНИЯ И КОММУНИКАЦИЙ
Статистика производственных аварий и несчастных случаев по казывает, что в нефтеперерабатывающей и нефтехимической про
мышленности около половины их приходится на ремонтные и очи
стные работы.
Освобождение оборудования и коммуникаций от продуктов
Перед началом ремонта необходимо освободить оборудование
и коммуникации от продуктов. Порядок проведения этой операции
должен быть |
предусмотрен схемой технологического процесса, |
монтажными |
чертежами, конструкцией аппаратов и организаци |
ей работы, в |
противном случае возникают большие трудности и |
опасности.
Наглядным примером, подтверждающим это, может служить
авария, происшедшая на одном нефтеперерабатывающем заводе.
Установка деасфальтизации служит для удаления асфальто
смолистых веществ из гудрона посредством жидкого пропана. По
бочным продуктом этого процесса является асфальт.
На территории установки расположены: блок колонн; двух
этажная этажерка, на которой находятся емкости, испарители и,
77
конденсаторы пропана; блок теплообменников; погружной холо
дильник; трубчатая печь и производственное здание, в котором размещены горячая и холодная пропановые насосные, пропановая
компрессорная, операторная и другие вспомогательные помеще
ния. Аппаратный двор установки пересечен в различных направ
лениях технологическими лотками и трубопроводами.
Авария на установке произошла при следующих обстоятельст
вах.
На основании распоряжения начальника установки старшин
оператор приступил к подготовке конденсатора пропана для ремон
та. Закончив к исходу смены удаление паров пропана из конден сатора, старший оператор доложил об этом начальнику смены, ко
торый дал указание приступить к пропарке конденсатора. Для пропарки аппарата была собрана временная схема: острый водя
ной пар подключили к линии перекачек, а сброс парового конден
сата направили в технологический лоток.
Между тем оказалось, что старший оператор преждевременно
прекратил удаление пропана из конденсатора, и к началу пропар ки давление в нем оставалось еще около 3,5 кгс/см2. Поэтому при подаче водяного пара в конденсатор из него вместе с паровым конденсатом в лоток удалялся пропан, и в лотке образовалась
взрывоопасная смесь. Постепенно зона загазованности распростра нилась по всей установке и достигла места расположения труб чатой печи. В районе расположения печи произошел взрыв и по
жар, который распространился по технологическому лотку, |
и |
вскоре последовал взрыв на территории аппаратного двора, |
за |
ним возникли очаги загораний на теплообменниках, у блока ко лонн и в других местах.
В этой сложной ситуации персоналом установки были допуще ны грубые ошибки. Начальник установки распорядился полностью
снять электропитание с установки. Снятие электропитания с насо
сов, подающих масло на торцовые уплотнения пропановых насо
сов, привело к выбросу пропана из них и к значительной загазо ванности насосной.
После останова пропановых насосов была закрыта запорная арматура на всасывающих и напорных трубопроводах и задвиж
ка на линии приема пропана из емкости к насосу. В |
результате |
|||
этого в насосной оказался участок |
трубопровода |
диаметром |
||
200 мм, заполненный жидким пропаном |
и |
отключенный с двух |
||
сторон запорной арматурой. Примерно через |
10 |
мин после взрыва |
||
в районе печи произошел следующий взрыв |
в |
технологических |
лотках и возникли отдельные очаги пожаров на пропановых на сосах, трубопроводах и в фонаре перекрытия. К этому времени на
установку прибыла пожарная часть и приступила к развертыва
нию своих технических средств.
Руководитель пожарного подразделения в ходе разведки уточ
нил обстановку на аппаратном дворе, после чего проник в пропа
новую насосную, где обнаружил отдельные очаги загораний. Были
78
приведены в действие внутренняя пенная установка и ликвидирова
ны отдельные очаги загораний в насосной. В насосной возник не
понятный шум, поэтому пожарники направились к выходу, и в это время последовал сильный взрыв. Примерно через 3—5 мин после
взрыва интенсивность горения в пропановой насосной резко повы
силась, а затем произошло обрушение перекрытия. Факел пламени достиг высоты 80—100 м. Возникла угроза распространения пожа ра на блок колонн и пропановую этажерку, так как под действи
ем пламени и тепловой радиации появилась реальная опасность
резкого роста давления в аппаратах и трубопроводах и, как след
ствие этого, возможность новых взрывов и пожаров. Благодаря усилиям пожарников и работников завода удалось предотвратить
распространение пожара на указанные узлы.
Аварийная обстановка в пропановой насосной создалась глав
ным образом вследствие ошибочных действий руководителей про
изводства. Взрывная концентрация образовалась из-за отключе
ния насоса, подающего масло на торцовые уплотнения пропановых
насосов; повышение интенсивности горения в насосной произошло по причине разрыва участка пропанового технологического трубо
провода диаметром 200 мм, который представлял замкнутую си
стему и был заполнен жидким пропаном. Под действием факела
горящего пропана, поступавшего из торцового уплотнения насоса, давление в указанном отрезке трубопровода резко повысилось и при достижении критической температуры произошел разрыв тру
бопровода длиною около 800 мм. В результате нагрева деформи ровались металлические переплеты светового фонаря, что приве ло к обрушению плит, от динамического удара которых обруши лась железобетонная ферма перекрытия, что повлекло за собой
дальнейшее обрушение 75% перекрытия. Пожар длился около 4 ч.
Анализируя причины аварии на установке, следует отметить,
что наряду с грубыми ошибками в действиях обслуживающего персонала налицо имелись также явные упущения в проекте. На
установке отсутствовали безопасные схемы дегазации отдельных
аппаратов в случае останова их на ремонт. Наличие дренажных
трубопроводов от аппаратов в технологические лотки являлось потенциальным источником образования загазованности в лотках.
Положение усугублялось отсутствием противопожарных перего родок в технологических лотках, вследствие чего создавались ус
ловия беспрепятственного распространения огня. Аналогичное по ложение создавалось вследствие отсутствия самозакрывающихся
огнестойких дверей в производственных помещениях, выходящих на аппаратный двор. Не было автономной схемы электропитания
насосов, подающих затворную жидкость на торцовые уплотнения
продуктовых насосов, что в аварийных ситуациях приводит к тя
желым последствиям. Насосные пожаро- и взрывоопасных продук тов не были обеспечены средствами автоматического пожаротуше ния. Эти недостатки проекта некоторое время не давали себя знать
и выявились только при сложившейся аварийной ситуации.
79