книги из ГПНТБ / Сорокин, Н. С. Вентиляция, отопление и кондиционирование воздуха на текстильных предприятиях учебник
.pdfодной |
форсунки |
будет равна |
|
|
|
|
|
G |
134 000 |
= 430 л/с. |
|
|
|
|
312 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Избыточное давление перед форсунками при диаметре выхода 4,5 мм по |
|||||
номограмме (рис. 26) составит 2,2 ати. |
|
||||
Конечную температуру воды |
в кондиционере найдем по ранее приведен |
||||
ному |
уравнению |
(46): |
|
|
|
|
|
|
hi — 1к |
= |
4v, |
|
|
|
Тц |
|
|
отсюда |
|
|
|
|
|
|
|
тк = хи + |
hi |
hi |
|
|
|
|
|
|
4ѵ |
Внашем случае
|
|
|
тк = |
1 6 + - |
— |
- - = |
1 6 + |
1,35 = |
17,35°С. |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
4 -1 ,4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Мы видим, что температура воды в кондиционере изменяется незначительно. |
|||||||||||||||
Расход холодной воды (Ох ол), поступающей из |
холодильной установки |
||||||||||||||
(обычно |
при |
температуре |
8° С ), |
составит |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
Gхол — О (тк — Тн) |
|
134 0 0 0 (1 7 ,3 5 — |
16) |
= |
19 400 |
кг/ч. |
|
||||||
|
|
|
Тк — тхол |
|
|
1 7 ,3 5 — 8 |
|
|
|
|
|
|
|||
Следовательно, при заданных условиях в оросительную камеру кондицио |
|||||||||||||||
нера |
должно |
поступать |
|
134 000 |
кг/ч |
воды |
при |
температуре |
16° С, из |
них |
|||||
19 400 |
кг/ч холодной воды |
из |
холодильной |
установки |
при |
температуре |
8° С, |
||||||||
а остальное |
количество |
воды |
(134 000— 19 4 0 0 = 1 1 4 600 |
кг/ч |
при температуре |
||||||||||
17,35° С) |
должно подмешиваться к |
ней |
из поддона |
кондиционера. |
|
Рассмотрим расчет форсуночных камер для адиабатического (изоэнтальпического) процесса увлажнения и охлаждения воздуха. Для такого процесса характерно то, что приращение теплосодер жания воздуха в камере равно нулю и, следовательно, относитель
ное приращение теплосодержания Дг= 0.
Адиабатические процессы рассчитывают по двум основным критериям: по A4 — относительному изменению температуры воз
духа в оросительной камере и по Ма— температурному критерию при адиабатических процессах. При этом
Ма 4 — |
4 |
4 — |
4 |
В данном случае критерий Мй представляет собой отношение психрометрической и гигрометрической разности температур и, сле довательно, характеризует начальные параметры обрабатываемого воздуха.
Для осуществления адиабатического увлажнения и охлаждения воздуха в оросительных камерах кондиционеров КТ применяют двухрядное расположение форсунок со взаимно встречным распы лением воды.
70
Рис. 27. Номограмма |
для нахождения ta |
Рис. 28. Номограмма для расчета двухряд- |
и |
tр |
ной оросительной камеры при адиабатиче |
|
|
ском процессе (по данным Л . М. Зусмано- |
|
|
вича) |
Пример. Через |
форсуночную |
камеру КТ-80 |
пропускается 80 000 м3/ч воз |
духа с начальными |
параметрами |
і'к= 30°С и ін |
= 58 кД ж /кг. Требуется, чтобы |
воздух увлажнился до 90% 'за счет адиабатического испарения. Найти расход
воды для осуществления данного процесса. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Построим |
схему |
процесса |
на |
і — d-диаграмме |
(рис. |
27). |
На |
этой |
схеме |
|||
точка А характеризует начальные параметры воздуха |
Ц, = |
30°С, |
/'„ = |
58 |
кД ж /кг; |
|||||||
точка 5 |
— конечные |
параметры воздуха Д = 2 0 ,8 ° С, |
срк = 9 0 % ; |
точка |
С — тем |
|||||||
пературу |
мокрого термометра |
<М= |
19,5°С; точка |
D — температуру |
точки |
росы |
||||||
=== 14,5° С. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Исходя из этих данных, получим |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
Д?а = A |
- J % = _ 3 0 - 2 0 18_ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t» — tp |
3 0 — 14,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
АГа = |
|
30 - J 9 ,_ 5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ta — tp |
3 0 — 14,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Пользуясь номограммой на рис. 28, находим коэффициент орошения воз |
||||||||||||
духа водой ѵ = 0 ,9 5 кг воды /кг воздуха. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Определим |
далее |
потребное количество воды |
G, |
распыляемое |
форсунками: |
|||||||
|
|
G = vLp = |
0,95-80 000-1,2 = 91 200 кг/ч. |
|
|
|
|
Общее число форсунок п в камере при двух рядах и при плотности их расположения 18 шт/мг -ряд по данным табл. Ш составит 312 шт. Тогда произ водительность одной' форсунки будет равна
(7 91200
Я= 290 кг/ч.
п312
Избыточное давление перед форсунками при диаметре выходного отверстия 3 мм по номограмме на рис. 26 должно составлять 2,9 ати.
Г л а в а VII
РАСЧЕТ УСТАНОВОК ДЛЯ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
Основное назначение установок для кондиционирования воздуха заключается в создании внутри рабочих залов температурно-влаж ностного режима, удовлетворяющего санитарно-гигиеническим и технологическим требованиям. Это может быть достигнуто при надлежащей производительности установки, т. е. при соответствую щей подаче кондиционированного воздуха, количество которого определяется из выражения
2Q
Д<зала‘ Кэ
или
2 Q
кг/ч (57)
0 В *’к) Кэ
(57а)
где |
Гм — производительность |
(массовая) |
установки |
для |
кон |
||
|
диционирования воздуха |
в кг/ч; |
той |
же |
установки |
||
|
La— производительность |
(объемная) |
|||||
|
в м3/ч; |
|
в рабочем |
зале |
от |
всех |
|
|
2Q — сумма теплопоступлений |
||||||
|
имеющихся источников в кДж/ч; |
|
|
|
|
72
А/'эала — приращение теплосодержания 1 кг воздуха, посту пающего в зал; оно равно разности теплосодержаний внутренного воздуха и воздуха, выходящего из кон диционера; эту величину обычно называют связую щим эффектом по теплу, ее размерность кДж/кг;
/Сэ— коэффициент эффективности воздухообмена, завися щий от способа подачи воздуха в помещение и уда ления из него; этот коэффициент безразмерен (более
подробно |
об |
этом |
коэффициенте |
будет |
сказано |
||
в главе XII); |
|
для стандартного |
воздуха (при |
||||
р — плотность |
воздуха; |
||||||
t = 20° С; |
ф= 50% |
и |
рб= 760 мм |
рт. |
ст.), |
равная |
|
1,2 кг/м3. |
|
в формулу (57) вводят поправку на |
|||||
В практических расчетах |
нагревание воздуха в вентиляторе Дівен, равную 0,8 кДж/кг. Тогда формула (57) примет вид
|
SQ |
кг/ч. (576) |
|
(Дізала — Д*'вен) Кэ |
(*в *К А*вен) ТСэ |
||
|
Сумму теплопоступлений в зале легко определить простым ариф метическим подсчетом, руководствуясь данными, приведенными в главе IV. Величину связывающего эффекта проще всего найти по і—d-диаграмме, произведя соответствующее построение про цесса.
Производительность установки для кондиционирования воздуха существенным образом зависит от того, при каких наружных усло виях требуется обеспечить внутренние климатические условия в зале. В связи с этим, как указано в главе V, установки для кон диционирования воздуха рассчитывают по параметрам наружного воздуха А, Б и В. Их значения приведены в табл. III приложения.
При выборе внутренних климатических условий руководству ются санитарно-гигиеническими и технологическими требованиями, характерными для данного производства. Зная расчетные наруж ные и внутренние климатические условия, перейдем к построению схем процессов изменения состояния воздуха в кондиционере и в зале. Рассмотрим несколько характерных случаев.1
1. Схемы процессов кондиционирования воздуха для летнего времени без рециркуляции воздуха
Схема процесса без доувлажнения
По данным tn и іп находим на диаграмме точку Di (рис. 29), характеризующую состояние наружного воздуха. Положим, что воздух обрабатывается в камере рециркуляционной водой, темпе ратура которой постоянна и равна температуре воздуха по мок рому термометру; следовательно, процесс в камере должен пойти по линии і= const. Однако в действительности процесс в камере несколько отклоняется от линии i=const за счет перехода тепла испарившейся воды в воздух, а также вследствие теплопередачи
73
через стенки камеры и добавления воды в фильтр взамен испарив шейся. Однако эти отклонения при сравнительно низких темпера турах воздуха и воды невелики и практического значения не имеют.
В оросительных камерах воздух обычно увлажняется до 95%.
Таким образом, точка пересечения |
энтальпии — линии |
t= const, |
|||||||||
проведенной |
из точки Di, с кривой cpK= 95%, т. е. точка В1( опре- |
||||||||||
|
|
деляет |
состояние |
воздуха |
|||||||
|
|
по выходе |
из |
камеры. |
|
|
|||||
|
|
Поступив |
из |
|
камеры в |
||||||
|
|
рабочий |
зал, |
воздух |
будет |
||||||
|
|
поглощать |
тепло, |
выделяе |
|||||||
|
|
мое |
машинами |
и |
другими |
||||||
|
|
источниками. |
Так |
как |
по |
||||||
|
|
условию |
задачи |
доувлажне- |
|||||||
|
|
ния в зале нет, то, очевид |
|||||||||
|
|
но, процесс пойдет с увели |
|||||||||
|
|
чением |
теплосодержания, но |
||||||||
|
|
при |
постоянном |
влагосо- |
|||||||
|
|
держании, т. е. по верти |
|||||||||
|
|
кали |
вверх. |
Влаговыделе- |
|||||||
|
|
нием |
людей |
и |
полуфабри |
||||||
|
|
ката |
пренебрегаем |
ввиду |
|||||||
|
|
незначительности |
этих |
ве |
|||||||
|
|
личин. |
|
обеспечить |
в |
ра |
|||||
|
|
Чтобы |
|||||||||
|
|
бочем зале нужную по тех |
|||||||||
|
|
нологическим |
условиям |
от |
|||||||
Рис. 29. Схема кондиционирования воз |
носительную влажность воз |
||||||||||
духа фВі, |
необходимо |
из |
|||||||||
духа без доувлажнения для летнего вре |
|||||||||||
мени |
на і—Д-диаграмме |
точки В1 по линии d = const |
|||||||||
с кривой фВі> |
|
подняться |
до |
пересечения |
|||||||
Параметры полученной точки пересечения будут ха |
рактеризовать состояние воздуха в рабочем зале. Найдя точку Дь по диаграмме определяем, какая температура воздуха в производ ственном помещении ей соответствует. Если температура не выхо дит за пределы гигиенических норм и технологических требований, то на этом построение процесса заканчивают. Если же температура превышает допустимые пределы, то, значит, воздух в камере недо статочно охлаждается за счет адиабатического испарения, и тогда необходимо ввести в камере распыление холодной воды.
Рассмотрим построение этого процесса. По технологическим условиям влажность воздуха должна иметь определенную вели чину, поэтому на той же кривой берем точку Л2, находящуюся на изотерме^, параметры которой соответствуют санитарным нор
мам и технологическим требованиям. Очевидно, что процесс в зале пойдет также по вертикали, а именно по линии В2А2, при чем точка В2 характеризует состояние воздуха по выходе из ка меры.
74
Чтобы состояние воздуха по выходе из камеры соответствовало параметрам точки Вг, необходимо процесс в камере вести по ли нии DyBz', при этом приращение теплосодержания воздуха в ка мере будет равно
Дік = г'к —ін кДж/кг.
Так как ік< ін, то Аік — отрицательная величина.
Зная величину Аі„, можно найти холодопроизводительность установки из выражения
<2хол=—-AiKLMкДж/ч,
где LM— количество подаваемого кондиционированного воздуха в кг/ч.
Схема процесса с доувлажнением
Как уже указывалось, в этих установках воздух увлажняется сначала в камере и дополнительно в рабочем зале.
Пусть точка Di (рис. 30) характеризует состояние наружного воздуха. Процесс обработки воздуха водой в камере пойдет так же, как и в ранее рассмотренном слу чае, и остановится в точке Ві на кривой фк. В рабочем зале будут одновременно происходить процесс поглощения тепла, выделяемого ма шинами и другими источниками, и процесс испарения воды, распыляе мой доувлажнительными форсун ками.
Находим далее на диаграмме точку Аі, параметры которой удов летворяют санитарно-гигиеническим
итехнологическим требованиям.
Процесс |
одновременного |
поглоще |
Рис. |
30. Схема |
кондиционирова |
||||
ния тепла и |
влаги в |
зале |
изобра |
ния |
воздуха с |
доувлажнением |
|||
зится политропой ВіАі. |
|
|
|
для |
летнего времени на і—d-диа |
||||
|
|
|
|
грамме |
|||||
Для удобства расчета разлагаем |
|
||||||||
|
|
|
|||||||
процесс, |
протекающий |
по |
прямой |
|
|
тепла (линия |
|||
ВіАі, |
на |
два |
составляющих: |
процесс поглощения |
|||||
ВіЕІ) |
и |
процесс поглощения |
влаги |
(линия А іЕі). |
Отметим, что |
точка Еі характеризует состояние воздуха в рабочем зале при выключенном доувлажнении.
Связующий эффект по теплу во всех рассмотренных случаях можно найти, взяв разность теплосодержаний внутреннего воздуха и воздуха по выходе из камеры, т. е.
ДЧала = Ів —г'к кДж/кг.
Горизонтальный отрезок Лщ характеризует приращение влаго-
содержания воздуха в цехе, т. е. |
|
. — дл |
г/кг |
nid —^Н'зала |
WKl . |
75
Количество воды, которое должны распылять форсунки доувлажнения, будет равно
Л^зала^-м кг/ч.
1000
Зная величину О эаЛа и производительность форсунки, можно определить их потребное количество для установки в зале.
Как уже указывалось, в системах кондиционирования широко применяется рециркуляция воздуха — летом для экономии холода, зимой для экономии тепла. При наличии рециркуляции в ороси тельную камеру поступает смесь наружного и внутреннего воздуха, в связи с чем рассмотрим, как выглядят процессы смешивания воз духа на і—d-диаграмме.
Процессы смешивания воздуха на і—d-диаграмме
Допустим, что наружный воздух поступает в камеру с пара метрами tu, фп, іц, dn (точка D, рис. 31), внутренний — с парамет рами tu, фв, ів, du (точка Л); предположим далее, что на 1 кг су хого наружного воздуха примешивается п кг сухого внутреннего
воздуха, т. е.
А |
— = п. |
(58) |
|
Рис. 31. Схема процес са смешивания воздуха на і— d-диаграмме
Пусть параметры смеси будут tc, фс , t’c, dc (точка С).
Теплосодержание смеси на 1 кг содер жащегося в ней сухого воздуха определит ся из выражения
£ _ ЙДн ~Ь i ß t - B
t - в 4-
Заменяя в этой формуле L„ на nLH из вы ражения (58) и произведя сокращения на Lu, найдем
; _ |
['н 4~ |
|
> |
Іс |
, , |
п |
|
|
1+ |
|
а влагосодержание смеси аналогично определим из выражения
d— du -р n d B
с\+ п
или
іс— іИ= п(ів — іс), |
(59) |
||
dc— du = n{dB—dc). |
(60) |
||
Разделив уравнение (59) на уравнение (60), получим |
|
||
*С |
*Н_ |
(6i) |
|
d.Q— |
dß — de |
||
|
|||
Выражение (61) представляет собой уравнение прямой |
линии |
с текущими координатами гс, dc, проходящей через точки А и D
76
(см. рис. 31); иными словами, линия AD есть геометрическое место точек, характеризующих смеси наружного и внутреннего воздуха. Точка С, характеризующая смесь, будет лежать на этой прямой независимо от пропорции смеси.
Определим положение точки С на прямой AD.
Из подобия треугольников ADF и CDE имеем
|
PC _ |
РЕ |
|
|
Но |
АС |
|
EF ' |
|
|
|
|
|
|
РЕ |
= dc— d H, |
- ^ - — dB |
||
md |
с |
н> |
md |
в |
следовательно, |
PC |
п dc — іін |
|
|
|
|
|||
|
АС |
с?в — de |
|
Так как из уравнения (60)
dc dH n, dg de
то с учетом уравнения (61) получим
PC |
dB— du |
(62) |
|
AC |
dB— dc |
||
|
Из уравнения (62) следует, что точка С, лежащая на прямой смеси, делит отрезок AD на части, обратно пропорциональные мас сам наружного и внутреннего воздуха, входящего в состав смеси.
Примем далее длину отрезка AD за полное количество смеси воздуха. Тогда содержание наружного воздуха в смеси будет равно
LH= — |
• 100%, |
(63) |
АР |
|
|
а внутреннего воздуха |
|
|
LB= — |
-100%. |
(63а) |
в АР |
|
ѵ ’ |
2.Схемы процессов кондиционирования воздуха
влетнее время с рециркуляцией воздуха
Вустановках для кондиционирования воздуха нередко приме няется рециркуляция воздуха в летнее время. Такая рециркуляция целесообразна в том случае, если теплосодержание внутреннего воздуха меньше теплосодержания наружного воздуха, т. е. когда iB< tH. На рис. 32 показаны схемы процессов кондиционирования воздуха с рециркуляцией внутреннего воздуха в летнее время. На схемах наружный воздух, характеризуемый точкой D, смешивается
свнутренним воздухом (точка А). Смесь, в которой должно со держаться потребное количество наружного воздуха по сани тарным нормам (точка С), проходит через оросительную часть
77
кондиционера, после чего в состоянии В поступает в цех; в цехе процесс идет по линии ВА. По схеме, изображенной на рис. 32, а, воздух в кондиционере охлаждается и увлажняется, а по схеме, при веденной на рис. 32, б, воздух в кондиционере охлаждается и под сушивается; в обеих рассматриваемых схемах процесс в зале идет по линии d=const. По схеме, изображенной на рис. 32, в, процесс в зале идет с увеличением тепло- и влагосодержания воздуха. Та кой процесс будет происходить при доувлажнении воздуха в зале, а также в том случае, когда влага выделяется технологическим оборудованием или людьми, находящимися в большом количестве
Рис. 32. Схемы процессов кондиционирования воздуха с рецирку ляцией внутреннего воздуха в летнее время
в зале. Направление процесса в зале в этом случае определяется на і—d-диаграмме I приложения лучом е углового масштаба.
Как следует из всех трех схем, расход холода Qx, определяе мый из общего выражения Qx={ia—t’c)TM, при рециркуляции резко сокращается, так как в данном случае вместо ів берется іс. Из схем видно, что іс значительно меньше ія.
Числовые примеры расчета установок для кондиционирования воздуха с помощью і—d-диаграммы для летнего и зимнего вре мени года приведены в главе I второго раздела.
3. Схемы процессов на і — d-диаграмме для зимнего времени
Схема процесса без доувлажнения
Пусть в оросительную камеру поступает внутренний воздух, ха рактеризуемый точкой А (рис. 33); к нему примешивается наруж ный воздух состояния D. Соединив точки А и D прямой, получаем линию смесей AD. При отсутствии доувлажнения процесс погло щения тепла в зале пойдет по линии d=const, начинаясь в точке В на пересечении линии d=const и кривой ср = 95% и заканчиваясь в точке А.
78
При обработке воздуха рециркуляционной водой процесс
увлажнения в камере пойдет по линии |
j = const |
4ерез точку |
В. |
Нетрудно видеть, что точка С пересечения линии |
t= const с |
ли |
|
нией смеси AD характеризует состояние |
смеси наружного и внут |
реннего воздуха перед водяной завесой. Пройдя последнюю, воз дух из состояния С переходит в состояние В.
Сделав такое построение, необходимо проверить, содержится ли в смеси необходимое количество наружного воздуха согласно са
нитарным |
нормам СН 245—71. Пользуясь формулой (63), найдем |
||
процентное т, а по |
нему и |
Ув |
|
объемное |
содержание |
наруж- і |
ного воздуха в смеси, которое можно нагреть за счет тепла внутреннего воздуха:
Lu = — -100 = m%.
Если полученная величина Lu удовлетворяет санитарным нормам, то подогрева воздуха не требуется. Если же эта ве личина LH не удовлетворяет санитарным нормам, необхо дим подогрев воздуха. Этот подогрев, проводимый до се паратора, называют первым подогревом. Его осуществляют калориферами или подогретой водяной завесой.
Рассмотрим, как изобра зится на і—d-диаграмме про цесс нагревания воздуха в ка лорифере.
Воздух, омывая горячие сухие поверхности калорифера, увели чит теплосодержание при неизменном влагосодержании. Следова тельно, на і—d-диаграмме этот процесс пойдет из точки D по ли нии d=const. Конечную точку нагрева воздуха находим следую щим образом.
На линии смесей AD откладываем от точки Л отрезок АМ = тАС и из точки М проводим линию і = const до пересечения с верти калью d=const; полученную точку пересечения N соединяем с точ кой Л, а луч ВС продолжаем до пересечения с линией AN.
Из подобия треугольников ЛС^С и ANM имеем
A N |
A M |
---- = ------= т. |
|
A C i |
А С |
Таким образом, точка Сі делит прямую AN в том же отношении, что и точка С прямую AM. Отсюда приходим к выводу, что для обеспечения в смеси потребного содержания наружного воздуха
79