книги из ГПНТБ / Сорокин, Н. С. Вентиляция, отопление и кондиционирование воздуха на текстильных предприятиях учебник
.pdfНаблюдения за запыленностью воздуха при нормальной работе чесальных машин, т. е. в периоды между очесываниями, показали, что у чесальных машин, оснащенных ЦМПЛ, пылевыделение над съемным барабаном значительно больше по сравнению с пылевыделением машин, оснащенных игольчатой лентой. Если при работе машин, оснащенных игольчатой лентой, по испытаниям на том же комбинате запыленность воздуха над съемным барабаном состав ляла в среднем 10,1 мг/м3, то при оснащении машин пильчатой лентой содержание пыли в воздухе увеличилось до 14,8 мг/м3. Пы-
десодержание в рабочей зоне составило в |
среднем для машин |
с игольчатой лентой 5,6 мг/м3, а для машин |
с ЦМПЛ — 4,8 мг/м3 |
(т. е. даже несколько уменьшилось). Это |
объясняется тем, что |
с поверхности ЦМПЛ выделяется более крупная пыль, значитель ная часть которой осаждается на поверхности машин, не достигнув рабочей зоны.
Микроскопический анализ пыли, осаждающейся на поверхности машин, проведенный работниками ВНИИОТ, полностью подтвер дил этот вывод.
Следовательно, с применением ЦМПЛ запыленность воздуха в рабочей зоне чесальных отделов не возрастает; в то же время значительно увеличивается загрязненность поверхности машин осаждающейся крупной пылью, что приводит к необходимости устройства пневматической уборки пыли.
Наблюдения над зональным распределением пыли по высоте помещения, проведенные ВНИИОТ, показали, что мелкая волок нистая пыль стремится подняться в верхнюю часть помещения. Этому в значительной степени способствуют конвективные потоки воздуха, образующиеся в помещении в результате тепловыделений от машин. Весовые анализы показали значительный рост запы ленности воздуха по высоте помещения. Это предопределяет спо соб удаления запыленного воздуха из помещения.
Мелкая волокнистая пыль стремится подняться в верхнюю зону помещения, поэтому удаление воздуха из помещения должно быть верхним.
На величину запыленности воздуха на рабочих местах суще ственное влияние оказывает способ подачи приточного воздуха. В чесальных отделах, как следует из опытов ВНИИОТ, целесо образно устраивать активную подачу воздуха в виде струй, выхо дящих из щелевидных отверстий или специальных насадок и направляющихся по кратчайшему пути в рабочую зону. Так, по испытаниям ВНИИОТ на Ивановском меланжевом комбинате за пыленность воздуха на рабочих местах (в проходах между чесаль ными машинами) в зоне действия струй составила в среднем 3,25 мг/м3, а при выключении притока — 7,05 мг/м3.
Ленточно-ровннчные отделы
Устройства для притока и удаления отработанного воздуха
вленточно-ровничных отделах выполняются так же, как и в че сальных отделах.
На хлопчатобумажных фабриках чесальные и ровничные ма шины часто расположены в одном зале. Принцип устройства воз духообмена в этих залах остается таким же, что и в чесальных отделах. Существует довольно распространенное мнение, что в ров ничных и чесальных отделах приток воздуха следует делать только
вменее запыленной зоне — зоне расположения ровничных и лен точных машин. Однако рационально осуществленный приток воз духа в зоне чесальных машин создает весьма существенный эф фект по снижению его запыленности. Вследствие этого автор считает, что подачу приточного воздуха в ровнично-чесальных отде лах следует применять как в зоне ровничных и ленточных машин, так и в зоне чесальных машин.
При устройстве вентиляции нельзя допускать, чтобы струи при точного воздуха попадали на съемную гребенку чесальных машин, где происходит образование легкой ватки, которая под действием потока воздуха может порваться.
На современных гребнечесальных машинах применяют системы пневматической транспортировки отходов от этих машин, что зна чительно оздоровляет условия труда и повышает культуру про изводства.
Прядильные отделы
Прядильные отделы принадлежат к числу наиболее энергоем ких и теплоуплотненных цехов хлопчатобумажных фабрик. Работа машин с повышенным числом оборотов веретен, применение мычкоуловителей и пухообдувателей вызвали дальнейшее увеличение количества потребляемой энергии и, следовательно, теплопоступлений в прядильных залах.
В настоящее время теплоуплотненность в прядильных залах со ставляет 120—150 кДж/ч-м3 и выше. Естественно, что и мощность установок для кондиционирования воздуха в этих отделах значи тельно выше, чем в других отделах фабрик.
Воздухообмен в прядильных залах наиболее эффективен при активной подаче приточного воздуха в проходы между машинами. На рис. 164 показан общий вид прядильного зала с устройством для активной подачи воздуха, состоящим из приточных каналов 1 и щелевидных отверстий 2, из которых приточный воздух подается вниз в рабочую зону.
При активной подаче воздуха в рабочей зоне создается значи тельная подвижность воздуха. В прядильных отделах, как пока зали производственные наблюдения, в проходах между машинами на высоте 1,5—2,0 м от пола можно повышать скорость воздуха до 0,7—1,0 м/с. Такая подвижность воздуха благоприятна для самочувствия людей при тех повышенных температурах, какие создаются в прядильных залах. Многочисленные технологические
9 З а к а з № 1370 |
24) |
наблюдения показали, что указанная подвижность воздуха пс влияет на увеличение обрывности в прядильных отделах. Это можно объ яснить тем, что в зоне вытяжного прибора прядильных машин ско рость воздуха снижается до 0,2—0,3 м/с.
Отработанный воздух из залов летом удаляется через открытые фрамуги в окнах, а зимой — через рециркуляционные отверстия в камерах. Следовательно, воздух из прядильных залов удаляется методом его выдавливания из помещения за счет избыточного дав ления, создаваемого приточной вентиляцией. Однако при больших воздухообменах порядка 15—20 объемов за час, происходящих
Рис. 164. Общин вид прядильного зала с устройством для активной подачи воздуха
в современных условиях работы, у машин, расположенных вблизи рециркуляционных отверстий камер, могут создаваться токи воз духа с большими скоростями. Поэтому при больших воздухообме нах, а также в безоконных фабриках целесообразно воздух уда лять рассредоточение при помощи специальных вентиляционных устройств с вытяжными отверстиями для удаления отработанного воздуха. Эти устройства должны располагаться по всей площади цеха.
Рассмотрим численный пример расчета установки для кондици онирования воздуха в прядильном зале.
Пример. Определить производительность установки кондиционирования воз духа для прядильного зала при расчетных параметрах Б наружного воздуха с учетом следующих данных. В рабочем зале установлено 100 прядильных ма
шин, установленная (номинальная) |
мощность N ycт |
электродвигателей |
которых, |
|||
включая электродвигатели мычкоуловителей и пухообдувателей, равна |
1200 кВт. |
|||||
Коэффициент |
спроса |
электроэнергии |
/гСПр =0,9 . Внутренний |
объем цеха 15 000 м3; |
||
с южной и северной сторон расположено по 15 окон |
размером 5,5X 4,0 |
м. В зале |
||||
одновременно |
работают 80 человек. Место строительства |
фабрики— г. Херсон. |
||||
. Находим |
сначала |
сумму теплопоступлений в |
зал, |
пользуясь |
данными |
|
главы IV. |
|
|
|
|
|
|
242
Теплоноступлепия от машіш согласно выражению (35) составят
|
Q1== iV ycT-3600Аспр’/гв = |
1200■ 3600• 0,9 = |
3 880 000 |
кДж /ч. |
|
|
|
|||||||||
Коэффициент выделения |
тепла |
k B |
по |
|
предыдущему |
принимаем |
равным |
|||||||||
единице. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Теплопоступленця от люден находим из выражения (37), относя труд пря |
||||||||||||||||
дильщиц к категории работ средней тяжести: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
Q3 = 800« = 800-80 = |
64 000 кД ж /ч. |
|
|
|
|
|
|||||||
Теилопостунлення от солнечной радиации учитываем только с южной сто |
||||||||||||||||
роны, так как другие поверхности здания D |
13 |
ч солнцем |
не |
облучаются. |
|
|
||||||||||
Поверхность окон с южной стороны |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
F = 5 ,5 -4 -1 5 = |
330 |
м2. |
|
|
|
|
|
|
|||
Пользуясь данными табл. 9 и принимая во внимание, что г. Херсон нахо |
||||||||||||||||
дится на географической широте 56°, согласно выражению |
(40), находим |
вели |
||||||||||||||
чину теплопоступлений от солнечной радиации |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
<2з = |
F ocrq ocrА 0Ст= |
330 -500 -0,6 = 99000 кД ж /ч. |
|
|
|
||||||||||
Теплопоступленця |
от |
солнечной |
радиации |
через |
стены |
не |
учитывают |
ввиду |
||||||||
их незначительности. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Сумма теплопоступлений от всех источников будет равна |
|
|
|
|
||||||||||||
|
2Q = |
3 880 000 + 64 000 + |
99 000 = |
4 043 000 кД ж /ч. |
|
|
|
|||||||||
По данным табл. III (см. приложение) выбираем расчетные параметры |
Б |
|||||||||||||||
наружного |
воздуха |
для |
г. |
Херсона: |
/„ = 3 4 ,5 ° С, |
і„ = 60 |
кД ж /кг. Переходим |
|||||||||
к выбору |
внутренних |
параметров |
воздуха, |
руководствуясь |
данными |
табл. |
3 |
|||||||||
и 25. Так как наружная температура воздуха для г. Херсона по наружным
параметрам |
А составляет 2 9 °С (т. |
е. |
выше |
2 5 °С), то внутреннюю температуру |
(по данным |
табл. 3) увеличиваем |
на |
2° С |
по отношению к температуре, при |
веденной в табл. 25. Итак, по данным табл. 25 и 3 принимаем внутренние параметры равными <=29° С при <р=55% .
Для создания дополнительной ионизации воздуха, сокращения производи тельности установки кондиционирования воздуха и экономии в расходе холода
целесообразно в зале установить систему доувлажнения. |
|
на і— d-диаг |
|||
Построим теперь схему |
процесса |
кондиционирования воздуха |
|||
рамме для летнего времени, |
используя |
материалы главы |
V II. По |
наружным па |
|
раметрам <„=34,5° С и і'іі —60 кД ж /кг |
находим точку |
D t |
(см. і—d-диаграмму II |
||
приложения), а по внутренним параметрам <в = 29° С |
и сра = 5 5 % |
находим точку |
|||
Л,. Исходя из этих параметров п принимая приращение влагосодержання в зале равным Ас/эпла=І г/к г, получим изображение процесса в виде ломаной линии
DiB\EiAi.
|
Количество воздуха, которое необходимо подавать в зал, определим по |
|||||||||
формуле (52 б) |
______2Q______ |
|
|
2Q |
|
|
||||
|
Вы |
|
|
|
|
|||||
|
(Аі'зала |
А<вен) Кэ |
(<в |
’ *"к |
А<вен) Кэ |
|||||
|
|
|||||||||
ИЛИ |
|
________ 4 043 000 |
= |
272 000 |
кг/ч |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|||||
|
(66,0 — 52,3 — 0,8) 1,15 |
|
|
|
|
|||||
|
Ц |
Вы |
272 000 |
= 225 000 м3/ч, |
|
|||||
|
|
|
|
Р |
1,21 |
|
|
|
|
|
где |
р = 1 ,2 І — плотность |
воздуха |
при <Н= 1 8 ° С , |
т. |
е. |
при |
температуре воз |
|||
|
духа по |
выходе |
из кондиционера |
(точка |
В |
на і— d-диаграмме |
||||
|
II приложения). Значение р берем из данных табл. I прило |
|||||||||
|
жения. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Значение коэффициента |
эффективности |
воздухообмена |
берем по данным |
||||||
табл. 13. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9* |
213 |
При кубатуре зала 16 000 м3 кратность смены воздуха составит
225 000
= 14,1 объемов в час.
~16 000
Расход холода при этом будет равен
|
|
|
<2хо.п = |
(«к — ('„) Д„ = |
|
(52,3 — 60) 272 000 = |
— 2 090 000 |
|
кДж /ч. |
|
|
||||||||||||||
|
Количество |
воды, |
которое |
|
должны |
|
распылять |
форсунки |
доувлажнсния |
||||||||||||||||
в зале, |
будет составлять |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
Озала — |
|
|
= |
|
(do |
df<) |
|
— (14,4 — |
13,4) •272 000 = |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
272 000 |
г/ч = |
272 кг/ч, |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
где d в — влагосодержание внутреннего воздуха в г/кг; |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
dK — влагосодержание |
воздуха по |
выходе из |
кондиционера |
в г/кг. |
|
|
||||||||||||||||||
|
Если установить в зале пневматические форсунки Р и Д производительно |
||||||||||||||||||||||||
стью |
каждая |
2,7 |
кг/ч, |
то |
нх |
количество |
с |
учетом |
засоряемости |
в |
размере |
||||||||||||||
10% |
будет равно |
|
|
|
|
|
|
|
272 |
, |
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
110 шт. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т = -------- |
1,1 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 ,7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициент орошения воздуха водой и расход холодной воды в ороси |
||||||||||||||||||||||||
тельной |
камере |
можно |
определить по |
ранее |
описанному |
методу, изложенному |
|||||||||||||||||||
в главе VI, и численным примерам, приведенным там же. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
Построим |
далее |
процесс |
на |
і— d-диаграмме |
для |
зимнего |
времени |
также |
||||||||||||||||
по наружным параметрам Б. Из данных табл. Ill приложения |
эти |
параметры |
|||||||||||||||||||||||
будут |
равны |
/ц = — 18° С |
н |
|
(к —— 16,7 |
кДж/кг. |
По |
этим |
данным |
находим |
|||||||||||||||
на |
і— d-диаграмме |
1 |
приложения |
точку |
D2. |
Температурно-влажностные |
условия |
||||||||||||||||||
в |
зале |
в соответствии с |
данными |
табл. |
25 |
|
принимаем |
равными |
/ п= 25° С |
и ср„= |
|||||||||||||||
= 5 5 % |
(точка |
Т12). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Теплопотери |
ограждениями |
здания |
при |
/п = — 18° С |
принимаем |
в |
размере |
|||||||||||||||||
1 500 000 кДж/ч. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Теплопоступления в зале от машин и |
людей в зимнее время остаются те |
|||||||||||||||||||||||
же, |
что и летом, |
а |
поступления |
тепла |
от |
солнечной |
радиации |
не будет. |
В то |
||||||||||||||||
же время часть тепла будет теряться через ограждения здания. Таким образом, избыточное тепло в зале в зимнее время составит
2 Q = |
(Qi + |
Q2 — Qnor) = |
3 880 000 -j- 64 000 — 1 500 000 = |
2 440 000 кДж/ч. |
|||
Построим |
теперь процесс на |
і— d-диаграмме |
I приложения |
(используя |
|||
схему на |
рис. |
33). Соединив |
точки |
D2 и А •> прямой, |
найдем |
линию |
D2 A 2 смесей |
наружного и внутреннего воздуха.
Принимая приращение влагосодержаппя воздуха в зале от доувлажнения таким же, что и летом, т. е. 1 г/кг, откладываем от точки А 2 эту величину по горизонтали. Имея в виду, что масштаб диаграммы по влагосодержаимям
соответствует 10 мм |
на 1 г/к г влагосодержания, |
этот отрезок |
А 2а |
будет |
ра |
||||||
вен 10 мм. Из точки а проведем вертикаль до |
пересечения |
с |
линией |
і = const, |
|||||||
идущей из точки А 2 |
(точка Е 2) до |
пересечения |
с кривой срк= 95% |
в |
точке |
В 2. |
|||||
Связующий эффект |
по |
теплу |
в этом случае изобразится отрезком |
В 2 Е 2 и |
бу |
||||||
дет равен Д£3ала = £в-—£к= 54—4 1 ,6 = 12,4 кДж/кг. |
|
|
|
|
|
|
|
||||
Учитывая, что нагрев воздуха в вентиляторе равен около 0,8 кДж/кг, свя |
|||||||||||
зующий эффект будет составлять Д£3ала = 12,4— 0 ,8 = 1 1 ,6 кДж/кг. |
|
|
|
|
|||||||
Производительность установки в этом случае будет равна |
|
|
|
|
|
||||||
, |
|
2Q |
|
2 440 000 |
= |
183 000 кг/ч |
|
|
|
|
|
Ьм ~ |
|
1F~ |
11, 6- 1, 15 |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
или |
|
ЛізалаАэ |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
183 000 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Lo = |
|
153 000 м3/ч. |
|
|
|
|
|
|||
|
|
= |
|
|
|
|
|
||||
|
|
р |
|
1,21 |
|
|
|
|
|
|
|
Следовательно, |
в |
нашем |
случае зимой |
кондиционеры |
должны |
работать |
|||||
с несколько уменьшенной производительностью.
244
В зимнее время воздух обрабатывается в оросительной камере |
обычно |
ре |
||||||||||||||||
циркуляционной |
водой; |
следовательно, |
процесс в камере пойдет по /= const |
или |
||||||||||||||
по липни В |
2С 2, |
причем |
точка С2 |
характеризует |
состояние |
смеси |
наружного и |
|||||||||||
внутреннего воздуха перед водяной завесой. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Содержание наружного воздуха в смеси при этом будет равно |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
100 = — |
100 = |
18%. |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
A 2D 2 |
|
132 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Длина |
отрезков А 2С 2 и |
A 2D 2 |
находится |
непосредственным |
измерением |
их |
||||||||||||
на і—rf-днаграмме в мм. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Количество |
наружного |
воздуха, |
приходящегося |
на |
одного |
|
работающего |
|||||||||||
в цехе, составит |
|
153 000-0,18 |
27 500 |
|
|
,, |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
--------------- = |
---------= 345 |
м-Ѵ ч. |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
80 |
|
80 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Общая |
расчетная |
кратность |
смены |
воздуха |
|
подсчитывается |
по |
формуле |
||||||||||
|
|
|
|
п = |
153 000 |
|
10,2 |
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
------------= |
объема/ч. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
15 000 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Кратность смены по наружному воздуху |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
27500 |
, |
00 |
Ä |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
п , = --------- = |
1,83 объема/ч. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
15 000 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таким образом, нормы СН 245—71 (предусматривающие в |
системах |
кон |
||||||||||||||||
диционирования воздуха с рециркуляцией подачу |
наружного воздуха |
не |
ме |
|||||||||||||||
нее 60 |
м3/ч |
на |
одного .работающего, |
но |
не |
менее |
однократного |
воздухообмена |
||||||||||
в час |
по наружному воздуху при |
расчетной |
кратности |
воздухообмена |
10 |
н |
бо |
|||||||||||
лее) выдерживаются с превышением. Отсюда следует, что первый подогрев воз духа в кондиционере не нужен и нет надобности в установке секции первого подогрева.
2. Ткацкие фабрики
Шлихтовальные отделы
В шлихтовальных отделах, где происходит пропитка основы шлихтой для придания ей большей прочности, а затем ее сушка, выделяется значительное количество влаги и тепла от сушильных барабанов и сушильных камер.
Для снижения влаго- и тепловыделений в рабочую зону шлих товальные машины снабжают укрытиями. На рис. 165 показана схема, укрытия шлихтовальной машины ШБ-3, разработанная ГПИ-1. Укрытие машины состоит из шатра 1, ограждающего су шильные барабаны, и зонта 2, подвешенного над шлихтовальным корытом 3. Паро-воздушная скесь из шатра отсасывается по трубе 4, а от зонта — по трубе 5. Оба отсоса объединяются в об щую трубу 6, связанную с вентилятором.
Наряду с местными отсосами от укрытий нередко делают также общее вытяжное устройство из верхней части помещения цеха.
Приток воздуха в рабочую зону осуществляется посредством активной подачи его или через опуски преимущественно на рабочие места. Расчет вентиляционных установок в шлихтовальных отделах ведется по наружным параметрам А, поскольку в этих цехах тех
245
нологический процесс не связан с внутренними параметрами воз
духа.
Количество выделяемого тепла и влаги от шлихтовальных ба рабанных машин ШБ и шлихтовальных камерных машин ШК,
атакже необходимое количество отсасываемого воздуха приведено
втабл. 26.
Рис. 165. Схема укрытия шлихтовальной машины Ш Б-3
Пример. Определить производительность вентиляционной установки шлих товального отдела при следующих данных: в отделе установлено пять шлихто вальных машин Ш КВ-180. Отдел расположен в здании с шедовым покрытием. Местонахождение фабрики — г. Куйбышев.
В шлихтовальном отделе происходит политропический процесс одновремен ного выделения тепла и влаги, направление которого, как показано в главе IX, определяется величиной е, т. е. удельным приращением тепла на один грамм влаги.
Значение е определяется из выражения (73)
= a S (q Q ) + a g e ß 2 (6G) 1000
Найдем для нашего случая значения величин, входящих в формулу (73). Сумму теплопоступленнй определяем, пользуясь данными табл. 26. Прини
мая коэффициент одновременности работы машин равным 0,8, получим 2 (а<2) = 0 ,8 -5 -150 000 = 600 000 кДж /ч.
2-16 |
I |
|
Т а б л и ц а 26
Количество выделяемого тепла, влаги и отсасываемого воздуха
Общие выделения и цех с учетом коэффициентов
Марка |
Источник тепло- и влагопоступленнй |
прорыва а |
и b |
|||
|
|
|
||||
машины |
|
в цех |
тепла |
|
|
|
|
|
|
|
явного н |
влаги |
|
|
|
|
|
скрытого |
||
|
|
|
|
в |
кг/ч |
|
|
|
|
|
в тыс. |
||
|
|
|
|
кДж/ч |
|
|
Ш Б |
9/140 |
Зонт над |
клеевым корытом ................ |
|
|
8 |
|
|
Ограждение сушильных барабанов |
66 |
|
— |
|
Ш Б |
9/180 |
Зонт над |
клеевым корытом . . . . |
— |
|
— |
|
|
Ограждение сушильных барабанов |
85 |
|
— |
|
Ш КВ-140 |
Зонт над |
клеевым корытом . . ; . |
— |
|
— |
|
|
|
Ограждение сушильной камеры . . . |
— |
|
— |
|
Ш КВ-180 |
Зонт над |
клеевым корытом . . . . |
— |
29,5 |
||
Ш КВ-230 |
Ограждение сушильной камеры . . |
150 |
|
— |
||
Зонт над |
клеевым корытом . . . . |
— |
|
— |
||
|
|
|
|
|
|
|
Ограждение сушильной камеры . . |
т |
|
Количество возду ха, удаляемого местным отсосом, в мл/ч
2000
3000
2500
3800
1000
3300
1500
4500
2000
6100
Количество влагопоступлешііі |
от |
корыт |
(по данным топ |
же табл. |
26) бу |
||||||||||
дет составлять |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
G = 0 ,8 -5 -2 9 ,5 = |
118 |
кг/ч. |
|
|
|
|
|
|
|||
Пользуясь |
кривой 3 |
(см. рис. 46), |
находим |
коэффициенты |
|
тепло- |
и влаго- |
||||||||
поступлении в |
рабочую |
зону при |
удельном |
расходе воздуха |
I |
= |
1 5 0 0 + 4 5 0 0 |
||||||||
-------------------- = |
|||||||||||||||
= 204 кг воздуха/кг пара (по данным табл. 26): |
|
|
|
|
|
2 9 ,5 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
а = |
ß = 0,64. |
|
|
|
|
|
|
|
||
Теплопоступленпя от солнечной радиации определяем по данным, приве |
|||||||||||||||
денным в главе IV. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Так как г. Куйбышев расположен на широте 50°, то |
д л = 66 кД ж /м 2-ч. |
||||||||||||||
Принимая |
во |
внимание, что |
площадь |
горизонтальной |
проекции |
шедового |
|||||||||
покрытия равна |
500 м2 и коэффициент |
теплопередачи покрытия К п = 3 ,2 |
кДж/м2 • |
||||||||||||
-ч-град, находим теплопоступленпя от солнечной радиации |
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
Qc = |
FnQnKn = |
900 ■ 66- 3,2 = |
190 000 |
кДж /ч. |
|
|
|
|
||||
Так |
как солнечное |
тепло поступает |
через покрытие |
сверху, |
то |
ссі = 0,5. |
|||||||||
Так |
как |
шедовое |
покрытие |
имеет |
одностороннее |
остекление, |
обращенное |
||||||||
обычно на северную сторону, теплопоступленпя от солнечной радиации через
остекление пе учитываем. |
|
|
|
|
|
||||
|
Подставляя в формулу (73) все найденные величины, получим |
|
|
||||||
|
|
|
El |
0 ,6 4 -600 000 + |
0 ,5 -1 9 0 000 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
6,4 кД ж /r. |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,64 -118 -1000 |
|
|
||
|
Зная |
величину еь |
переходим |
к |
построению процесса на і—d-диаграмме |
||||
для |
летнего времени. По |
данным |
табл. Ill приложения находим' наружные |
па |
|||||
раметры |
воздуха |
для |
г. |
Куйбышева: |
/М= 2 4 ,2 °С , гп= 5 1 ,0 кДж /кг |
(точка |
Дз |
||
на |
і— d-диаграмме |
II |
приложения). Так как наружная температура |
довольно |
|||||
высокая, воздух перед выпуском в цех обрабатываем оборотной водой, и, сле довательно, процесс из точки D3 пойдет вниз по і —const. По данным табл. 2
находим допустимые |
внутренние параметры — / в = 26° С, tpB= 6 5 % , относя труд |
шлихтовальщиков к |
категории работ средней тяжести. Из точки Л 3, характери- |
247
зующоп |
внутренние параметры, проводим |
|
линию, |
параллельную |
лучу |
в = |
|||||
6,4 кДж/г, |
до |
пересечения |
с линией |
i= co n st, |
идущей |
из точки |
D 3. |
Точка |
пере |
||
сечения |
В 3 |
с |
параметрами |
/ц =20,2°С |
и фи = |
76% характеризует |
параметры |
при |
|||
точного воздуха, поступающего в цех.
Производительность вентиляции для удаления избытков влаги находим по
формуле (74) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ß £ |
(6G) 1000________ 0,64 -118 -1000 |
49 200 м3/ч. |
|
||||
L о = |
|
np) і]р |
|
= |
|
|||
|
(dpS6 - d |
( 1 3 , 0 - 1 1 , 0 ) . 1 , 2 |
|
|
|
|||
Значения |
rfpaG (точка |
Лз) и d np |
(точка |
Вз) находим |
из |
построений |
на і— d- |
|
диаграмме. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Полагая, |
что в |
зале |
осуществляется |
активная подача |
приточного |
воздуха |
||
пли через опуски в рабочую зону, коэффициент использования приточного воз духа г) молено считать равным единице. Плотность воздуха берем по данным
табл. 1 приложения; для / = 20° С р = 1 ,2 |
кг/м3. |
|
|
|
|
|
|
||||
Производительность вентиляции можно определить также из условии уда |
|||||||||||
ления избытков тепла. Результат должен быть таким же. |
|
|
|
|
|
||||||
Для нормального процесса сушки необходимо пз ограждения сушильной |
|||||||||||
камеры |
удалить 4500 м3/ч |
воздуха, |
а из-под зонта |
шлихтовального |
корыта |
||||||
1500 м3/ч |
(см. данные табл. 26). Таким образом из |
цеха |
через |
все |
четыре |
шлих |
|||||
товальные |
машины |
будет |
удаляться |
(4500+1500) |
4 = 2 4 000 |
м3/ч |
воздуха. |
Ос |
|||
тальное |
количество |
воздуха |
(49 200—24 0 0 0 = 2 5 200 |
м3/ч) |
должно |
удаляться |
из |
||||
верхней зоны помещения вытяжным вентилятором в порядке общеобменной вентиляции.
Определяем далее состояние |
воздуха в верхней зоне помещения. Так как |
||||||||||||
в верхнюю зону поступает все |
тепло и влага, прорвавшиеся из укрытий, то |
||||||||||||
для верхней |
зоны |
a = ß = l . |
Все |
тепло |
от солнечной радиации также |
поступает |
|||||||
в верхнюю |
зону. |
Исходя |
пз |
этого, |
направление |
процесса |
поглощения |
тепла |
|||||
и влаги в верхней зоне помещения можно определить из выражения |
|
|
|
||||||||||
|
В„ = |
(aQ) - г |
Qc |
|
600 0 0 0 + |
190 000 |
= 6,7 кД ж /г. |
|
|
|
|||
|
|
2 (bG) 1000 |
|
|
118-1000 |
|
|
|
|
|
|
||
Найдем приращение влагосодержания в верхней зоне |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
Д^вер —' |
118-1000 |
= |
3,9 |
г/кг. |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
25 200- 1, 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Тогда влагосодержаппе в верхней зоне будет равно |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
dBep — d np + |
Д^вер — 12,1 + |
3,9 — 16 г/кг. |
|
|
|
|
|||||
Продолжим на і— d-диаграмме луч |
В 3 А3 |
до |
пересечения |
с линией |
d — 16 г/кг. |
||||||||
По полученной точке F пересечения находим |
влажность |
воздуха |
в |
верхней |
|||||||||
зоне, равную 54% - |
Таким |
образом, туманообразованне в верхней зоне |
в |
дан |
|||||||||
ном случае исключается.
Расчет установки для зимнего времени производится тем же методом с ис пользованием расчетных материалов, приведенных в главе IX.
Ткацкие отделы
Теплоуплотнеиность ткацких залов, т. е. количество тепла, вы деляемого в цехе, приходящееся на 1 м3 внутреннего объема цеха, значительно меньше, чем в прядильных залах. Так,, если в пря дильных залах она составляет ориентировочно 120—150 кДж/м3-ч, то в ткацких залах — около 60—80 кДж/м3-ч.
Подачу приточного воздуха в ткацкие залы можно осуществлять несколькими способами: активной подачей через щелевидные от верстия, как это было показано ранее, подачей через щелевые на-
248
садки. На рис. 166 показана схема двухщелевого насадка, а на рис. 167 — их расположение в ткацком зале хлопчатобумажного комбината в г. Барановичи. Из этих насадков / выходят две пло
ские вертикальные струи приточного воз |
|
||||
духа, |
направленные вниз в |
рабочую |
|
||
зону. |
|
применение получила раз |
|
||
Широкое |
|
||||
дача воздуха через аиемостаты. На рис. 168 |
|
||||
показан общий вид ткацкого зала, в верх |
|
||||
ней части которого |
установлены анемо |
|
|||
статы 1, при этом удаление воздуха про |
|
||||
исходит рассредоточеино через вытяжные |
|
||||
отверстия 2, расположенные в потолоч |
|
||||
ном перекрытии. |
|
|
|
||
В одноэтажных фабриках с шедовым |
|
||||
покрытием |
иногда |
применяют |
нижнюю |
Рис. 166. Схема двухщ еле |
|
подачу |
воздуха подпольными |
каналами |
вого насадка |
||
с. выпуском воздуха в рабочий зал через тумбочки высотой 0,5—1,0 м. Каждую тумбочку обычно ставят
между четырьмя станками; для удобства ремонта станков ее де лают съемной. На рис. 169 показан общий вид ткацкого зала с при точными тумбочками I-
Рис. 167. Общим вид ткацкого зала с двухщелевыми насадками
В небольших ткацких залах длиной до 50 м можно применять сосредоточенную (бесканальную) подачу воздуха.
Пример. Определить |
производительность установки для кондиционирования |
|||
воздуха в |
ткацком |
зале |
по |
наружным параметрам Б при следующих данных. |
В зале установлено 1000 автоматических ткацких станков, мощность электро |
||||
двигателей |
которых |
равна |
0,8 кВт. Мощность, потребляемая светильниками, |
|
составляет 250 кВт; число людей, одновременно работающих |
в зале, — 120. |
Фабрика расположена в закрытом здании. Площадь зала 7 000 |
м2 при высоте |
5,0 м. Место строительства фабрики — г. Херсон. |
|