Добавил:
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

книги из ГПНТБ / Коган, З. А. Консервация и упаковка машиностроительной продукции

.pdf
Скачиваний:
22
Добавлен:
22.10.2023
Размер:
16.24 Mб
Скачать

Диапазон Материал температур сварки, °С

Пленка

из

поли­

 

этилена

толщи­

 

ной 30—300 мкм

125—175

Пленка

из

поли­

 

хлорвинила тол­

 

щиной

 

200—

 

500 мкм

. . .

130—160

Пленка

из

поли­

 

пропилена тол­

 

щиной

 

30—

160—205

200 мкм

. . .

Т а б л и ц а 31

Темпера­ турав °С

Режим

Время сварки св

Давление кгс/см*в

 

 

Охлаждение

150

1,4

0,2 на

Требуется

 

 

0,025 мм

 

 

 

толщины

 

150

0,14

0,5—1

Не требует­

 

 

 

ся

175

1,4

0,2 на

Требуется

 

 

0,025 мм

 

толщины

ного шва проверяют визуально и механическими испы­ таниями образцов швов. В сварном шве не должно быть непроваров, инородных включений, пережогов. Механи­ ческие испытания швов, выполненных внахлестку, про­

водят

на сдвиг

при растяжении. Т-образные

соединения

швов

испытываются на

расслаивание.

 

Образцы

для испытаний вырезают в виде

полосы ши-'

риной

10 ±

0,1 мм и длиной 150 мм. Сварной шов распо­

лагают посредине образца

перпендикулярно

его длине.

Испытание

швов на сдвиг на расслаивание проводят на

разрывной машине при скорости деформации

500 мм/мин.

Достаточная

прочность

сварного соединения харак­

теризуется разрушением

образца по основному материалу

(обычно у

границы шва) без разрушения монолитности

соединения. Результаты испытаний образцов на разрыв выражают разрушающим усилием, отнесенным к исход­ ному сечению образца, в кгс/см2 .

Для

обеспечения

герметичности

сварных швов по

всей длине необходимо

следить за тем, чтобы при сварке

конечная

часть шва, выполненного

за один цикл, была

бы перекрыта следующим швом на 1—2 см точно по ши­ рине шва.

141

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Т а б л и ц а

32

Дефекты

свацных

швов

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Дефекты

сварных

 

П-ричины

 

Способы

устранения

 

швов

 

 

возникновения

Непровар

 

 

 

 

Повышенная

 

ско­

Вторичная сварка пос­

 

 

 

 

 

 

рость сварки.

Не­

ле очистки поверх­

 

 

 

 

 

 

достаточная

тем­

ности

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

пература

нагрева­

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

теля.

Недостаточ­

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ное сварочное

дав­

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ление.

 

Недоста­

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

точная

очистка по­

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

верхности

пленки

 

 

 

 

 

Прожоги

пленки

в

перед

сваркой

 

 

 

 

 

Перегрев

сварочных

Вырезать

 

дефектный

местах

сварки

 

 

электродов.

Ше­

участок,

наложить

 

 

 

 

 

 

роховатости и за­

заплатку

и

снова

 

 

 

 

 

 

грязнение

поверх­

заварить

после очи­

 

 

 

 

 

 

ности

электродов

стки

 

 

 

 

Уменьшенная

тол­

Увеличенное

сва­

Установить

нормаль­

щина

 

 

сварного

рочное

давление.

ное сварочное дав­

шва

 

 

 

 

 

Повышенный

пе­

ление. Снизить тем­

 

 

 

 

 

 

регрев

сварочных

пературу

нагрева­

Наличие

посторон­

электродов

^

телей

 

 

 

 

Загрязнение

поверх­

Очистить

поверхность

них

включений

в

ности

сварочных

нагревателей

и уча­

сварном

шве

 

 

электродов

или

стков пленки

 

 

Потемнение

или

по­

пленки

 

 

 

Установить

нормаль­

Слишком

 

большое

краснение

свароч­

время

выдержки

ный сварочный

ре­

ного

шва

 

 

 

(перегрева)

 

жим.

Повторить

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

сварку

 

 

 

 

Необходимо тщательно сваривать углы чехла. Из-за трудности доступа к ним рабочих губок стационарной машины и ручных клещей, а также совпадения трех швов трудно обеспечить герметичность этих соединений.

Размеры чехлов устанавливают в соответствии с раз­ мерами изделий с увеличением каждого его размера на

5—8% , а

высоту для облегчения процесса переконсерва­

ц и и — н а

15—20%.

При проектировании чехлов для изделий размером более 300 см, учитывая ширину полиэтиленовой пленки в рулоне, необходимо стремиться к минимальной протя­ женности сварных швов. Заключительный шов чехла целесообразно располагать в верхней части изделия.

142

Г л а в а X

СПОСОБЫ КОНСЕРВАЦИИ С ПРИМЕНЕНИЕМ ИНЕРТНЫХ АТМОСФЕР

Этот способ консервации относится к методам обра­ ботки коррозионной среды и заключается в изоляции изделия от. воздуха и удалении из герметичной упаковки кислорода.

Возможность хранения изделий в среде без кислорода вызывает определенный интерес, поскольку этот газ, содержащийся в большом количестве в воздухе, является агрессивным агентом по отношению почти всех материалов.

С целью обеспечения бескислородной среды целесооб­ разно заполнять изолированные объемы инертными или нейтральными газами, которые абсолютно безопасны для материалов. В 1958 г. в печати был опубликован опыт одного из заводов по применению сухого азота для защиты приборов от атмосферной коррозии [26]. Имеются и другие примеры по проверке данного способа хранения.

Однако во всех публикуемых работах не дается ана­ лиза защитных свойств объемов, заполненных инертными газами, без чего трудно их оценить и сравнить с другими методами хранения. Известный интерес представляют требования к герметичным упаковкам и способы их заполнения, влияние концентрации и влажности газа на защиту от коррозии и т. д.

Инертные или нейтральные газы являются лишь средством изоляции хранящихся изделий от кислорода воздуха. Защита металлов от атмосферной коррозии в этом случае происходит в результате торможения катодного процесса из-за недостатка кислорода (см. рис. 6).

Проверка

защитных свойств азота по

отношению

к металлам

показала, что инертные газы

обеспечивают

определенный эффект по сравнению с изолированным воздухом. При этом было установлено, что при насыщении газа влагой коррозия металлов не прекращается даже

143

80

84

88 92 96С„°/о

О

20 40

60 80 R,7o

 

 

а)

 

 

5)

 

Рис. 22. Характеристика защитных свойств

азота:

 

а — влияние

концентрации (R =

100%);

б — влияние относительной влаж­

ности ( C N z =

98%)

 

 

 

 

 

/ — чугун; 2 — сталь; 3 — медь;

в среде азота;

• — в воздухе

и при высоких

концентрациях

азота; заметный защитный

эффект проявляется лишь при концентрациях азота выше

96% (по объему). Характер защитных

свойств азота по

сравнению с

воздухом в

зависимости

от концентрации

и влажности

газа показан

на рис. 22.

Анализируя при­

веденные данные, следует остановиться на характере

защитного эффекта азота в зависимости от концентрации

газа (рис. 22, а). По мере повышения концентрации

азота

в герметичной упаковке коррозия металлов сначала даже

увеличивается по сравнению с коррозией

в среде воздуха

( C N 2 79%). Только начиная с концентрации 93—95% N 2

наблюдается резкое снижение скорости коррозии. Данное

явление можно объяснить следующим

образом.

При

концентрациях азота

до 93—95% недостаток

кислорода

в большей степени сказывается

на облегчении

протекания

анодных процессов

(снижение

пассивации анодов), чем

на торможении катодных реакций, связанных с ассими­ ляцией электронов. И только при дальнейшем повышении концентрации азота торможение катодных процессов ста­ новится основным фактором, и коррозия металлов резко снижается.

Прекращение коррозии металлов при концентрациях азота, близких к 100%, готорит о том, что коррозионные процессы в этих условиях идут преимущественно с кисло­ родной деполяризацией. Это подтверждается также на-

144

блюдающимися явлениями самопроизвольного повышения концентраций азота в герметичных упаковках с повы­ шенной относительной влажностью, которые могут быть объяснены лишь расходом кислорода на процессы кор­ розии.

Анализ данных, приведенных на рис. 22, позволяет также оценить защитный эффект азотных атмосфер по сравнению с существующими методами герметизации, а также обосновать конкретные требования к герметич­ ным упаковкам, предназначенным для заполнения инерт­ ными газами.

До настоящего времени в качестве герметичных упа­ ковок для хранения изделий с применением инертных атмосфер применялись лишь жесткие герметичные емкости (металлические футляры, специальные контейнеры и т. д.). Определенный интерес представляет оценка возможности применения для этих целей других видов герметичных упаковок, например чехлов из полимерных пленок.

Для заполнения герметичных упаковок в качестве источника обычно используются баллоны со сжатым газом. Качество заполнения герметичных упаковок зависит от концентрации газа в баллонах и от выбранного способа заполнения. Емкости рекомендуют заполнять методом предварительной откачки воздуха до высокого вакуума (Арв = Ы О " 2 мм рт. ст.) [26]. При этом необходима сложная установка, обеспечивающая получение высокого вакуума в герметичной упаковке, а также высокую сте­ пень осушки газа путем вымораживания его в сосуде Дьюара с жидким азотом. Герметичные упаковки реко­ мендуют заполнять до получения избыточного давления Ар = 0,2-т-0,3 ат. Все это усложняет технологию консер­ вации и ограничивает область применения данного метода главным образом из-за трудности изготовления абсолютно

герметичных и

достаточно прочных герметичных

упаковок.

Для расчетов

заполнения

емкостей

методом

откачки

воздуха можно рекомендовать

следующую формулу:

 

 

?±рв = Р {

1

- ^ ) ,

 

.

(10)

где Арв — вакуум откачки в мм рт. ст.; Р — атмосферное давление в мм рт. ст.; с и с'—конечная концентрация газа в емкости и в баллоне в %; с0 — первоначальная концентрация данного газа в емкости в % .

1 0 3. А. Коган

145

97

10

20

JO

40

50

60

70

80' &р,мм pm.cm.

Рис. 23. Зависимость конечных концентраций газа С в гер­

метичных объемах от

вакуума

откачки

Ар

и концентраций

газа в баллонах

С':

 

 

 

 

 

1 — для азота;

2

— для

других инертных

газов

Формулой

(8)

можно

пользоваться

при определении

повышения газовой концентрации в герметичной-упаковке до нужной величины. Зависимость конечных концентра­ ций газа от степени откачки воздуха приведена на рис. 23,

по

которому можно выбирать нужный режим откачки

в

зависимости от

применяемого газа

и его концентрации

в

баллоне.

 

 

 

Этот способ

заполнения может

применяться лишь

к весьма герметичным и прочным металлическим толсто­ стенным емкостям. Для заполнения газом тонкостенных герметичных емкостей, а также чехлов из пленочных материалов может быть использован способ продувки, схема которого приведена на рис. 24.

Качество заполнения герметичных упаковок при при­ менении этого способа зависит от количества продувае­ мого газа Q и линейной скорости его истечения из выход­ ного штуцера v. Для азота наилучшее заполнение дости­ гается при скорости истечения газа v = 8 м/с, незави­ симо от диаметра выходного отверстия d и объема емкости V. На рис. 25 приведена зависимость конечных концен­ траций с азота в упаковках от количества продуваемого

146

Рис. 24. Схема за­

полнения

герметич­

ных объемов

газом

методом

продувки:

1

— баллон с

газом;

2

— редуктор;

3 —

шланг; 4 — зажимы; 5 — заполняемая ем­ кость; 6 — выходной штуцер

газа при наивыгоднейшей скорости его истечения. Харак­ тер данной зависимости не изменяется для емкостей любых размеров при измерении продуваемого газа в объемах герметичной упаковки. Этот метод неизбежно связан с потерей применяемого газа. Как видно из рис. 25, концентрация с = 99,6% (на 0,2% ниже концентрации азота в баллоне) достигается лишь при расходе газа,

равном

трем

объемам упаковки.

При применении данного способа заполнения герме­

тичных

упаковок азотом вполне достаточно продувать

два-три

объема

газа. При этом расход газа из баллона g

(в л/мин) выбирается в зависимости от конкретных усло­ вий. Диаметр отверстия выходного штуцера (в мм) рас­ считывают по формуле

4 = 1 , 6 3 ^ .

Пр'именение данного способа заполнения для других газов, очевидно, будет менее целесообразно, однако и для

них могут

быть определены аналогичные

зависимости.

 

 

98,0 99,0,-

 

 

Основным

препятствием

по

i

 

* i —

7

применению

 

данного

способа

i

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

99,3\ 99,6

хранения

является

трудность

\/ш

 

I

!

\

 

поддержания

• в

заполненных

1

 

 

 

wop

11

!

!

|

 

упаковках

требуемых

концент­

1 S;3

|

!

!

• i

 

раций

газа

 

( с > 9 6 % ) . В

при-

I

1

i

]

|

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1

 

 

 

 

Рис. 25. Зависимость

конечных

кон­

I

1

i

 

 

 

 

центраций

азота в

герметичных

объе­

60\ 120\180\2W\300 \Qj

мах от

количества

продуваемого

газа

Q5

1,0

1,5 2,0

2,5

Q

Q (Куп= 144

л,

d =

4

мм, g — 6 л/мин,

Объемы упаковки

 

v = 8

м/с,

С

=

98%)

 

 

10*

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

147

роде не существует материалов, непроницаемых для га­ зов. В результате при хранении постоянно происходят процессы встречной диффузии через изоляцию инертного газа — в атмосферу, кислорода — в герметизированный объем.

Общее количество газа, проникающего через мате­ риал герметичной упаковки в атмосферу при постоянной температуре, на основании закона Фика может быть рассчитано по формуле

 

 

 

 

 

Q =

0,OlPAt(c-ca)PFT,

 

 

 

где

РА( — постоянная

проницаемости

газа

через

мате­

риал

реальной толщины при данной температуре t

в г/м2 х

х м м

рт. ст. сутки;

Р

атмосферное давление в мм рт. ст.;

с,

св

— концентрация

газа

в герметизированном

объеме

и

атмосфере

в %;

F — площадь поверхности герметизи­

рованного объема

в

м2 ;

т — время хранения

в

сут.

 

Из числа

применяемых

в технике

инертных

и

ней­

тральных газов для заполнения герметичных упаковок наиболее целесообразно использовать азот. Он дешев, недефицитен, и при его применении обеспечиваются сравни­

тельно

невысокие

разности

парциальных

давлений

Де ==

= 0,01

(с —

св)

Р

между

загерметизированным газом

и

атмосферой

(табл.

33).

 

 

 

 

 

Из данных, приведенных в табл. 33, видна нецелесооб­

разность заполнения

герметичных

упаковок газом

с из-

 

 

 

 

 

 

 

 

Т а б л и ц а

33

Действующие разности парциальных давлений в мм рт. ст.

 

 

при заполнении упаковок

газами

при различных условиях

 

 

 

 

 

 

 

Концентра­

Избыточное давление

газа

 

Применяемый

газ

 

ция

газа

в упаковке Др в ат

 

 

в упаковке

 

 

 

 

 

 

 

 

 

в %

0

0,2

0,3

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Гелий,

двуокись

угле­

99,6

756

910

985

 

рода

 

 

 

 

96,0

730

876

947

 

Аргон

 

 

 

 

99,6

750

900

976

 

 

 

 

 

96,0

720

870

942

 

 

 

 

 

 

 

Азот

 

 

 

 

99,6

164

315

390

 

 

 

 

 

96,0

137

281

356

 

 

 

 

 

 

 

148

быточным давлением. Действительно, избыточные давле­ ния приводят к повышению скорости газопроникновения из герметизированного объема, тогда как скорость про­ никновения кислорода почти не изменяется. Кроме того, следует учитывать, что создание герметичных упаковок, обеспечивающих поддержание в них даже незначительных избыточных давлений, трудно. Например, большинство жестких герметичных упаковок, успешно применяемых в настоящее время при хранении изделий методами гер­ метизации с использованием влагопоглотителя, не допу­ скает никаких перепадов давления.

Данные по проникновению азота в атмосферу через различные изоляционные материалы приведены в табл. 34.

Несмотря на незначительные абсолютные значения проницаемости материалов по отношению азота по сравне­ нию с паропроницаемостью из-за малого объемного веса азота, высоких разностей парциальных давлений (Ае«^ 150 мм рт. ст.) и отсутствия компенсации расхода газа, следует ожидать быстрого снижения газовых концентра­ ций в герметизированных упаковках (рис. 26). При этом

Т а б л и ц а 34

Азотопроницаемость и паропроницаемость некоторых материалов (t = + 1 7 ° С)

 

 

 

 

 

Азот

Изоляционный

в мм

Л д в

г2 -сут.

 

 

материал

Реальная толщина

Условная толщина (1 мм)

 

 

 

Толщина

Фольга

алюми­

 

 

 

ниевая . . . .

0,1

0,0675

0,00675

Сталь листовая

1,0

0,0125

0,0125

Пленка

из

поли­

 

 

 

хлорвинила

0,3

0,115

0,0345

Пленка

из

поли­

 

 

 

этилена . . . .

0,1

0,315

0,0315

Резина

камерная

2,5

0,045

0,1125

Ткань

прорези­

 

 

 

ненная . . . .

0,65

0,4

0,26

Пленка

из

пер­

 

 

 

хлорвинила

2,5

0,25

0,625

 

Пары

 

воды

P A i 7 в г/м*Х

Л 1 7

X мм рт. ст.

в г/м2 X

сут.

X сут.

Реальная толщина

Реальная толщина Условная толщина (1 мм)

0,00045

0,0000825

—.

0,000765

3,0

0,9

0,0021

1,0

0,1

0,0003

0,00265

2,0

1,3

0,00168

2,0

5,0

149

 

Рис.

26.

Зависимость

изменения кон­

 

центрации азота С в герметичных упа­

 

ковках

от

газопроницаемых

свойств

 

материалов

в

условиях

Московской

 

области

( / с р = 1 0 ° С ;

V =

144

дм3 ):

 

1 — стеклянный эксикатор;

2 — герметич­

 

ный футляр из стали

толщиной

1 мм; 3 —

 

чехол из полихлорвиниловой пленки 0,3 мм;

 

4 — чехол

 

из

перхлорвиниловой

пленки

 

2,5

мм;

5 — чехол

из

полиэтиленовой

 

пленки 0,1

мм; 6 — металлический

футляр

 

с проколом диаметром 0,5 мм

 

 

 

следует иметь в виду, что газо­

 

проницаемость

материалов

уве­

 

личивается

с повышением

тем­

 

пературы,

однако

 

в меньшей

степени,

чем паропроницаемость

 

[119].

 

 

 

 

 

Таким

образом, в процессе

хранения

будет'постоянно

происходить снижение концентраций газа в герметичных упаковках за счет диффузии азота через материал (или неплотности) в атмосферу, а кислорода воздуха — в гер­ метизированный объем. Поэтому при длительном хранении изделий с использованием инертных газов необходимо систематически контролировать концентрацию газа в гер­

метичной' упаковке и

при

необходимости ( C N 2 * S 9 6 % )

периодически повышать

ее.

 

Хранение изделий в среде инертных газов целесооб­ разно лишь при весьма герметичных упаковках.

Этот способ консервации применяют главным образом при защите от атмосферной коррозии внутренних меха­ низмов и устройств изделий машиностроительной про­ мышленности, имеющих прочные и абсолютно герметич­ ные корпусы. Он может также применяться при хранении сложной аппаратуры в чехлах из высококачественных пленок, если применение обычных методов герметизации

сосушкой воздуха нецелесообразно из-за опасности

засорения

точных механизмов пылью от силикагеля и

по другим

причинам.

Скорость снижения концентраций азота в герметич­ ных упаковках при хранении зависит от следующих основных факторов: качества ее герметичности (величины газопроницаемости материала), температурных условий хранения, величины внутреннего объема упаковки. Послед­ няя зависимость принципиально отличает процесс снижения газовых концентраций в упаковках от процесса нарастания влажности воздуха в емкостях с силикагелем.

150

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ