П р я м ы е в р у б ы (призматические и щелевые) образуются шпурами, пробуренными перпендикулярно плоскости забоя. Для этого типа врубов харак терно наличие незаряженных шпуров, создающих дополнительную поверхность обнажения для облегчения разрушительного действия шпуровых зарядов, взрываемых первыми.
Наиболее широко применяются в настоящее время вертикальные клиновые врубы.
Глубина и эффективность прямых врубов не зависят от сечения выработки. Наиболее часто применяют симметричные врубы с центральным незаряженным шпуром.
При проведении выработок по неоднородной породе, по тонким пластам угля или рудным жилам для создания дополнительной поверхности обнажения вначале отбивается и убирается уголь или руда, а затем отбивается порода. Отбойка породы производится шпурами, пробуренными параллельно оси выра ботки.
При проведении вертикальных и наклонных выработок круглого сечения шпуры в них располагают по нескольким концентрическим окружностям. Вруб состоит из 6—12 шпуров, глубина которых на 15—20 см больше остальных. Чаще применяют врубы с параллельными шпурами, обеспечивающими меньший выброс породы вверх.
Соотношение между числом шпуров в окружностях принимается для зарядов в патронах диаметром 32 мм 1 : 2 : 3 : 4, для зарядов в патронах диаметром
45 мм 1 : 3 : 6.
Оконтуривающие шпуры бурят на расстоянии 15—20 см от проектного контура под углом 85—87° в сторону стенок. Концы шпуров, как правило, не выходят за контур сечения ствола.
Расчет зарядов при проведении выработок сводится к определению расчет ного удельного расхода ВВ и числа шпуров на 1 м3 взрываемого массива.
Принципы расчета параметров взрывания. Исходным в расчете параметров взрывания при проведении выработок является р а с ч е т н ы й у д е л ь н ы й р а с х о д ВВ, зависящий от многих факторов: физико-механических свойств пород, сечения выработки, глубины и диаметра шпуров, типа ВВ и т. д. Особая сложность заключается в том, что перечисленные факторы комплексно и по-раз ному влияют на величину заряда, и в настоящее время не представляется воз можным определить ее значение теоретическим путем. Поэтому в большинстве случаев удельный расход ВВ определяется по специальным таблицам, составлен ным на основе обработки большого числа производственных взрывов (табл. 50). При применении других ВВ пользуются переводными коэффициентами, которые обратно пропорциональны энергетическим характеристикам ВВ (см. стр. 225).
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 50 |
Расход ВВ на 1 |
м3 обуренной породы при проведении выработки |
|
|
|
(аммонит № 6ЖВ) |
|
|
|
|
|
|
Сечение выработки, м2 |
|
|
Коэффициент |
|
|
|
|
|
|
|
крепости |
4 -6 |
10-12 |
16-20 |
ДО 25 |
36-40 |
60-70 |
породы |
|
|
|
|
|
|
|
|
Для горизонтальных выработок |
Для вертикальных выработок |
15—20 |
2,2 |
|
2,2 |
1,9 |
2,8 |
2,5 |
2,1 |
7 -9 |
1,5 |
|
1,4 |
1,3 |
2,1 |
1,8 |
1,4 |
Ч и с л о |
и г л у б и н а |
ш п у р о в |
по сечению выработки должно быть |
достаточным |
с точки |
зрения |
эффективного разрушения |
обуренного |
объема |
породы, размещения расчетного заряда ВВ и правильного оконтуривания выра ботки.
Наиболее просто число шпуров на забой определять исходя из найденного
по таблицам расхода ВВ на 1 |
м3 обуренной породы. |
1. Выбирается глубина шпуров исходя из требуемого подвигания забоя |
выработки за один цикл. |
ВВ на взрыв по формуле |
2. Определяется количество |
|
|
Q = qlS, |
(XI.24) |
где I — глубина |
обуривания забоя, м. |
|
3. Определяется число шпуров на забой исходя из максимального допусти |
мого их заполнения ВВ. Обычно ВВ заполняется 2/3 длины шпура, |
но в креп |
ких породах заполнение может быть большим. |
|
Масса заряда в одном |
шпуре |
|
где d — диаметр |
шпуров, |
Q3 = Y l J f ~ A' |
(X L25) |
дм. |
|
Число шпуров |
|
|
|
|
N = -ß~. |
(XI.26) |
|
|
ѵз |
|
4. Проверяется число шпуров исходя из необходимости правильного окон |
туривания выработки. При изменении числа шпуров на забой заряд отдельного
шпура |
пересчитывается по |
формуле |
|
|
|
<& = §-., |
(XI.27) |
где N' — необходимое число |
шпуров. |
а затем полу |
5. |
Общая масса заряда |
на взрыв делится на число шпуров, |
ченная средняя величина умножается на следующие поправочные коэффициенты: для врубовых шпуров — 1,2, для отбойных шпуров, оконтуривающих боковых и верхних, 0,8—0,9.
Вычисленные параметры взрывания проверяют путем проведения опытных взрывов.
Для пород с коэффициентом крепости / = 4 -г- 10 оптимальная глубина шнуров равна 1,8 —2,8 м, причем с увеличением крепости пород оптимальная глубина шпуров уменьшается, с увеличением сечения выработки — увеличи
вается.
При применении буровых кареток, позволяющих с одной установки бурить шпуры глубиной 3 м и более, рациональная глубина шпуров увеличивается. При этом, как правило, применяются призматические врубы.
Контурное взрывание. При проведении выработок происходит большее или меньшее разрушение массива породы за пределами проектного контура, ухудшающее устойчивость выработки и увеличивающее переборы породы. Для уменьшения разрушения за линией расположения зарядов применяют оконтуривающие шпуры уменьшенного диаметра, а также бурят их на некотором расстоянии от линии проектного контура.
Одним из эффективных способов уменьшения разрушений массива за линией зарядов является контурное взрывание. Сущность этого метода взрывания заключается в том, что оконтуривающие шпуры бурят возможно ближе к про ектному контуру сечения выработки с одновременным уменьшением расстояния между соседними шпурами. Шпуры заряжают таким образом, чтобы разрушение породы происходило только по линии, соединяющей соседние заряды. Это дости гается вследствие получения при взрыве на линии, расположения зарядов уве личенных напряжений. При этом обеспечивается почти точное соответствие фактического и проектного контуров выработки. Кроме того, благодаря умень шению разрушения массива устойчивость выработки увеличивается, что позво ляет при таком взрывании эксплуатировать выработки с уменьшенной толщиной крепи или даже совсем без крепления.
Уменьшение действия взрыва в глубь массива достигается:
1)применением ВВ с низкими энергетическими характеристиками;
2)применением большого (15—20 мм) радиального зазора между патроном
ВВи стенками шпуров;
3)применением специальной конструкции зарядов, представляющих собой
деревянный полуцилиндр, на котором расположены рассредоточенно (рис. 174, а) или непрерывно (рис. 174, б) полуцилиндры ВВ. Стенки полу цилиндра деревянного заряда примыкают к массиву, в результате чего заряд не имеет непосредственного контакта с внешним контуром породы.
Некоторый перерасход буровых работ путем сближенного расположения зарядов компенсируется снижением расходов на крепление и поддержание выра боток. Этот способ взрывания находит широкое применение при проходке выра боток в монолитных породах и при гидротехническом строительстве.
Короткозамедленное взрывание при проведении выработок. Все шире в прак
тику проведения подготовительных выработок внедряется к. з. |
в. зарядов. |
По данным большого объема исследований и производственных |
наблюдений, |
к. з. в. по сравнению с |
мгновенным обеспечивает следующие преимущества. |
1. Уменьшение удельных расходов бурения и ВВ на 10—20% благодаря |
лучшему |
использованию |
энергии |
взрыва зарядов. |
|
2. Лучшее дробление |
породы благодаря более длительному нахождению |
породы в |
напряженном |
состоянии |
при взрыве. |
|
3.Уменьшение сейсмического воздействия на массив и лучшее оконтуривание выработки.
4.Увеличение коэффициента использования шпуров на 10—15%. Важным достоинством к. з. в. при проходке стволов является уменьшенное
заколообразование на забое, из-за чего на 10—15% сокращается объем породы, убираемой с предварительной разборкой, и на 15—20% сокращается время на обуривание забоя.
Расположение шпуров сохраняется то же, что и при обычном замедленном взрывании, но при уменьшенном примерно на 10—15% общем числе шпуров.
Проведенными исследованиями установлено, что интервал замедления изменяется от 15 до 25 мс. С увеличением крепости пород интервал замедления уменьшается. Интервал замедления между врубовыми и остальными шпурами должен быть увеличен, поскольку время разрушения породы действием врубо вых зарядов, работающих при одной обнаженной поверхности, больше, чем у других шпуров. Число ступеней замедлений может приниматься одинаковым с замедленным взрыванием (врубовые — отбойные — оконтуривающие), однако это не является обязательным.
При применении к. з. в., особенно при завышенных удельных расходах ВВ, происходит усиленный выброс породы по оси выработки, приводящий к разрушению крепи и порче оборудования. Поэтому при переходе на к. з. в. следует в опытных взрывах уменьшить удельный расход ВВ примерно на 10— 15%. Окончательно параметры к. з. в. выбираются после проведения экспери ментальных взрывов.
Г л а в а X I I
ВТОРИЧНОЕ ДРО БЛЕН И Е НЕГАБАРИ ТА
§ 101. Классификация способов вторичного дробления
При существующей технике и технологии отбойки пород скважин ными зарядами на карьерах выход негабаритных кусков, особенно в трудновзрываемых породах, достигает 10% и более. Высокий выход негабарита ухудшает технико-экономические показатели ра боты карьеров, усложняет технологический процесс, снижает про изводительность погрузки, транспорта, повышает себестоимость добычи полезного ископаемого. От быстроты и эффективности дро бления негабаритных кусков существенно зависят ритм и общая организация работы на карьере. Для вторичного дробления негаба ритов в настоящее время разработано много способов и средств разрушения.
По характеру физических и механических процессов, происхо дящих в породе при ее разрушении, основные методы дробления могут быть разделены на взрывные, механические, термические, электрофизические. Их можно классифицировать следующим обра зом.
I. Взрывные способы разрушения негабаритов:
1)без бурения шпуров в негабарите: обычными накладными зарядами (рис. 175, а); кумулятивными зарядами (рис. 175, б).
2)с бурением шпуров в негабарите: шпуровыми зарядами ВВ (рис. 175, б); микрозарядами ВВ, гидровзрывные (рис. 175, г);
II. Механические способы разрушения негабарита: статическое с помощью гидроклина, динамическое пневмобутобоями и пада ющим грузом.
III. Термические способы дробления негабарита: разрушение термитом, разрушение огнеструйными горелками.
IV. Электрофизические способы разрушения негабаритов: элек трогидравлическое разрушение, разрушение токами высокой ча стоты, разрушение токами промышленной частоты, нагрев токами промышленной частоты.
V.Комбинированные способы разрушения негабаритов: ударное
иэлектротермическое воздействие на породу; механическое воз действие на породу в высокочастотном электромагнитном поле;
сочетание воздействия высокотемпературных газовых струй и меха нического воздействия.
Термические, электрофизические и комбинированные способы разрушения негабаритов избирательны, и их эффективность приме нения сильно зависит от электрических и тепловых свойств горных
Рис. 175. Способы взрывного дробления негабарита
пород. Взрывные и механические способы универсальны и мало чувствительны к свойствам горных пород.
Ниже рассмотрены основные применяемые способы дробления негабарита.
§ 102. Взрывные способы вторичного дробления
Дробление негабарита взрывом шпуровых зарядов. Для дробле ния негабаритов взрывом шпурового заряда в нем бурят шпуры глубиной 0,3—0,5 толщины негабарита. Бурение осуществляется перфораторами ПР-19, ПР-22 или ПР-24Л.
Пробуренные шпуры в негабаритных кусках заряжают обычно во время подготовки к массовому взрыву. В шпур помещается заряд ВВ и вводится детонирующий шнур, вставляется зажигательная трубка или электродетонатор. Детонирующий шнур от негабаритов подсоединяется к магистральному, который, в свою очередь, обычно подсоединяется к магистрали от скважин. Целесообразно проводить взрывание негабарита одновременно с массовым взрывом. Расчетный расход ВВ для взрывания негабарита шпуровыми зарядами при нимается 0,2—0,5 кг/м3. С увеличением размера негабарита расчет ный удельный расход ВВ уменьшается.
К недостаткам данного способа разрушения негабаритов от носятся: высокая стоимость, вредные условия работы (вибрация, пыль, шум) при бурении.
Заслуживает внимания опыт применения электровращательного бурения шпуров в негабаритах (Восточный карьер Докучаевского флюсо-доломитового комбината). Электровращательное бурение не имеет недостатков перфораторного бурения, сокращает трудовые затраты, создает нормальные условия работы для бурильщиков. При этом возможно электросверлом типа СЭР-19Д бурить шпуры малого диаметра (16—22 мм) со скоростью 200—250 мм/мин. Для лучшей выдачи буровой муки целесообразно применять буровую штангу с упорной шнековой резьбой.
Разрушение негабарита взрывами микрозарядов ВВ. Вместо обычных шпуровых зарядов массой по 200 г можно в шпуры помещать микрозаряды массой 20—50 г в водоустойчивых оболочках. В качестве ВВ используется аммонит № 6ЖВ. Заряд обычно в резиновой обо лочке, приготовленный на складе ВМ, вводится в шпур, который
заполняется |
водой. При |
этом способе взрывания разлет кусков |
весьма незначителен, и |
безопасное расстояние может составлять |
не более 50 |
м. |
|
При взрывании микрозарядами на негабарит объемом в 20 м3 требуется три шпура глубиной 1,2 м с массой одного заряда в шпуре 50 г. На негабариты объемом до 6 м3 требуется пробурить один шпур глубиной от 0,5 до 1 м, чтобы вместить от 20 до 40 г ВВ.
Данный |
способ разрушения |
негабаритов сокращает расход ВВ |
на 1 м3 |
негабарита более чем |
в 10 раз. |
Порода, находящаяся в непосредственной близости от заряда ВВ, под действием продуктов детонации разрушается и растрескивается.
При применении небольших зарядов h в шпурах, заполняемых водой, можно достигнуть разрушения негабаритов с минимальным разлетом кусков. Глубина шпуров при гидровзрывании принимается больше двукратной величины уровня жидкости h в шпуре, но меньше половины толщины негабарита. Расстояние между шпурами при гидровзрывании принимается равным 0,5 -Н),7 толщины куска, шпуры необходимо располагать равномерно в центральной части негабарита. Минимальное расстояние от шпура до ближайшей боковой поверхности негабарита не должно быть более глубины шпура.
Ориентировочные расчетные величины зарядов ВВ для разру
|
шения негабаритов при гидровзрывании приведены в табл. |
51. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
51 |
|
Технико-экономические показатели |
разрушения негабарита микрозарядами |
|
Параметры взрывания |
|
|
|
Объем негабарита, мэ |
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
8 |
10 |
15 |
20 |
|
|
|
Глубина шпура, м . . . . |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1 |
1 |
1,1 |
1,2 |
1,2 |
|
Число ш п у р о в ................... |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
2 |
2 |
2 |
3 |
|
Масса заряда в шпуре, г . . |
20 |
20 |
30 |
30 |
40 |
40 |
40 |
40 |
50 |
50 |
Разновидностью гидровзрывания является способ, при котором шпур на 90% его глубины заполняется труднозамерзающей горючей смесью, состоящей из арктического солярового масла и отработанного автомобильного или дизельного масла ДСП-8 или АКЗП-8. В шпур вводится либо заряд ВВ с одной нитью детонирующего шнура (для трудноразрушаемых пород), либо две нити Д1П (для легковзрываемых пород). Разрушающий эффект данного способа взрывания обеспе чивается гидравлическим ударом при совместном воздействии про дуктов взрыва заряда ВВ или детонирующего шнура, газов,
образованных от вспышки горючей смеси, и воздействием высокой тем пературы вспыхнувшей горючей смеси. Экспериментальные исследова ния данного способа взрывания на одном из месторождений слюды показали, что разлет кусков не превышает 10—12 м, оптимальная глубина шпуров при толщине негабарита до 1 м составляет у 2 толщины, а при толщине негабарита более 1 м глубина шпуров составляет 2/ 3 его толщины. Некоторые показатели, характеризую щие этот способ разрушения негабаритов, приведены в табл. 52.
Т а б л и ц а 52
Расчетные расходы ВМ для разрушения негабаритов взрыванием зарядов в горючей смеси
|
Коэффициент |
|
|
|
Удельный |
|
крепости по |
Объем |
Удельный расход |
Удельный расход |
Породы |
расход дето |
шкале проф. |
негабари |
ВВ (аммонита |
горючей смеси, |
нирующего |
|
М. М. Прото- |
та, м3 |
№ 6ЖВ), г/см3 |
кг/м 3 |
шнура, м /м 3 |
|
дьяконова |
|
|
|
|
Пегма- |
14—16 |
1 |
— |
0,45 |
и |
ТИТ |
|
1,5 |
0,38 |
0,9 |
Гнейсы |
12—14 |
2 |
— |
0,35 |
0,7 |
1 |
27 |
0,5 |
0,6 |
|
|
1,5 |
20 |
0,5 |
0,5 |
|
|
2 |
15 |
0,35 |
0,4 |
Данный способ целесообразно применять взамен гидровзрывания в условиях отрицательных температур. Он позволяет вести дробление негабарита вблизи оборудования и механизмов без длительной их остановки.
Разрушение негабарита накладными зарядами.Технология взры
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
вания накладными зарядами чрезвычайно проста. |
На кусок негаба |
|
|
|
|
|
рита |
|
накладывается |
ВВ |
и |
|
|
|
Т а б л и ц а 53 |
производится его |
взрывание |
|
|
|
с |
помощью |
детонирующего |
|
Эффективность накладных |
|
|
|
шнура или детонатора. |
Нега |
|
кумулятивных зарядов |
|
барит |
разрушается в основ |
|
для дробления негабарита |
|
|
|
|
|
|
ном |
под |
действием только |
|
|
|
Размеры негабарита |
ударной волны, газообраз |
|
Заряд |
Масса ВВ |
|
|
ные продукты взрыва |
почти |
|
в заряде, |
объем, [толщина, |
не |
участвуют в разрушении |
|
|
кг |
|
|
|
м8 |
м |
негабарита. |
Этот |
способ |
ха |
|
|
|
|
|
рактеризуется высоким удель |
|
ЗКП-25 |
0,028 |
0,1 |
0,18 |
ным расходом ВВ, |
в десятки |
|
раз |
превышающим удельный |
|
ЗКП-50 |
0,052 |
0,18 |
0,26 |
|
ЗКП-100 |
0,13 |
0,45 |
0,45 |
расход |
ВВ |
при |
дроблении |
|
3КП-200 |
0,225 |
0,8 |
0,65 |
шпуровыми |
зарядами, |
и мо |
|
ЗКП-400 |
0,475 |
1,6 |
0,9 |
жет достигать 2 |
кг/м3. При |
|
зкп-юоо |
0,98 |
2,5 |
1,2 |
этом наблюдаются чрезвычай |
|
3КП-2000 |
2,1 |
4,4 |
1,6 |
|
но сильный |
звуковой эффект |
|
3КП-4000 |
4,06 |
6,9 |
2 |
|
|
|
|
|
и сильная |
воздушная волна. |
Опасная зона при взрывании накладных зарядов составляет не менее 300 м. Не все породы хорошо поддаются дроблению наклад ными зарядами. На некоторых предприятиях, где преобладают очень крепкие, но хрупкие породы, этот способ находит широкое применение.
Применение наружной забойки из глины или полиэтиленовых пакетов с водой сокращает расход ВВ в 2— 3 раза при одинако вом эффекте разрушения.
Разрушение негабарита кумулятивными зарядами. Применение кумулятивных зарядов ЗКП позволяет в 8—9 раз снизить удельный расход ВВ на вторичное дробление 1 м3 негабарита. В прессованном заряде ЗКП имеется кумулятивная выемка, облицованная сталью, промежуточный детонатор ДП-1 и проволочная скоба для крепления детонирующего шнура.
Применение кумулятивных зарядов для разрушения негабаритов позволяет уменьшить разлет осколков и снизить силу ударной воздушной волны. Показатели применения кумулятивных зарядов на рудниках Криворожья при разрушении негабаритов горных пород с / = 14Д-18 приведены в табл. 53.
Для выбора массы заряда можно пользоваться эмпирической формулой
<? = 0,73#2, кг,
где Н — толщина негабаритного куска, м,
§ 103. Механические способы вторичного дробления
Разрушение негабарита закладными гидроклинами. При этом способе в пробуренный шпур вставляется гидравлический клин. Под давлением масла щеки гидроклина расходятся и производят разрыв негабарита. Клин приводит в действие ручной масляный насос плунжерного типа или насосный агрегат, развивающий да вление до 60 кгс/см2.
Техническая характеристика гидроклина (КузНИИшахтострой) |
Диаметр закладочной части, мм ........................................................................... |
50 |
Диаметр цилиндра домкрата, м м .......................................................................... |
200 |
Рабочее давление, кгс/см2 ...................................................................................... |
60 |
Продольный ход клина, м м ................................................................................... |
76 |
Ход щек, мм ............................................................................................................. |
8 |
Длина рабочей части, мм ...................................................................................... |
210 |
Масса гидроклина и ручного насоса, к г ........................................................ |
70 |
Для разрушения негабарита бурится шпур глубиной до 400 мм |
и диаметром 52 мм. Под давлением масла в рабочей полости цилиндра |
клин вдвигается между щеками и разрывает негабарит на две части. |
Время для разрушения одного негабарита объемом до 1 м3 с буре |
нием составляет 5—6 мин. |
|
На принципе разрушения негабаритов с помощью закладных гид |
роклиньев работает установка «Сатурн» НИПИГормаша, в которой |
помимо закладных гидроклиньев имеется термобур. |
Установка |
смонтирована на гусеничном ходу, оборудована системой управления и контроля, механизированным манипулятором из кабина. Масса установки 9 т. В качестве горючего в термобуре применяется керо син, а окислители — кислород или воздух. Установкой можно бу рить шнуры глубиной до 2 м и диаметром до 100 мм.
Облегченный гидроклин массой 18,9 кг обеспечивает усилия на щеках до 20 тс/см2 при давлении масла 160 кгс/см2, а гидроклин утяжеленного типа массой 75—100 кг развивает усилия до 100 тс/см2 при давлении масла 200 кгс/см2.
Время на разрушение негабарита объемом 0,5—1 м3 с учетом бурения шпуров, по данным испытаний на -Дегтярском руднике, составляло 6—7 мин.
Вторичное дробление падающим грузом. К числу установок,
работающих на принципе разрушения негабаритов падающим гру зом, относятся экскаваторные и крановые бутобои.
Э к с к а в а т о р н ы й б у т о б о й — это экскаватор типа ме ханической лопаты, снабженный легкосъемным бутобойным обору дованием, крепящимся к ковшу. Бутобойное оборудование состоит из электромагнита с кольцевым полюсом, кронштейна, насадки и шара-груза массой 3—5 т. Электромагнитом управляют из кабины машиниста экскаватора.
Электромагнит подводят к грузу-шару, поднимают его на опреде ленную высоту и сбрасывают на негабарит, выключая ток электро магнита. Для экскаваторного бутобоя отсутствует необходимость в канатах для подвески груза. Недостатком экскаваторного бутобоя является то, что иногда осложняется захват откатывающегося шара и затруднено прицеливание груза на негабарит.
К р а н о в ы й б у т о б о й представляет собой установку на базе крана с грузом весом 3—5 тс, подвешенным на канате. Для раз рушения негабарита груз поднимают на высоту 7—10 м и сбрасывают на негабаритный кусок. Число наносимых ударов может быть рав ным 1—4 в минуту, при этом кинетическая энергия падающего груза достигает 40—50 тыс. кгс-м.
Основным недостатком крановых бутобоев является быстрый износ канатов и перегрузка двигателя при подъеме груза, а также сложность прицеливания при ударе.
Результаты применения экскаваторных бутобоев, оборудованных электромагнитом М-42 и шаром весом 3 тс, показали, что себестои мость дробления негабарита таким способом в 1,5—2 раза ниже, чем при буровзрывном разрушении пород с / = 8-/-12 и объеме нега баритов 0,2—10 м3. Производительность экскаваторного бутобоя составляет 180—250 м3 за восьмичасовую смену и существенно за висит от опыта и квалификации машиниста.
Такие бутобои рационально применять на карьерах с небольшим выходом негабарита, используя простои экскаваторов. Крановые бутобои, работающие на базе экскаватора, позволяют полностью отказаться от взрывных работ при дроблении негабарита. Так, при менение крановых бутобоев на базе экскаватора Э-1251 на Соко-
