книги из ГПНТБ / Малиновский, Е. Ю. Динамика самоходных машин с шарнирной рамой (колебания и устойчивость движения)
.pdfшин, |
показывает, |
что, |
по-видимому, наиболее |
характерными |
||||
следует считать следующие данные: 0<?= |
4-f-5 см — для времен |
|||||||
ных |
дорог, периодически |
улучшаемых |
грейдерами; |
aq — 6^r |
||||
-f-8 |
см — для тяжелых, |
никогда не улучшенных |
проселочных |
|||||
дорог. |
|
|
|
|
aq и а\ |
обычно |
||
Следует отметить, что, поскольку величины |
||||||||
должны вводиться |
в расчет |
в качестве |
исходных |
данных для |
оценки уровня колебаний машины на стадии ее проектирова ния, целесообразно в ближайшее время регламентировать их (например, в рамкам ГОСТа). Такая регламентация позволит производить сопоставимые сравнения колебаний различных ма шин и сделает возможным сопоставлять уровень колебаний с паспортной скоростью машины.
При динамическом расчете системы нас, как обычно, будет интересовать математическая модель дороги. Ясно, что в том случае, если предполагается численный расчет системы, то ма тематической моделью дороги будет выражение (ИЗ). Если же исследуется математическая модель системы с помощью АВМ, то задача отработки сигнала, эквивалентного возмущению, действующему на машину со стороны дороги, может быть вы полнена с использованием генератора белого шума и некото рого набора фильтров. Рассмотрим эту задачу подробнее.
Генератор белого шума (например, типа ГШ-1) обычно ха рактеризуется некоторым постоянным значением Афш спектраль ной функции в заданной полосе частот Асо. Ширина полосы Асо оговаривается в паспорте генератора. У разных экземпляров прибора величина NTm может сильно отличаться, поэтому чаще всего приходится тарировать источник шума, определяя любым доступным способом дисперсию выходного сигнала DTUl. Зная эту величину, можно в соответствии с формулой (ПО) опре делить
Дсо
Предположим, что мы ограничимся синтезированием сигна ла, спектр которого будет задан функцией
S » = 2ZV |
. |
(115) |
(сю)2 + ой
Для построения фильтра, преобразующего белый шум в сиг нал с таким спектральным составом, удобно воспользоваться простым апериодическим звеном, характеризующимся коэффи циентом усиления k и постоянной времени Т. Для такого звена
| W (гео) |2 = ----- ------ . |
(116) |
1 + 7’2ш2 |
v |
Тогда в соответствии с формулой (109) и учитывая, |
что |
Sbx(m) определяется величиной Угш, a SBbIX(to) формулой |
(115), |
можем записать |
|
70
2D |
|
|
( 1 1?) |
|
или |
4 (ого)2 + со2 |
1 + Г 2ш2 ’ |
||
|
|
|
|
|
2D, |
av |
|
|
(118) |
(ay)2 + |
со2 |
|
||
q |
|
|
||
откуда |
|
|
|
|
Т = |
аи |
И |
|
(119> |
Формула (119) определяет параметры простейшего фильтра. Из анализа ее, в частности, следует, что простым апериодиче ским звеном можно ограничиться только в том случае, если принять, что скорость движения машины постоянна. В другом случае фильтр должен иметь переменные параметры, изменяю щиеся в функции V.
Подобные схемы, а также схемы формирования возмущаю щего воздействия для более сложных случаев (наличие перио дической составляющей и взаимной связи микропрофилей пра вой и левой колеи) рассмотрены в работах кафедры теоретиче ской механики МАДИ [31].
4. ЧЕЛОВЕК В СИСТЕМЕ МАШИНА — ДОРОГА
Рассмотрим возможности человека, связанные с восприятием низкочастотных непериодических колебаний. Большинство ис следователей придерживается мнения, что в интересующей нас области частот, определяемых движением колесной машины, уровень колебаний, воспринимаемых человеком, может опре деляться среднеквадратичной величиной о у ускорений тела
человека. Эта величина обычно измеряется в долях g — уско рения свободного падения и фиксируется прибором в точках контакта тела человека с рабочими поверхностями. Всякий по верочный расчет колебаний машины должен заканчиваться
определением величины сг-у, которая должна быть сравнена с соответствующими допустимыми значениями [ау]. При выпол нении проектного расчета машины величиной [ay] необходимо задаться.
Отметим, что до настоящего времени официальных нормати вов для задания [а у ] не существовало. Даже в практике авто мобилестроения известные значения [ay ] сильно различались
между собой. Приводимые в этом параграфе данные могут служить исходными для расчетов и сравнений.
Принято считать, что машина обладает удовлетворительны ми качествами по плавности хода, если колебания ее не вызы-
71
вают чрезмерного утомления оператора, заставляющего его прерывать работу для отдыха в течение смены, а длительная работа на машине не вызывает необратимых физиологических изменений в организме. Если машина имеет такие свойства, то можно принять, что по уровню колебаний она удовлетворяет значению [оу]. Чтобы исключить элемент субъективизма в
•определении [сту], требуются длительные и всесторонние наблю
дения с привлечением средств медицинского контроля состоя ния человека.
Опросы показывают, что трактористы, скреперисты и буль дозеристы чаще, чем рабочие других специальностей, страдают заболеваниями желудка, позвоночника, а также расстройствами других функций организма. Повышенная усталость после рабо ты и отсутствие аппетита обычно связывают с воздействием «тряски».
Человек, как известно, не имеет специального органа ощу щения колебаний, поэтому действующие колебания человек определяет комплексом психофизиологических сигналов, фор мируемых вестибулярным аппаратом, зрением, кожными рецеп торами. Человеческий организм в разной степени реагирует на такие параметры колебаний, как амплитуда, скорость, ускоре ние и скорость нарастания ускорения колебаний. Особенно важ ной оказывается связь этих параметров с действующей ча стотой.
X. Гирке [5], изучивший упругие свойства тела человека, построил его биодинамическую модель (рис. 26). Эта модель учитывает распределение масс тела человека (голова 1, верх ний плечевой пояс 2, тазовая область 5, колени и ступни 6, 7) и соответствующие упругие свойства позвоночного столба 4 и
-диафрагмы 3. Однако сравнение испытаний манекена, постро енного в соответствии с этой моделью, и человека показали су щественно несопоставимые результаты, особенно в области ча
стот выше 6—8 Гц. Уточненные экспериментальные исследова ния позволили выявить следующее (рис. 27). При возбуждении (колебании) в области частот 0—4 Гц тело человека ведет себя как некоторая единая масса; в области частот 4—8 Гц в теле человека проявляются различные резонансные явления, в основном связанные с интенсивными относительными колеба ниями верхнего плечевого пояса и таза, на частотах выше 8 Гц — человек уже с определенными затратами энергии спосо бен активно противодействовать возмущениям.
Тот факт, что при частотах 0—4 Гц тело человека не возбуж дает резонансных колебаний, не свидетельствует о том, что че ловек безразличен к ним, ибо они в полной мере восприни маются вестибулярным аппаратом, зрением и т. д. Однако от сюда следует, что если в интересующем нас колебательном про цессе основная энергия приходится на область низких частот
72
(до 4 Гц), то в расчетной схеме человека на сиденьи можнорассматривать в виде одной сосредоточенной массы. В другом случае эквивалентная расчетная схема человека будет более сложной.
Как уже упоминалось, большинство исследователей считает, что в полосе частот 0—8 Гц в качестве критерия оценки уровня следует принимать среднеквадратичное ускорение как для ста-
Рис. 26. Биодинамическая модель |
Рис. 27. |
Рассеивание энергии |
в теле |
|||
человека |
человека при различных позах |
на ис |
||||
|
|
пытательном сидении: |
|
|||
|
/ — при |
замене |
человека |
эквивалентной |
||
|
массой; |
1 — стоя |
прямо; |
2 — сидя прямо; |
||
|
3 — сидя |
в |
расслабленной |
позе; |
4 — сидя |
|
|
прямо |
с поясом вокруг живота |
ционарных колебаний, так и для колебаний, носящих случай ный характер.
В качестве примера определения абсолютной величины до пускаемых ускорений в полосе частот 0—30 Гц можно привести результаты испытаний, проведенных с военнослужащими бро нетанковых войск [38]. Суть испытания состояла в следующем. Испытуемые (мужчины в возрасте 21—50 лет) находились на сиденьи, установленном на вибрирующей платформе; задава лась определенная частота вибрации платформы, амплитуда по степенно повышалась. Испытуемый давал команду прекратить увеличение амплитуды, когда колебания становились ощутимо неудобными, мешали вести наблюдения и управление.
Результаты совокупности экспериментов изображены на рис. 28. На графике заштрихована полоса, соответствующая ин тервалу 90% достоверности для значений о у . Видно, чтооу в
полосе частот от 1 до 5—7 Гц равно примерно 0,3 g. Обобщенные результаты по данным многих исследователей
показаны на рис. 29 [34]. В интересующей нас полосе частот, соответствующей движению колесной машины, уровень колеба ний, беспокоящих человека, вновь приближается к значению
0,2-0,3 g.
73
Представляют интерес рекомендации ISO (табл. 5) на нор мируемые уровни механических колебаний тела человека, где предлагается рассматривать колебания в полосе частот 1—90 Гц и при этом оценивать по трем основным уровням, обеспечиваю щим: 1) производительную работу; 2) безопасность для здоровья; 3) комфорт. В табл. 5 приведены ускорения в вертикальном направлении для полос частот 1—90 Гц при действии в тече ние 8-часового рабочего дня, а также коэффициенты веса для приведения уровней вибрации к наиболее чувствительной полосе частот (4—8 Гц). Указанные уровни ускорений соответствуют
|
|
|
0 |
S |
10 |
15 |
20 |
V, Гц |
Рис. 28. Зона трудноперено |
Рис. 29. Восприятие человеком |
|||||||
симых |
среднеквадратичных |
вертикальных |
ускорений |
при |
||||
значений |
вертикальных ус |
различных частотах |
воздейст |
|||||
корений человека в зависи |
|
|
вия: |
|
|
|||
мости |
от частоты: |
1 — опасны |
для |
здоровья; |
2 — |
|||
1 — нижняя |
граница; 2 — верх |
сильно |
беспокоят: 3 — беспокоят; |
|||||
|
|
няя |
|
|
4 — ощутимы |
|
|
|
критерию |
обеспечения производительной |
работы. |
Для опреде |
ления ускорений, обеспечивающих безопасность для здоровья,
рекомендуемые значения |
ускорений в табл. 5 следует удвоить, |
а для получения уровня |
комфорта — уменьшить втрое. Так, |
для полосы частот 4—8 Гц предельные значения уровня сред неквадратичного ускорения составляют: для обеспечения произ водительности выполняемой работы 0,315 м/с2; для безопасности здоровья человека 0,63 м/с2; для обеспечения комфорта 0,1 м/с2. Указанные значения представляются очень жесткими и прак тически невыполнимыми. Однако необходимо помнить что дан ные уровни соответствуют только одной расчетной полосе ча стот, если же рассматривать всю полосу частот от 1 до 90 Гц с учетом весовых коэффициентов, то суммарные уровни средне квадратичных ускорений будут составлять соответственно 2,5; 5,0 и 0,7 м/с2.
Значительный интерес представляют материалы нормали VDI-2057 «Исследования восприятий механических колебаний организмом человека» (табл. 6), разработанные Обществом немецких инженеров. В разработке этой нормали принимали участие известные специалисты-медики и механики. Авторы нормали попытались соединить воедино как объективные зна-
74
Т а б л и ц а 5
Допустимые среднеквадратичные ускорения в полосах частот для 8-часового рабочего дня из условия обеспечения производительности (данные ISO)
Полоса частот, Гц |
Средпегеометрическая частота, Гц |
Весовой коэффициент |
Среднеквадратичное ускорение, м/с2 |
Коэффициент /С * |
1—2 |
1,4 |
0,60 |
0,530 |
9,5 |
2 - 4 |
2,8 |
0,85 |
0,375 |
6,7 |
4—8 |
5,6 |
1,00 |
0,315 |
4,9 |
8—16 |
11,2 |
0,71 |
0,450 |
5,3 |
16—31,5 |
22,5 |
0,35 |
0,900 |
6,7 |
31,5—63 |
45 |
0,18 |
1,800 |
7,1 |
63—90 |
75 |
0,11 |
3,550 |
8,5 |
* Дано для сопоставления с VDI-2 057.
Т а б л и ц а 6
Оценка восприятия интенсивности колебаний по нормали VDI-2057
Коэффициент инт^ |
Ступень |
Выносливость |
|
|
0,1 |
л |
Граница чувствитель- |
|
ности |
|
0,25 |
в |
|
|
|
|
0,63 |
с |
Постоянная работа |
|
|
|
|
D |
Работа с перерывами |
1,6 |
|
|
|
|
|
|
Е |
Физический труд |
4,0 |
|
без перерыва |
|
F |
Физический труд |
10 |
|
с короткими переры- . |
|
вами |
|
25 |
G |
Длительная поездка |
|
на транспорте |
|
|
Н |
Кратковременная |
63 |
|
поездка на транспорте |
I
чения параметров колебаний, так и субъективную оценку по восприятию человеком. Для оценки восприятия предложен тер мин «интенсивность восприятия» /Синт:
Кинг = |
а ---- - - “ г |
|
|
(120) |
|
1/'Ч1 У |
|
|
|
где а — среднеквадратичное действующее |
ускорение |
в м/с2; |
||
а — некоторая размерная |
постоянная, а=18 |
с2/м; |
f — частота |
|
колебаний в Гц; /о — частота приведения, равная 10 Гц. |
по зна |
|||
В табл. 5 приведены |
величины /Синт, подсчитанные |
|||
чениям вибраций, рекомендованных материалами |
ISO. Сопо |
ставление результатов с табл. 6 VDI показывают, что все полу ченные значения /Синт приемлемы и соответствуют режиму дли тельной поездки на транспорте.
Киевский институт гигиены труда и профзаболеваний реко мендует предельно допустимые значения колебаний в интере-
75
сующей нас области частот определять по значениям средне квадратичной величины виброскоростей [оу]. Рекомендуемые
значения [аг] приведены в табл. 7, где данные указаны из рас
чета |
непрерывного воздействия колебаний |
|
в течение 8-часового |
||||||||||||||
|
|
|
Т а б л и ц а |
7 |
рабочего |
|
дня |
(Санитарные |
|||||||||
|
|
|
нормы |
№ |
1102-73). Из |
сопо |
|||||||||||
Предельно допустимые величины |
|||||||||||||||||
ставления |
этих |
|
данных с |
||||||||||||||
колебаний в течение 8-часового |
|
||||||||||||||||
рабочего дня по данным Киевского |
табл. |
6 следует, |
|
что |
нормы |
||||||||||||
|
института |
гигиены труда и |
|
Киевского |
института гигиены |
||||||||||||
|
профзаболеваний |
|
|
труда и профессиональных за |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
болеваний |
согласуются |
с |
ре |
|||||||
Среднегеометриче частотаская ,Гц |
|
|
Среднеквадратичные |
направлении. |
Имеются |
реко |
|||||||||||
|
|
|
|
значения |
|
комендациями |
ISO. |
значения |
|||||||||
|
Полоса |
|
|
|
|
|
Приведенные |
|
|||||||||
|
частот, |
скорости, |
ускорения, |
уровня |
колебаний |
относятся к |
|||||||||||
|
Гц |
колебаниям |
в |
вертикальном |
|||||||||||||
|
|
|
см/с |
м /с2 |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
мендации и для случая, когда |
||||||||||
1 |
0,88—1,4 |
12,6(25,2) 0,79 (1,58) |
колебания действуют в про |
||||||||||||||
2 |
1,4—2,8 |
7,1(14,2) 0,89(1,78) |
дольном и поперечном направ |
||||||||||||||
4 |
2,8—5,6 |
2,5 |
(5,0) 0,63(1,25) |
лениях. |
Так, |
по |
данным |
ISO, |
|||||||||
8 |
5,6—11,2 |
1,3 |
(2,5) 0,65(1,25) |
для |
того |
чтобы получить |
пре |
||||||||||
16 |
11,2—22,4 |
1,1 |
(2,3) |
1,10(2,31) |
делы |
действующих |
ускорений |
||||||||||
31,5 |
22,4—45,0 |
1,1 |
(2,3) 2,17(4,54) |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
в поперечной |
и |
|
продольной |
|||||||
П р и м е ч а н и е . |
В |
скобках указаны |
плоскости, |
необходимо |
значе |
||||||||||||
значения, допускаемые |
до |
1.01 . |
1978 |
г. |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
ния, |
|
соответствующие |
-сред- |
неквадратичным ускорениям, действующим в вертикальной плоскости, уменьшить в 1,41 раза.
Наличие определенной связи между вертикальными, попе речными и угловыми колебаниями позволяет оценить колеба ния, действующие на человека, величиной суммарного эффек
тивного ускорения |
|
|
а х — ]Л т | + |
k\ ау2 + k\o\ , |
|
где cry,оу,сГ” — вертикальное, |
продольное и поперечное уско |
|
рения; ki, k2— коэффициенты влияния (по рекомендациям |
ISO |
|
коэффициент ki = k2 = 0,7). |
|
|
Данные по [а у ] известны |
в автомобильной практике |
[25, |
35]. Так, рекомендуется считать, что автомобиль удовлетворяет условиям комфорта, если средние значения максимумов уско рений в кузове составляют ±0,25 g (это означаетсгу «0,15 g),
и полагают, что пределом для удобной езды следует считать среднее значение максимумов амплитуд ±0,75 g (что состав ляет а у «0,47 g).
Итак, возможные значения [а у] имеют достаточно боль шие различия. Тем не менее, во всех случаях, когда в качестве
76
критерия для назначения [сг -] принимаются требования гигие
ны труда, гарантирующие невозможность появления необрати мых изменений в организме при длительном (ежедневном и многолетнем) воздействии колебаний, достижение необходимой величины [а * ] ставит конструктора перед серьезными труд ностями.
Попутно отметим, что на тяжелой землеройно-транспортной машине колебания являются далеко не единственной помехой в работе водителя. Шум, температура (чаще всего повышенная), запыленность и загазованность воздуха мешают работе и нано сят ущерб здоровью человека. Научно-обоснованных данных, оценивающих совокупное воздействие указанных факторов, по ка не существует.
5. КОНСТРУКТИВНЫЕ МЕРЫ ПО СНИЖ ЕНИЮ
УРОВНЯ КОЛЕБАНИЙ
Результаты экспериментов показывают, что если не прини
мать мер по виброзащите, |
то спектр ускорений, действующих |
в продольной плоскости |
машины, является одночастотным и |
узкополосным, поскольку |
обычно система шина — машина не |
включает в себя специальных демпфирующих элементов. Сни зить уровень колебаний машины можно двумя путями:
1) для шарнирной машины с бесподвесочной расчетной схе мой использовать шины с увеличенными демпфирующими свой ствами;
2) изыскать новые расчетные схемы. В этом случае пы таться:
а) реализовать автомобильную систему подвески с введе нием системы амортизации;
б) амортизировать только рабочее место водителя; в) изыскивать возможность перехода на многомассовые
расчетные схемы с использованием специфических особенностей машины с шарнирно-сочлененной схемой.
Рассмотрим некоторые решения.
Применение специальных шин. Для конструктора машино строителя использование особой шины представляется идеаль ным решением. Однако для шинников задача создания подоб ной шины больших размеров с повышенными демпфирующими возможностями оказывается чрезвычайно трудной и практиче ски до сих пор нерешенной. Известные попытки встраивания в шину гидравлических демпферов не имели успеха из-за труд ностей, связанных с отводом тепла. Поэтому в некоторых слу чаях оказывается эффективным компромиссное решение, когда мощный гидравлический демпфер устанавливают параллельно с шиной. Решение такого рода, применяемое фирмой Ле-Турно, известно, под названием «Тележка Долли», представляющей со бой съемное устройство, включающее в себя небольшое колесо.
77
почти не несущее вертикальной нагрузки, мягкую пружину и мощный гидравлический демпфер. Разумеется, такое устрой ство не может быть применено при работе в карьере в усло виях маневрирования и бездорожья и используется только как временное при перегонах машины по дорогам удовлетворитель
ного качества.
Использование подвесок автомобильного типа. Анализ кон струкций зарубежных шарнирных машин показывает, что, как правило, на них не применяются элементы подвески автомо
бильного типа.
При введении «автомобильной подвески» для переднего мо ста шарнирной машины:
а) значительно усложняется и утяжеляется конструкция, в результате чего не удается получить удовлетворительного соот ношения неподрессоренных и подрессоренных масс; это обстоя тельство оказывается решающим при использовании индивиду ального привода колес;
б) ухудшается устойчивость короткобазовых машин с шар ниром складывания, расположенным в середине базы (погруз чиков) ;
в) затрудняется при копании управление ковшом землерой но-транспортной машины.
Однако опыт Белорусского и Могилевского автомобильных заводов показал, что некоторые из этих опасений не подтвер ждаются. Испытаниями скреперов Д-392 на базе БелАЗ-531 и Д-357П на базе МоАЗ-546 установлена полная работоспособ ность машин с подрессоренным передним мостом, причем уро вень колебаний на корпусе машины уменьшился почти в 2 раза по сравнению с обычной схемой.
Ведущий мост тягача БелАЗ-531 подвешен к раме при по
мощи двух |
пневмогидравлических цилиндров |
и |
реактивных |
||
штанг. Основной |
элемент |
подвески — пневмогидроцилиндр — |
|||
представляет |
собой довольно |
сложный узел [9]. |
На |
одноосном |
|
тягаче МоАЗ-546 |
использована подвеска автомобильного ти |
||||
па [28]. |
|
|
|
|
|
Конструкция подвески, разработанная Могилевским автомо бильным заводом, проста в исполнении и представляет собой зависимую подвеску на листовых полуэллиптических рессорах с гидравлическими амортизаторами. Она сочетает все необхо димые преимущества подвесок: упругость, направленность ко лебаний и соответствующее гашение.
Локальная защита рабочего места водителя. Кресло води теля чаще всего располагают вблизи передней оси машины и смещают относительно продольной плоскости. Но такое рас положение не является наилучшим. Обратимся к расчетной схе
ме (рис. 30). Обозначим: хц |
хг — перемещения осей |
левого и |
правого колес; Н — ширина |
колеи; Нв — расстояние |
от про |
дольной оси машины до точки крепления кресла водителя; хв —
78
абсолютное перемещение |
этой точки; |
D\ = D2 = Dq — дисперсия |
||||||
сигнала возмущающего |
воздействия, |
определяемая |
профилем |
|||||
дороги. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Приняв Х2>%1, можно записать: |
|
|
|
|
||||
_ |
xt + x2 |
+ |
2(хг —х1)Нъ |
|
|
|||
или |
|
|
|
2Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Л в |
|
|
|
= А'- |
|
|
|
f Х2 |
; — |
|
( 121) |
|
- |
н |
|
н |
|
||||
а |
|
|
|
|
|
|||
и соответственно |
|
|
|
|
|
|
|
|
Д. = ( — |
|
|
|
f J |
L + J h . |
Do |
( 122) |
|
или |
|
|
|
ч |
|
н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
~ |
+ 2 ( |
д ч |
D9' |
|
|
(123) |
|
Отсюда, при # в = О, |
2 ^ |
V |
н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д в = |
4 |
- А н |
|
|
|
(124) |
т. е. при расположении водителя в плоскости симметрии маши ны на него действует возмущение, среднеквадратичное значение
которого в \ ) У 2 раза меньше соответствующего значения уско рения над каждым из колес.
Если вывод уравнений (121) — (123) повто рить, полагая, что Х\ и х2 соответствуют переме щениям середины передней и задней осей ма шины, то выражение (122) определит дисперсию амплитуд колебаний точки хв через D ь D2— дис персии колебаний середин передней и задней осей. Таким образом, зона предпочтительного места установки кресла водителя находится в продольной осевой плоскости машины в середине ее базы или несколько сдвинута вперед (D{ для порожней машины несколько меньше D2).
Подрессоривание рабочего места водителя.
Основные выводы исследований по изучению подрессоривающих свойств сидений сводятся к следующему:
1) сиденье должно иметь только вертикаль ное движение (параллелограммное устройство);
2) статический прогиб сиденья при посадке человека не должен превышать 70 мм;
3) для улучшения демпфирующих свойств сиденье должно иметь амортизаторы.
Для улучшения спектра действующих ускорений собственная частота человека на сиденьи должна быть в 1,5—2,0 раза ниже собственной частоты колебаний точки крепления кресла. Удов
79