книги из ГПНТБ / Ашрабов, А. Б
.pdfРасчетная перерезывающая сила на опоре
Q = |
(dl+JU£ |
+ р = |
3 4 4 |
х 2 2 - 8 8 + |
120=496 + 120=616 |
кГ. |
|||
Наиболее |
невыгодной |
является 1-я |
комбинация |
на |
|||||
грузок. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подбор |
сечения |
арматуры. |
Ребро |
армируется |
од |
||||
ним |
плоским |
сварным |
каркасом. Рабочая арматура |
из |
|||||
стали класса |
A - I |
(Ra |
= 2100 |
кГ/см2). |
Тавровое |
сече |
|||
ние ребра рассчитываем как прямоугольное с шириной
полки вп = 99 |
см. |
|
|
|
|
|
|
|
h0 = 1 5 , 0 - 2 , 5 = 12,5 |
см. |
|
||
А0 = —гЦ— |
= |
|
= 0,0128; то = 0,995. |
|||
|
enft2oKu |
99X12,52X 250 |
1 |
0 |
||
Площадь |
сечения |
арматуры |
|
|
||
г |
= |
М |
= |
49 500 |
1 п |
» |
Fa |
§ |
|
= 1,9 см~. |
|||
|
|
Т ^ а |
|
0,995X12,5X2100 |
|
|
Процент армирования, отнесенный к полезной пло щади ребра:
^ % = 8 4 т 2 - Г - 1 0 0 = 1 ' 9 % -
Принимаем 1 0 16А-1 с /\, = 2,01 см2. Проверяем условие Q^CRpbh0
14 х 8 X 12,5 = 1400 кг > 697 кГ.
Расчета поперечной арматуры не требуется. Поперечное армирование назначаем по конструктив
ным соображениям в соответствии с указаниями СН и П.
Расчет продольного ребра. При расчете продоль ных ребер настил рассматривается как свободно лежа
щая балка с П-образным сечением. Расчет |
ведется на |
||||
действие сочетания |
постоянной |
и снеговой |
нагрузок. |
||
Нормативные |
нагрузки: |
|
|
|
|
собственный |
вес |
покрытия |
|
|
|
gH |
= 426 х 3,0 = |
1280 |
KF/M; |
|
|
снеговая нагрузка |
|
|
|
|
|
Я н = |
100 X 3,0 = 300 |
кГ/м. |
|
||
Итого q" = 1580 |
кГ/м. |
|
|
|
|
260
Расчетные нагрузки: собственный вес покрытия
£ р = 475 х 3,0 = 1425 кГ/м снеговая нагрузка
Pf = 140 х 3,0 = 420 кГ/м.
Итого q = 1845 кГ/м. Величина расчетного пролета
/ = |
11,96 - 0,0 5 |
х 2 = 11,86 м. |
|||||
Изгибающий |
|
момент |
в середине пролета, приходя |
||||
щийся на одно |
ребро: |
|
|
|
|
|
|
М = |
М" = 1 |
5 8 0 |
Ц1>т* |
= 13900 нГщ |
|||
М = |
|
^ 4 5 |
x 11,862 ^ |
1 6 2 5 ( |
) |
||
Перерезывающая |
сила |
на |
опоре |
|
|
||
Q = £ |
= 1 8 |
4 5 Х |
4 П |
, 8 6 = 5475 |
кГ. |
||
Подбор сеяения |
арматуры. |
Продольные ребра |
|||||
армируются предварительно-напряженной арматурой
периодического |
профиля стали |
класса А-Ш в, |
|
R\ =5500 кГ/см2, |
Ra = 4000 кГ/см2. |
Марка бетона - 500. |
|
Ru = 250 кГ\см2; |
Rp |
= 14 кГ/см2. |
|
Определяем высоту сжатой зоны бетона в предпо |
|||
ложении, что х |
< /г'п, где h'n — толщина полки, равная |
||
2,5 |
см. Ширина плиты в'п, приходящаяся на одно реб |
||||
ро: |
в'п = |
= |
147 см. |
|
|
|
Расчетная |
высота |
сечения h0 = 45 — (2,5 + 1,4 + |
||
+ 3,25) = |
45 - |
7,15 = 37,85 см. |
|
||
|
Если нейтральная ось проходит в полке, то расчет |
||||
производится |
как для |
прямоугольного |
сечения с ши |
||
риной <?„: |
|
|
|
|
|
Рл = |
, М |
= - |
/ 6 2 5 0 ° ° |
= 1 U с*. |
|
|
/ Ц Л о - 4 П ) |
4 0 0 0 . ( 3 7 , 8 5 - - ^ - ^ |
|||
261
Принимаем |
2 |
0 |
28 А-Шв с |
FH = 2-6,16 = 12,32 см2. |
|||||||
Проверяем |
условие |
F,HRaH |
< |
Ruenh'n. |
|
|
|
||||
|
400-12,3 = 49200 < 250-147-2,5 = |
92 ООО |
кГ, |
||||||||
т. е. нейтральная |
ось действительно |
проходит |
в полке. |
||||||||
Определение |
|
потерь |
предварительного |
|
напряже |
||||||
ния (при натяжении арматуры на упоры). |
|
|
|||||||||
Потери |
предварительного |
напряжения |
арматуры до |
||||||||
обжатия бетона складываются из потерь: |
|
|
|||||||||
а) |
от релаксации |
а3 = 0; |
|
|
|
|
|
||||
б) |
от деформации |
анкеров |
|
|
|
|
|||||
|
а4 = |
(X, + Х3)^ |
= 2-1 ^ |
= 334 |
кГ/см2; |
||||||
в) |
от температурного |
перепада |
|
|
|
|
|||||
|
|
а7 |
= 20 At = 20-20 = 400 к |
Г/см2. |
|
||||||
Итого |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V |
= а з + а4 + а7 = 734 |
кГ/см2. |
|
|
|||||
Потери после обжатия бетона складываются из потерь: а) от усадки бетона
а, =400 кГ/см2; б) от ползучести бетона
Производим вычисление геометрических характеристик приведенного сечения (рис. VII. 9):
_ |
2-10» |
. о т |
Ев ~~ 0,38-106 — |
|
|
« F a = 5,27-12,32 = 65 си 2 . |
||
Площадь приведенного |
сечения ^ |
= 147,5-2,54-42,5- |
•8,5 + 24-1,5 + 5 , 5 ^ + 65 = 370 + 362 + 36 + 117 + + 65 = 950 см*.
Статический момент относительно нижней грани ребра:
S n p = |
147,5 -2,5 -43,75 + 42,5 -8,5 ^ |
+ 24-1,5 -12 + 5,5 • |
. |
| .42.5+65-7,15 = 16 150 + |
7675 + 432 + 3320 + |
|
+ 465 = 28042 |
см3; |
262
Ф5_
100
06A-I
mm
40[бод- ЧйШ
Сетка С'1
1175О
Ш250
Каркас К~3
1600
Ш200
Ф4 В-1
Ф5 В'! |
Каркас |
К-1 |
ВЬ5Ш |
|
|
Ф5 |
|
|
' - Г Г |
6000 |
2900 ISO |
S0\ 2900 |
||
ШЮО |
Ш200 |
шЮО |
|
|
WO |
|
|
|
Ф6А-1 |
|
|
|
Ф6А-1 |
|
|
|
Ф6^ |
|
Каркас К~2 |
|
|
|
|
5>1 |
||
600 |
|
40 |
\600 |
1600 |
\600 |
шЮО |
§£ |
Ф16А-1 |
|
|
'шЮО 30 U |
|
|
|
'Ф16А-1 |
||
Рис. VII. 9. Армирование элементов сборного ребристого настила размером 3x12 м.
|
|
|
|
h — у = 45 - |
29,6 = 15,4 |
см. |
|
|
|
|||||||
Момент |
инерции относительно |
центра тяжести |
сечения |
|||||||||||||
Л Р |
= 1 |
1 Z |
^ 5 - 3 |
+ |
147,5-2,5- 14,15й |
+ $t*W |
|
+ 8,5 |
• 42,5- |
|||||||
•8.352 |
+ |
5 ' 5 - 4 2 ' 5 - 1 ' 3 2 |
+ |
|
1,5-24-17,6'+ |
6 5 - 2 2 , 4 5 » = |
||||||||||
= |
192 + 73 900 + 54400 + 25 200 + |
197 + |
1730+11 |
150+ |
||||||||||||
|
|
|
|
|
+ |
32 8 0 0 = 199569 |
см\ |
|
|
|
|
|
||||
|
N0i |
= |
(°о - |
° т ) |
= 12,32- (4950 - |
734) = |
52 100 |
кГ, |
||||||||
|
|
где а0 |
ш= 0,9 |
R" = 0,9-5500 = 4950 |
|
кГ/см2. |
|
|||||||||
|
|
|
|
е 0 |
= |
2 9 , 6 - 7 , 1 5 = |
22,45 |
см. |
|
|
|
|
||||
п |
_Nm |
|
,NoVe20 |
_ |
|
52 100 |
52 100-22,45» _ |
|
|
w n , 1 |
( 1 |
9 n _ |
||||
а б ~ ? Г |
+ — 7 — - |
|
-95?Г i |
199 569 |
~ 5 5 , 0 + 1 3 2 , 0 - |
|||||||||||
|
|
|
= |
187,0 « Г / с л 2 < 0 , 8 5 |
2 5 0 0 |
= |
2 1 0 |
кГ/см2. |
||||||||
Таким образом, потери от ползучести бетона |
|
|
||||||||||||||
|
KE^R |
|
л |
о |
|
2-106-500 |
1 0 |
~ |
п о |
Г |
1 |
~, |
, |
' |
||
°2 = £ ^ °б = °> 8 |
0,38-10а-500-0,85 |
' 1 8 |
7 = |
9 |
2 |
0 к Г 1 |
С М |
|||||||||
|
Итого а п 2 = о п 1 |
+ а2 = 400 + 920 = 1320 |
кГ\см2. |
|||||||||||||
Суммарные |
потери |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
а п « |
а т |
+ а п , = 734 + 1320 = 2054 |
|
кГ\см2. |
|
|||||||||
|
Определение |
прогиба. |
Настил |
относится к |
III |
кате |
||||||||||
гории |
трещиностойкости |
и работает |
в период эксплуа |
|||||||||||||
тации в нормальном температурно-влажностном ре
жиме. |
|
|
на три равные части (р = 3). |
|||||
|
Разбиваем полупролет |
|||||||
Строим |
эпюры нормативных |
изгибающих |
моментов |
|||||
(рис. VII,8, г): слева — от кратковременной и справа — |
||||||||
от |
длительной нагрузок: <?£л = |
1280 кГ\м\ q\ = |
р н |
= |
||||
= |
300 |
кГ/м. |
|
|
|
|
|
|
|
Моменты в сечениях плиты от длительной |
норма |
||||||
тивной |
нагрузки: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M |
= |
* A . X - f 2 |
' |
|
|
|
Мс_с = 7,6 X 5,93 - 1 , 2 8 |
* 5 |
, 9 3 2 |
= 45 - |
22,5 = 22,5. |
т. м. |
|||
264
Mt |
= |
7,6 X 3,93 - |
1 |
, 2 |
8 |
* 3 , 9 3 2 |
= |
29,9 - |
9,9 = |
20,0 тм |
M, |
= |
7,6 X 1,93 - |
1 |
, 2 |
8 |
^ 1 , 9 3 2 |
= |
14,7 - |
2,38 = |
12,32 тм; |
|
|
|
|
|
|
М3 |
= 0. |
|
|
|
Моменты в сечениях плиты от кратковременной нор мативной нагрузки:
Мс_с = 1,78 X 5,93 - 0 , 3 х 2 5 , 9 3 2 = 10,6 - 5,3 = 5,3 тм.
Мх = 1,78 X 3,93 -
М2 = 1,78 X 1,93 -
0 |
, |
3 |
х |
2 |
3 |
, |
9 |
3 |
2 |
0 |
, |
3 |
Х |
2 |
1 |
, |
9 |
3 |
2 |
=7,0 - 2,32 = 4,68 тм.
= 3,44 - 0,56 = 2,88 тм;
/И3 = 0. .
Моменты в сечениях при появлении трещин:
МТ = R}Wr + М-л.
|
|
|
W0 |
= |
^ |
= |
^ Ц 6 - 9 = 6750 |
см3 |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
Wy |
= |
1,75 X 6750 = |
11 800 |
см3; |
|
|
|
|
||||||
|
|
R*p = 28 кГ/см2; |
гя |
= |
|
= |
^ |
= 7,1 |
см. |
|
|
||||||
Щь |
= |
|
(е0 + г.) = |
32 200 (22,45 + |
7,10) = 9,5 |
тм. |
|
||||||||||
WT |
R» = |
11 800 X 28 = 331 000 кГ/слс = 3,31 |
тм. |
|
|
||||||||||||
No2 |
= |
FHmT |
(а0 - |
ап ) = |
12,32 X 0,9 (4950 - |
2054) = |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
= |
32200 |
кГ. |
|
|
|
|
|
|
||
МТ |
= 2- (9,5 + |
3,31) = |
12,81 X 2 = 25,62 |
тм |
|
(все |
се |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
чение). |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Данные сводим в табл. VII. 3. |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
По |
данным |
таблицы |
определяем |
В = 0,85 |
Е6-21пр |
= |
|||||||||||
= 0,85 X 0,38 X Ю6 |
X 4 X Ю5 |
= 1,29 X 10" |
кГ\см2. |
|
|||||||||||||
Из |
табл. VII . 3 следует, |
что сечение с — с, в |
кото- |
||||||||||||||
ром МТ < М„ будет |
работать |
с |
трещинами. |
В |
то же |
||||||||||||
время |
в сечениях |
1 — 1, 2 — 2 и 3 — 3, где Мт |
превы |
||||||||||||||
шает |
Мн, |
трещины |
в эксплуатационной стадии |
будут |
|||||||||||||
отсутствовать. Соответственно |
при вычислении |
значе |
|||||||||||||||
ний |
кривизны |
~ |
для сечения |
|
с — с |
будем |
пользо- |
||||||||||
265
Таблица VII, 3
|
|
|
|
|
|
Сечение |
|
|
Расчетные величины |
С - С |
1—1 |
2—2 |
3—3 |
||||
|
|
|
|
|
||||
Мп |
|
(от |
всей |
норма |
27,8 |
24,68 |
15,20 |
0,0 |
тивной нагрузки), тм |
||||||||
Л1Д Л - тм . . . . |
22,5 |
20,0 |
12,32 |
0,00 |
||||
МТ, |
тм . . . |
25,62 |
25,62 |
25,62 |
25,62 |
|||
No |
|
|
|
|
64,4 |
64,4 |
64,4 |
64,4 |
|
|
|
|
14,46 |
14,46 |
14,46 |
14,46 |
|
Моб= N |
olo |
• • |
||||||
2/п > |
см* . . . . |
4.105 |
4.105 |
4-105 |
4-105 |
|||
е0 |
, см |
|
|
22,45 |
22,45 |
22,45 |
22,45 |
|
В, |
кГ-см* . . . |
1,29-10» |
1,29-Юи |
1,29-Юп |
1,29-Юп |
|||
ваться формулами, приведенными в СН и П II - В. 1-62, а для сечений 1 — 1,2 — 2 и 3 — 3 —формулой у = g--
Полную величину деформации предварительно-на пряженного элемента III категории трещиностойкости определяем по формуле
/ = |
/ 1 - Л + / з - |
Величины прогибов |
/, , / 2 , и f3 можно определить |
по хорошо известной в строительной механике формуле
Применив точечно-линейное интерполирование функ ции изменения кривизны по длине балки, докт. техн. наук Г. И. Бердичевский получил практическое выра жение для нахождения величин прогибов
Asms + ... +Артр),
где р — количество участков, на которые разбит по лупролет;
/ — полупролет;
1 |
|
1; As 6(p-S); Л р = 1 ; |
|
pi |
к. |
||
т1 = |
ms |
||
т ^ ; |
266
|
Вычисляем |
fx. |
|
|
сечения |
|
с — с , |
работающего |
с |
||||||||
|
Значение |
М для |
|
|
|||||||||||||
трещинами, |
принимаем |
равным |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
М3 |
= М н |
+ N0e = М н |
= 27,8 |
тм. |
|
|
||||||||
Величина |
М3 |
не отличается от величины |
М„, так как |
||||||||||||||
е = |
0. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для |
сечений |
1 — 1, 2 — 2 и 3 — 3, работающих без |
||||||||||||||
трещин, |
|
значение |
М принимаем |
равным |
/И = МН — |
||||||||||||
— / И о б , |
что позволяет |
учесть |
влияние |
выгиба от обжа |
|||||||||||||
тия. |
|
|
Мх = 24,68 -14,46 = |
10,22 тм; |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
Мг = 15,20 - |
14,46 = 0,74 тм; |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
Мг = 0,0 - |
|
14.46 = - |
14,46 |
тм. |
|
|
||||||||
|
Вычисление |
кривизны |
для |
сечения |
с — с выпол |
||||||||||||
няем по формулам |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
, |
1,5 + |
7 ' |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 , 5 Т |
+ |
1 |
|
|
1 |
е, |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
М3 |
_ |
|
|
2 7 8 0 0 0 0 |
= 0 |
1 6 1 |
|
|
||||
|
|
|
|
bhlRl |
~ |
|
2 7 , 4 - 3 7 , 8 5 2 - 4 4 0 |
|
|
|
|
|
|||||
где |
Ьх - |
9 |
5 0 ~ 5 |
3 7 ° |
= |
| g - = |
13,70 см;Ь=2Ь1~ |
|
2-13,7 |
= |
|||||||
|
|
|
Л0 = 37,85 см; R" |
|
|
|
|
|
= 27,4 ли; |
||||||||
|
|
|
440 |
жГ/слс2. |
|
|
|||||||||||
|
|
^ |
= Т ' ( l - |
|
|
= 0,645 (1 - |
2 - ^ з 5 |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
= |
0,645(1 —0,033) =0,625; |
|
|
|
|||||||||
|
|
, _ ( b ' n - b ) К |
__ ( 2 9 5 - 2 7 , 4 ) - 2 , 5 |
|
п |
|
|
||||||||||
|
|
' |
~ |
bh0 |
|
~ |
|
|
2 7 , 4 - 3 7 , 8 5 |
|
— |
v,vto, |
|
||||
|
|
|
|
и. — — — |
2 - 1 2 , 3 2 |
|
— 0 0 9 4 - |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
V1 |
~ b h 0 ~ 2 7 , 4 - 3 7 , 8 5 ~~ U , U Z ^ ' |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
м± _ |
|
2 - 7 8 0 , 0 0 0 _ |
о 2 |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
е |
* - N 0 |
~ |
|
|
6 4 - 4 0 0 |
- |
4 < 3 ' ^ |
|
|
|
|
|||
r |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
, |
1,5 + |
0 , 6 4 5 |
|
|
||
|
1,8 |
+ 2 5 - 0 , 6 2 5 |
+ |
1 ( 1 |
+ 5 |
, 0 1 6 1 |
) |
ц , 5 . i ^ |
2 _ |
5 |
|
||||||
|
|
|
1 0 - 0 . 0 2 4 - 5 , 2 7 |
|
|
|
|
|
|
|
3 7 , 8 5 |
|
|||||
|
|
|
1 |
|
• |
|
2 , 1 4 5 . |
= |
0 > 1 |
8 4 + |
0,265 = 0,449; |
||||||
|
1 , 8 + 2 , 0 2 - 1 , 8 0 5 т |
|
|
1 3 , 1 — 5 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 6 7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
К |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2,5 |
|
|
|
|
||
|
|
1 |
- |
-г Л'~ |
|
= |
37,85 |
1 |
|
|
Зу-gir • 0,645 |
+0,4492 |
||||||||
|
|
2(7'+ |
6) |
|
|
|
|
2 (0,645 + |
0,449) |
|
||||||||||
|
|
L |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
37,85 |
• 11 |
0,043 + |
0,202 |
|
37,85 |
|
|
(1 - 0,112) = |
33,беж*' |
||||||||||
|
|
2,188 |
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
m |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
Фа = |
1,3 |
|
|
|
|
1 - |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
m |
|
|
|
AfT - |
N0 |
(21T |
-e) |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
Msm |
— N0 (zt — e) |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Находим |
величину z n |
в том же порядке, |
что |
и |
при |
|||||||||||||||
вычислении |
zt: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
Мт |
+ Nae |
|
|
2562 ООО |
|
|
- О 149- |
|
|
|||||||
|
|
|
|
bhl |
К |
|
27,4-37,85 |
s |
-440 |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
v,Lta, |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
+ |
0,265 = 0,231 + |
0,265 = |
|
||||||||
|
1,8 + |
2,02(1 + |
5-0,149) |
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
= 0,496. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
37,85 [ l — |
|
0,043 + 0,496» |
|
||||||||
|
|
|
|
2 (71 + 6т) |
|
|
2(0,645 + |
0,496 |
J |
|||||||||||
|
|
|
|
= |
37,85(1 - 0,217) = 3 3 |
|
см; |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
m = |
25,62 — 64,4-0,33 _ |
+42 |
|
= 0,725 < |
1,0; |
|
|
|||||||||||
|
|
27,8 |
-64,4-0,336 |
|
6,1 |
|
|
|
||||||||||||
ф 0 = 1,3 - |
1,1-0,725- |
1 - |
0,725 |
|
= |
1,3-0,798 - |
0,1 |
|||||||||||||
6-4,5-0,725 |
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
0,402; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
I |
= |
|
Г |
+а |
+ • |
|
|
|
|
|
|
|
|
Nn |
|
|
|
|
|
|
М з |
|
|
|
|
|
|
|
|
h 0 |
|
EaFa |
|
|
||||||
|
Р |
h0Zt |
{ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
г |
0,402 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
2780 000 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
37,85-33,6 |
" [2-10е-24,64 + |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
0,9 |
|
|
|
|
i |
|
|
64400 |
|
0,402 |
|
||||
|
(0• 645+ 0,449)• 27,4• 37,85-0,38• 10«• 0,45 J |
|
|
37,85 2-10в-24,64 |
||||||||||||||||
= 2190 (0,082-10~7 + 0,046-10-') - |
|
1700-0,082-10 ~7 = |
||||||||||||||||||
+= |
2190-0,128-10-' - |
1700-0,082-Ю-7 |
|
= 140-10"7 |
см~\ |
|||||||||||||||
Все |
расчетные величины для определения |
/ , |
сводим |
|||||||||||||||||
в табл |
VI1.4. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
268
Таблица VII. 4
Сечение
Расчетные величины
1-1 |
2—2 |
3—3 |
М т М .
В„ |
кГ-см% |
7 - . . . . |
|
Zx |
см . . . |
^ |
см |
|
г* |
||
|
||
т |
|
|
|
М3 фа |
|
|
F aFя |
27,8 |
10,22 |
0,74 |
-14,46 |
0,449 |
1,29-10» |
1,29-10» |
1,29-10» |
|
|
|
33,6
0,496
33,0
0,725
0,402
|
|
if6 |
|
|
|
|
280-10- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
No . Ja_ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
ho |
E&Fa |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
-VCM . . . |
|
|
|
|
|
|
|
|
79,2-10-7 5,74-10" -1120-10-7 |
||||||||
— |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
По данным |
таблицы определяем: |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
79,2 |
~ с |
с |
с |
|
|
5,74 |
А Г 1 / |
1 1 |
|
112,0 |
= " |
|||||
m i |
= |
740" = |
0 , 5 6 |
5 |
; |
т 2 = |
= |
140 = |
|
° ' 0 4 1 ; |
т* = - |
Н о |
||||||
|
|
14°"10"У,'593а |
|
|
|
— 0,800. |
|
|
|
|
|
|||||||
Л = |
(8 + |
12-0,565 + |
6-0,041 -0,800) = |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 1,30 |
см. |
|
|
|
|
|
|||
|
Вычисляем |
|
/ 2 |
и / 3 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
л |
— |
2250ООО |
|
_ |
n 1 о |
|
|
_ |
2250 000 |
_ |
„ с „ и |
||||||
|
u i |
~ 27,4-37,85»-440 |
~"U ' l |
d ' |
|
1 |
~~ |
64400 |
~ |
° °с м > |
||||||||
|
1,8+2,02(1+5-0,13) |
' 1 |
, 1 |
35 |
— = 0,195 + 0,385; |
|||||||||||||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
2 |
4 |
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
1 , |
5 |
37,85~~ 5 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
0,58. |
|
|
|
|
|
|
||
*х = 37,85 [ 1 - |
|
|
0,043 + 0,58з |
|
|
|
|
|
|
|
=32,0см. |
|||||||
|
2 U ( o7 |
4 5 + + U 0 , 5 8 ) |
] =37,85 (1 -0,155) |
|||||||||||||||
|
|
_ |
АГM-rТ -— NNZZ0 01X 1X |
__ 25,62 — 64,4-0,33 _ |
4Д2 |
|
. п |
|||||||||||
|
|
т — — |
|
—— |
~ |
|
22,5 - |
64,4-0,32 ~ |
1,9 > |
1 , и " |
||||||||
|
|
т ~ |
MМ00~N- |
0ZXN0ZX |
|
|||||||||||||
Принимаем /га =1,0 .
269