книги из ГПНТБ / Ашрабов, А. Б
.pdfад$=ад, |
|
|
он. i7) |
|
или Rubx = |
RaFa, |
|
(Ш. |
18) |
откуда |
* = |
f^2, |
(Ш. |
19) |
Разделив обе части формулы |
(III. 19) на |
„Л0 ", полу |
||
чим: |
|
|
|
|
х
Вводя обозначения
хFa
|
|
' |
и |
м е |
е м |
а |
= ж |
|
|
( Ш - 2 0 ) |
||
|
|
|
|
или |
<х = |
ц§-а , |
|
|
(III. |
21) |
||
где |
= |
р — коэффициент |
армирования; |
|
|
|||||||
тг--100 = |
[J.% — процент |
армирования. |
|
|
||||||||
Из формулы (III. 20) определяем |
площадь |
сечения |
||||||||||
растянутой арматуры |
изгибаемого |
элемента: |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
Fa |
= abh0 |
|
|
(Ш. 22) |
|||
По формуле (III. 15) имеем: |
|
|
|
|
||||||||
|
|
M < # a . F a / z 0 |
( l - 0 , 5 а) . |
(III. 23) |
||||||||
Вводим |
обозначения |
1 — 0,5 а = у, |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
Ж < |
RaFahoV |
|
|
(III. 24) |
||||
Площадь сечения рабочей арматуры изгибающего |
||||||||||||
элемента |
можно |
определить |
и по |
формуле |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
М |
|
|
(HI. |
25) |
|
|
|
|
|
^a = ^ V - |
|
|
|||||
Для прямоугольного сечения: 55 = |
bx (hQ—0,5 |
х) и S0 |
= |
|||||||||
= |
0,5 bho; |
согласно |
формуле |
|
(III. 1) имеем |
|
||||||
|
|
bx |
(h0 |
- |
0,5 |
x) = 0,5 |
bh\ |
|
|
|||
|
|
|
xh0 |
- |
0,5 |
x2 |
— 0,5 |
hi I |
|
|
||
110
Решая это квадратное |
уравнение |
для |
бетонов марки |
|||||||||||
400 |
и |
ниже, |
получим |
х т |
|
|
= 0,55 |
h0 |
\ |
|
|
|||
|
|
|
а |
х |
|
|
||||||||
|
|
|
или |
|
« т |
а |
х |
= |
0,55 |
J |
|
( ш - 2 Ь ) |
||
Для |
бетона марки |
500 а ш а х |
|
= 0,45 |
и для бетонов марки |
|||||||||
600 |
а п 1 а х = 0,41. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Подставляя |
значение а т а |
х |
в формулу |
(III. 13), оп |
||||||||||
ределяем предельный изгибающий |
момент, |
т. е. несу |
||||||||||||
щую |
способность |
изгибаемого |
элемента |
с |
одиночной |
|||||||||
арматурой для бетонов |
марки |
400 |
и ниже: |
|
||||||||||
|
|
М =-. Rub0,55 |
h0 |
(h0 |
- |
0,5 • 0,55 |
h0), |
|||||||
Для |
|
или M = 0,4 Rubhl |
|
|
|
|
|
(III. 27) |
||||||
бетонов марки |
500: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
М = 0,35 Rubh% |
|
|
|
(Ш. 28) |
||||||
и для |
бетонов |
марки 600 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
М = 0,325 Rabhl |
|
|
|
|
(III. 29) |
||||||
Исследования показали, что экономичное содержа ние арматуры в поперечном сечении изгибаемого эле мента получается при значениях:
ц% = 0,3 - 0,6%; |
а = 0,1 - 0 , 5 |
|
— |
для |
плит |
|||
И|х% = 1 - 2%; |
а = 0,3 - 0,4 |
|
— |
для |
балок. |
|||
Процент использования прочности арматуры допу |
||||||||
скается в |
пределах ± |
5%. |
|
|
|
|
||
В табл. III. 1 даны максимальные значения |
процента |
|||||||
армирования: при ост а х = 0,55, когда ! л т а х = 0,55 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
да |
Минимальные |
значения |
процента |
армирования для |
|||||
железобетонных |
изгибаемых элементов прямоугольного |
|||||||
сечения принимаются |
такими, чтобы прочность |
данного |
||||||
элемента была не ниже прочности |
такого же |
неарми- |
||||||
рованного |
элемента (табл. III. 2). |
|
|
|
|
|||
Когда |
по расчету |
не требуется |
рабочая арматура, |
|||||
а по конструктивным |
соображениям |
ее |
нужно поста |
|||||
вить, то площадь |
сечения |
арматуры |
определяется по |
|||||
формуле |
F& = V- bh0 |
или ^ а = Щ |
bho- |
|
||||
|
|
|||||||
При проектировании элементов железобетонных конструкций предварительно задаются процентом ар мирования, после чего определяются геометрические
Ш
размеры сечения балки и необходимое количество ар матуры.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица |
III. |
1 |
||
|
Предельные |
проценты |
армирования |
прямоугольного |
|
|
||||||||||
|
|
сечения с одиночной |
арматурой |
|
|
|
|
|
||||||||
|
С т а л ь |
Расчетное |
соп |
Процент |
армирования при марке бетона |
|
||||||||||
|
ротивление |
|
ар |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
матуры, |
кГ/см* |
|
150 |
| |
|
200 |
|
|
300 |
|
|
|||
|
A-I |
|
2100 |
|
|
2,10 |
|
2,62 |
|
4,19 |
|
|
||||
|
А-И |
|
2700 |
|
|
1,63 |
|
2,04 |
|
3,25 |
|
|
||||
|
А-Ш |
|
3400 |
|
|
1,29 |
|
1,62 |
|
2,58 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица |
III. |
2 |
||
|
Минимальная площадь сечения продольной арматуры |
|
|
|||||||||||||
в железобетонных |
элементах |
в % от |
площади |
расчетного |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
сечения |
бетона |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
Минимальный |
процент армирования |
|
||||||
|
Характеристика элементов |
|
|
|
при бетоне |
марок |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
200 и |
ниже |
300; 400 |
500; |
600 |
||||
Изгибаемые, внецентренно |
рас |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
тянутые и внецентренно |
|
сжатые |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
(за |
исключением |
колонн |
и сте- |
0,1 |
|
0,15 |
|
' |
0,2 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Внецентренно |
сжатые |
|
колонны |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
и стеновые панели (в зависимости |
0,1-0,25 0,15-0,25 |
0,2-0,25 |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
По формуле (III. 13) величина изгибающего момен |
|||||||||||||||
та |
равна |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
М = Rubhta{\ |
- 0 , 5 а ) . |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
Обозначив |
а (1 — 0,5 а) = |
А0, |
|
|
(III. |
30) |
||||||||
|
|
имеем М |
= |
A0Rubhl |
|
|
|
|
(III. |
31) |
||||||
|
|
Л |
|
м |
|
|
|
|
|
|
|
(III. |
32) |
|||
|
|
и А0 — |
|
|
-• |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Полезная |
высота |
|
сечения |
балки: |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
Л°= Vk' |
Vk~b |
|
|
(III. |
33) |
|||||||
112
Приняв |
обозначения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
г |
|
|
|
|
|
|
|
(III. |
34) |
получим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
г |
/ . |
м_ |
|
|
|
|
(III. |
35) |
|
|
|
|
|
|
Rub |
|
|
|
|
|
|
||
При |
подборе |
сечения |
плит |
и |
балок |
для |
нахожде |
|||||||
ния значения коэффициентов |
а, |
г, |
f |
и Л 0 |
удобно поль |
|||||||||
зоваться табл. III. 3. Расчет и конструирование |
элемен |
|||||||||||||
тов железобетонных |
конструкций |
в основном |
сводится |
|||||||||||
к установлению расчетной схемы элементов, |
опреде |
|||||||||||||
лению действующих |
нагрузок, |
нахождению |
расчетных |
|||||||||||
величин М и Q, подбору |
площади сечения арматуры и |
|||||||||||||
составлению рабочих |
чертежей |
с |
указанием |
специфи |
||||||||||
кации |
материалов. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
В |
проекте новых |
СН |
и П рекомендуется |
в |
рабочих |
|||||||||
чертежах |
и пояснительной |
записке |
к проекту |
указы |
||||||||||
вать: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а) |
для |
всех |
конструкций — вид |
бетона, |
проектную |
|||||||||
марку |
бетона, для бетона |
на пористых заполнителях — |
||||||||||||
его объемную массу, а для ячеистого — объемную |
мас |
|||||||||||||
су и влажность; при необходимости и дополнительные
требования к |
применяемому |
бетону; |
|
|
|
|
|
|||
— виды (классы) арматуры, способы |
ее |
соединения |
||||||||
и анкеровки; |
в |
необходимых случаях — также |
марки |
|||||||
сталей; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
— толщину |
защитного |
слоя |
бетона |
для |
рабочей |
|||||
арматуры, а |
также мероприятия |
по |
ее |
антикоррозион |
||||||
ной защите, если это необходимо. |
|
|
|
|
|
|||||
б) |
для сборных конструкций: |
|
|
|
|
|
|
|||
— прочность |
бетона при |
отпуске |
сборных |
элемен |
||||||
тов |
предприятием-изготовителем, |
а |
в |
необходимых |
||||||
случаях — режим их термовлажностной |
обработки; |
|||||||||
—способы опирания элементов, наименьшие раз меры опорных участков и степень (качество) отделки поверхностей опирания;
—места для захвата элементов при подъеме и мон таже и места опирания при их транспортировании и хранении;
— требования |
по соединению и |
выполнению стыков |
и узлов, способ |
сварки, тип или |
марку электродов, |
8—286 |
113 |
|
|
|
|
|
|
Таблица III. 3 |
Значения |
коэффициентов для расчета |
прямоугольных |
||||
и тавровых |
сечений с одиночной арматурой для любых |
|||||
|
марок бетона и стали |
|
|
|||
10,00 |
0,995 |
0,010 |
0,29 |
2,01 |
0,855 |
|
7,12 |
0,990 |
0,020 |
0,30 |
|
95 |
0,850 |
5,82 |
0,985 |
0,030 |
0,31 |
|
0,845 |
|
5,05 |
0,980 |
0,039 |
0,32 |
|
93 |
0,840 |
4,53 |
0,975 |
0,048 |
0,33 |
|
90 |
0,835 |
4,15 |
0,970 |
0-058 |
0,34 |
|
|
0, 830 |
3,85 |
0,965 |
0,067 |
0,35 |
|
84 |
0,825 |
3,61 |
0,960 |
0,077 |
0,36 |
|
0,820 |
|
3,41 |
0,955 |
0,085 |
0,37 |
|
82 |
0,815 |
3,24 |
0,950 |
0,095 |
0,38 |
|
80 |
0,810 |
3,11 |
0,945 |
0,104 |
0,39 |
|
78 |
0,805 |
2,98 |
0,940 |
0,113 |
0,40 |
|
77 |
0,800 |
2,88 |
0,935 |
0,121 |
0,41 |
|
75 |
0,795 |
2,77 |
0,930 |
0,130 |
0,42 |
|
74 |
0,790 |
2,68 |
0,925 |
0,139 |
0,43 |
|
72 |
0,785 |
2.61 |
0,920 |
0,147 |
0,44 |
|
71 |
0,780 |
2,53 |
0,915 |
0,155 |
0,45 |
|
69 |
0,775 |
2,47 |
0,910 |
0,164 |
0,46 |
|
68 |
0 770 |
2,41 |
0,905 |
0,172 |
0,47 |
|
67 |
0,765 |
2,36 |
0,900 |
0,180 |
0,48 |
|
66 |
0,760 |
2,31 |
0,895 |
0,188 |
0,49 |
|
64 |
0 755 |
2,26 |
0,890 |
0,196 |
0,50 |
|
63 |
0 750 |
2,22 |
0,885 |
0,203 |
0,51 |
|
62 |
0 745 |
2,18 |
0,880 |
0,211 |
0,52 |
|
61 |
0'740 |
2,14 |
0,875 |
0,219 |
0,53 |
|
60 |
0'735 |
2,10 |
0,870 |
0,226 |
0,54 |
|
59 |
0,730 |
2,07 |
0,865 |
0,234 |
0,55 |
|
58 |
0.724 |
2,04 |
0,860 |
0,241 |
|
|
|
|
мероприятия по антикоррозионной защите стальных закладных деталей, соединительных накладок и связей, указания по обетонированию стыков и узлов;
—для сборных элементов с трудноотличимым вер хом (например, прямоугольного сечения с одиночным или несимметричным армированием) — требования о нанесении заводом-изготовителем маркировки (надписи), обеспечивающей правильность их положения при подъ еме, транспортировании и укладке;
—для сборных составных элементов — соответ ствующие указания о нанесении заводом-изготовите лем меток (рисок,), необходимых для обеспечения
114
качественной последующей укрупнительной сборки и
монтажа |
конструкций; |
|
в) для |
конструкций, |
эксплуатируемых в особых |
условиях |
(в агрессивных |
средах, при воздействии по |
вышенных положительных или пониженных отрицатель ных температур), — соответствующие дополнительные требования к бетону и арматуре;
г) для типовых конструкций:
—расчетную схему конструктивного элемента;
—требования к проведению контрольных испыта ний и линейные допуски.
Согласно проекту новых норм расчет по прочности железобетонных элементов производится для сечений, нормальных к их продольной оси, а также для наклон ных к ней сечений наиболее опасного направления.
При определении предельных усилий, сопротивле ние бетона растяжению принимается равным нулю, а напряжения в гибкой арматуре и сжимающее напря жение в бетоне принимаются равными и соответствую щими расчетным сопротивлениям, умноженным, в необ ходимых случаях, на коэффициенты условий работы.
При проверке прочности сечений железобетонных элементов должны удовлетворяться условия для двух возможных случаев расчета:
а) п е р в ы й с л у ч а й , когда расчет ведется в пред положении, что первопричиной исчерпания несущей способности является достижение во всей вводимой в
расчет растянутой арматуре.расчетного сопротивления;
при отсутствии |
в |
сечении |
сжатой зоны такой |
случай |
|
расчета является |
единственным; |
|
|
||
б) в т о р о й |
с л у ч а й , |
когда расчет |
ведется |
в пред |
|
положении, что |
несущая |
способность |
элемента |
исчер |
|
пывается вследствие разрушения бетона в наиболее напряженной зоне, прежде чем напряжения во всей ра стянутой арматуре сечения достигнут расчетного сопро тивления.
Расчет нормальных |
сечений |
изгибаемых |
элементов |
||||
по первому |
случаю |
производится |
из условия, |
чтобы |
|||
расчетный |
изгибающий |
момент |
от |
внешней |
нагрузки |
||
был не более суммы |
моментов |
всех внутренних |
пре |
||||
дельных условий в бетоне и арматуре в рассматривае мом сечении.
Сопротивление бетона сжатой зоны условно пред-
115
ставляется равномерно распределенными напряжения ми, равными Rnp, на части сечения, ограниченной пря мой, положение которой находится из условия: равен
ства |
нулю равнодействующей |
внутренних |
усилий в |
|||
бетоне и арматуре; равенства нулю |
момента |
внутрен |
||||
них |
предельных усилий в бетоне |
и |
арматуре |
относи- . |
||
тельно любой |
оси, параллельной |
плоскости |
действия |
|||
изгибающего |
момента. |
|
|
|
|
|
Арматура, |
расположенная в |
сжатой зоне, |
вводится |
|||
врасчет, с расчетным сопротивлением сжатию Ra.c. Расчет элементов по первому случаю производится,
если
где х |
|
|
|
1 |
= t |
< "Г Р' |
|
|
|
|
— высота |
|
условной |
сжатой |
зоны; |
|
|
||||
h0 |
— рабочая |
высота |
сечения; |
|
|
|
||||
?г р |
— наибольшее |
значение |
относительной |
высоты |
||||||
|
условной сжатой зоны, |
при которой прочность |
||||||||
|
сжатого |
бетона |
достаточна для |
достижения |
||||||
|
всей арматурой растянутой зоны расчетных |
|||||||||
|
сопротивлений. |
|
|
|
|
|
||||
При |
% > |
?г р |
расчет |
ведется |
по |
второму |
случаю. |
|||
Величина |
сГр |
зависит от свойств |
бетона |
и |
арматуры |
|||||
иот степени предварительного напряжения арматуры. Для тяжелых бетонов и бетонов на пористых за
полнителях |
с г р определяется |
по |
формуле: |
|
|
|
|||||||
|
|
|
£ |
|
-^Гр |
1000 |
K\Rnp |
|
|
|
/JTJ |
gg\ |
|
|
|
|
' г р |
~ |
~К ~ |
850 + А',аА |
' |
|
|
|
|
||
В зависимости |
|
от |
вида |
бетона, значения |
коэффи |
||||||||
циентов |
Кг |
и |
АГ2 |
и |
ограничения |
для |
^ п р |
принимаются |
|||||
по табл. |
III. 4. |
|
|
|
|
|
|
|
Таблица |
III 4. |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Коэффициенты |
К\ |
и К2 |
ограничения / ? п р для |
определения |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
величины ?г р . |
|
|
|
|
|
||
Вид бетона |
|
|
К, |
к2 |
|
|
^ п р |
|
|
||||
Тяжелый |
обычный |
и жа |
0,1 |
Не |
менее, |
чем |
для |
|
|||||
ростойкий |
|
|
заполни |
1,5 |
марки |
300 |
чем |
для |
|
||||
На пористых |
|
2,5 |
0,1 |
Не |
менее, |
|
|||||||
телях |
|
|
|
|
|
марки |
200 |
|
|
||||
116
Значения |
ад принимаются |
для стали, имеющей фи |
|||||||
зический |
предел |
текучести |
(классы A - I , А-И и А-Ш) |
||||||
Для элементов |
из обычного |
железобетона |
£ г р |
при |
|||||
нимается |
не |
менее |
0,7. |
|
|
|
|
|
|
Расчет |
нормальных |
сечений |
изгибаемых элементов |
||||||
по второму |
случаю |
производится из условия, |
чтобы |
||||||
расчетный |
изгибающий |
момент |
от внешней |
нагрузки |
|||||
был не более суммы |
моментов |
предельных |
усилий в |
||||||
бетоне и арматуре сжатой зоны |
относительно |
оси, пер |
|||||||
пендикулярной к плоскости действия изгибающего мо
мента и |
проходящей |
через |
|
|
центр |
тяжести |
площади |
|||||||||||||||
сечения |
арматуры |
растянутой |
зоны. |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
П р и м е р |
1. Определить |
|
размеры |
поперечного се |
|||||||||||||||||
чения балки и площадь сечения |
продольной арматуры |
|||||||||||||||||||||
по |
следующим |
данным: |
|
|
расчетный |
изгибающий |
М = |
|||||||||||||||
= |
12,6 Тм; |
бетон |
марки |
|
200 |
(Яи |
= |
100 кГ;см2), |
|
арма |
||||||||||||
тура из стали |
|
класса |
A - II (Ra |
= 2700 |
|
кПсм2). |
|
|
||||||||||||||
|
Задаемся шириной сечения балки |
b — 20 см и коэф |
||||||||||||||||||||
фициентом .а = 0,36. Из табл. III. 3 для а = 0,36 |
нахо |
|||||||||||||||||||||
дим г = 1,84. |
По формуле |
|
(III. 35] определяем |
высоту |
||||||||||||||||||
балки: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
|
l / л Г |
, |
о , |
|
,/1260000 |
л |
с |
п |
|
|
|
|
||||||||
|
ho |
= r V w n |
= l |
M |
|
У |
|
~шт |
= 4 6 |
' 2 |
с м |
- |
|
|
||||||||
Полная |
высота |
сечения: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
h = h0 + a = 46,2 + |
3,5 = 49,7 |
см. |
|
|
|||||||||||||||
|
Принимаем |
|
h — 50 см, |
|
h0 |
|
= 46 |
см. |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
Определяем |
коэффициент: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
А 0 |
= - 4 - |
= |
|
|
1 |
2 |
6 |
0 |
0 0 0 |
= 0,297. |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
bh02Ru |
|
|
|
20-462.100 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
По |
табл. III.3 |
|
коэффициенту |
А 0 |
= 0,297 |
|
соответствует |
|||||||||||||||
7 = 0,818. Площадь |
сечения |
|
|
продольной |
арматуры по |
|||||||||||||||||
формуле |
(III. 25): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
F а - |
|
М |
|
1 |
2 |
6 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
thoR3 |
-~ 0,818-46-2700 -~" |
|
|
L |
M |
• |
|
|
|||||||||||
Принимаем |
4 0 |
20 |
A - I I , Fa |
|
= 12,56 см2 |
( + |
|
3,8%). |
|
|||||||||||||
|
Расстояние |
|
в свету |
между |
продольными |
стержнями |
||||||||||||||||
обычной |
гибкой арматуры |
|
принимается |
не менее мак- |
||||||||||||||||||
117
симального |
|
диаметра |
стержней, |
но |
не |
менее |
|||||||||
25 мм. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
П р и м е р |
2. |
Проверить |
несущую |
способность се |
|||||||||||
чения |
балки |
по следующим данным: расчетный изги |
|||||||||||||
бающий |
момент |
М = 8,6 Тм; |
|
сечение балки |
b X h = |
||||||||||
= 20 X 45 см; |
бетон марки |
200 (/?„ = |
100 |
кГ/см°-); |
ар |
||||||||||
матура |
из |
стали |
класса |
А-Ш |
(Ra |
= 3400 |
кГ\смг). |
||||||||
4 0 16 мм |
(Fa |
= 8,04 см?). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
1. Определяем высоту сжатой зоны бетона по фор |
|||||||||||||||
муле |
(III. 19): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
3400-8,04 |
= |
13,6 СМ. |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
100-20 |
|
|
|
|||||
2. |
Рабочая |
высота сечения |
h0—h |
— а=-Лв—3,Ъсм. |
= |
||||||||||
= 41,5 |
см. |
Условие х < 0 , 5 5 |
|
й 0 = 0,55-41,5 |
л к = 22,8 |
||||||||||
соблюдается. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
3. |
Находим несущую |
способность |
сечения |
по фор |
|||||||||||
муле |
(III. 12): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
M = Rubx |
= |
(h0~0,5x) |
= |
100-20-13,6 (41,5-0,5-13,6) = |
|||||||||||
|
|
944000 |
кГ/см |
= 9,и |
|
Тм > 8,6 |
Тм, |
|
|
||||||
т. е. условие |
прочности |
соблюдается. |
|
|
|
|
|||||||||
Если |
несущая |
способность |
|
сечения |
недостаточна, |
||||||||||
т. е. Мсеч |
< М, то |
необходимо |
|
увеличить |
площадь |
се |
|||||||||
чения |
арматуры |
Fa или высоту сечения h и снова пов |
||||||||||
торить |
расчет. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
§ 2. ИЗГИБАЕМЫЕ |
ЭЛЕМЕНТЫ С |
ДВОЙНОЙ |
АРМАТУРОЙ |
|||||||||
Двойное |
армирование |
применяется |
в тех |
случаях, |
||||||||
когда |
по |
конструктивным |
или |
иным |
соображениям |
|||||||
требуется |
ограниченная |
высота |
сечения, |
т. е. когда |
||||||||
сечение с одиночной |
арматурой |
оказывается |
переар |
|||||||||
мированным (а > с с т а х ) . Кроме того, |
двойную |
арматуру |
||||||||||
применяют в тех случаях, |
когда |
на элемент действуют |
||||||||||
изгибающие моменты разных знаков. |
|
|
|
|||||||||
Сечения |
с двойной |
арматурой |
имеют |
повышенный |
||||||||
расход |
стали |
по |
сравнению |
с сечениями |
с одиночной |
|||||||
арматурой. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Постановка |
сжатой |
арматуры необходима, если |
||||||||||
|
|
|
|
4> = |
м -2 > |
0,4, |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
•о |
|
|
|
|
|
118
Рис. III. 2. Изгибаемые элементы прямоугольного сечения с двойной арматурой.
при этом следует соблюдать следующие условия:
и z6 <za
В этом случае сжатая арматура работает с расчетным сопротивлением Rac; условие прочности изгибаемого элемента с двойной арматурой (рис. III. 2) можно представить как сумму моментов
|
|
M < M c e r = |
М, + М\ |
(III. 37) |
|
где |
Mi — RUF6Z(> — момент, |
воспринимаемый |
сжатой |
||
|
|
зоной |
бетона |
и соответствующей |
|
|
|
частью |
растянутой арматуры, как |
||
|
|
в элементе с |
одиночной |
армату |
|
|
|
рой. |
|
|
|
№ = |
Ra.cF'a(h0 |
— а') ~ момент, воспринимаемый |
сжатой |
||
|
|
арматурой и равной ей частью |
|||
|
|
растянутой |
арматуры |
|
|
|
|
(F^Fa-Fai); |
|
|
|
119