Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Башкирский Государственный Аграрный Университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

книги из ГПНТБ / Ашрабов, А. Б

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

22.10.2023

Размер:

11.98 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 9 1011 / 3611 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 > Следующая >>>

В зависимости от соотношения размеров в плане


плиты	разделяются			на	балочные,	когда отношение
длинной	стороны		к короткой / д л : / к			> 2, и опирающие
ся по контуру		/ д л	: / к	< 2.	(	в соответствии с ее
Арматура в		плите		размещается

проектным положением, закрепляется в формах с по мощью шпилек и подвесок, вспомогательных сеток и каркасов с целью сохранения этого положения в про цессе бетонирования.

Подъемные петли изготовляются из круглой (глад кой) арматурной проволоки из стали класса А- I и уста навливаются на расстоянии 1 м от конца плиты.

Балка относится к линейным конструкциям, у ко торых длина значительно больше их поперечных раз меров.

Железобетонные балки могут иметь прямоугольные, тавровые, двутавровые, трапецеидальные и другие

сложные			сечения. Высота балок h составляет						пример-
но	J2 -•- 20 ч а с			т	ь	пролета и принимается кратной 50				мм,
если не			более		600 мм, и кратной 100 мн			при	размерах
больших			600	мм.		Ширина • принимается		в	пределах
(0,25 -		0,5) И.
	Для		продольного армирования				балки	применяются
стержни периодического профиля диаметром 12 ч- 32										мм.
	Армирование					балок производится сварными карка
сами (рис. II. 1) или отдельными стержнями.
	Рабочая арматура в балке располагается,								так	же,
как	и	в	плите,		в	растянутой зоне,	следуя, в основном,
за	эпюрой изгибающих моментов.						Балки,	кроме		про

дольной рабочей арматуры, снабжаются вертикальными (поперечными) стержнями при армировании сварными каркасами и в виде хомутов при армировании отдель ными стержнями. Плоские сварные каркасы объединя ются в пространственные с помощью горизонтальных поперечных стержней, устанавливаемых через 1,Он-1,5 м. Диаметр поперечных стержней (хомутов) принимается

не	менее 6 мм	при	высоте	балок	до	800	мм	и 8 —
10 мм — для балок			высотой	более	800	мм.
	Шаг хомутов при их установке по расчету не дол
жен превышать		половины		высоты	балок и		не	более
50	см.

100

Рис. П. 1. Сварные каркасы.

По конструктивным соображениям, в балках шири

ной	150 мм и более число продольных			рабочих	стерж
ней,	доводимых до	опоры, должно быть не менее двух.
В ребрах сборных		панелей, настилов		шириной	менее
150 мм допускается доведение до			опоры одного про
дольного рабочего		стержня.
В	целях ограничения раскрытия		наклонных		трещин

в изгибаемых элементах в балках высотой более 700 мм

убоковых граней ставятся дополнительные про

дольные	стержни на расстояниях (по высоте) не бо
лее чем	через 400 мм с общей площадью поперечного

101

сечения не менее 0,1% от площади поперечного сече ния балки.

На крайних свободных опорах изгибаемых элемен тов для обеспечения анкеровки всех продольных ар матурных стержней, доходящих до опоры, нормами предусматриваются следующие требования:

а) Если поперечная арматура (для балок) не тре буется по расчету, длина 1а запуска растянутых стерж

ней каркаса и сетки за

внутреннюю

грань свободной

опоры должна составлять не менее 5

Рекомендует

ся

принимать / а = 1 0

d. В сварных каркасах и

сварных

сетках

продольной

рабочей

арматурой из

круглых

(гладких)

стержней к

каждому

растянутому

продоль

ному стержню должен

быть

приварен

хотя

бы

один

поперечный

(анкерный)

стержень, расположенный

от

конца

каркаса

(сетки)

на расстоянии

С - < 1 5

мм

при

d <

мм,

С <

1,5 d

при d >

мм.

рах

Диаметр анкерующего стержня da

балках

и реб

должен

быть не менее половины.наибольшего

диа

метра

продольных стержней.

б)

Если

поперечная

арматура требуется по

расчету,

длина должна составлять не менее 15 d\ при обычном тяжелом бетоне марки 200 и выше и при выполнении

растянутой

продольной арматуры из горячекатаной

ста

ли периодического

профиля классов

А- И, А- III или из

стали,

упрочненной

вытяжкой,

класса

А- Ив,

длина

/ а

может быть уменьшена до 10 d.

Монтажная продольная арматура

балок

принимает

ся по

конструктивным

соображениям

диаметром

не

менее диаметра

поперечных стержней

(10—12

мм).

При

армировании балок отдельными

стержнями

пря

мые

стержни

располагают по

бокам

сечения,

отог

нутые

внутри

его.

Рабочая

арматура

располагается

один

или

два

ряда в зависимости от принятой ширины балки и

ко

личества

стержней.

Толщина защитного слоя бетона. Толщина защит

ного слоя бетона назначается в зависимости

от

условий

эксплуатации

и вида

ее армирования. СН и П И- В. I - 62*

рекомендует принимать толщину защитного слоя

бетона:

— в

плитах

и стенках толщиной до 100

мм

вклю

чительно

не

менее

10 мм

и при

толщине

более

100 мм — 15

мм;

102

— в	плитах и стенках			толщиной			более		100	мм,
а также	в	балках и ребрах			высотой		до 250 мм при
d<;20 мм — не менее			15 мм,		где d — диаметр				рабочей
арматуры;
— в балках, ребрах высотой 250 мм и более, а также
в колоннах		при d^C20	мм — не менее				20	мм;
— в балках, колоннах				и плитах при				20<d^?>2MM
— не менее 25 мм, при d > 32						— не менее			30	мм;
при применении полосовой,					угловой и фасонной					стали

—не менее 50 мм;

—для нижней арматуры монолитных фундаментов (отдельных, плитных, ленточных) при отсутствии подготовки толщину защитного слоя применяют не

менее		70 мм,	а при		наличии	подготовки — не				менее
35	мм.
	В	однослойных конструкциях					из	легких		бетонов
марок		100	и	ниже,	выполняемых			без	фактурных
слоев,		толщина		защитного слоя			для	рабочей		армату
ры	во всех		случаях		должна	составлять			не	менее
20	мм.

Толщина защитного слоя для хомутов и попереч ных стержней сварных каркасов в балках и колоннах должна составлять не менее 15 мм; для распредели тельной арматуры плит — не менее 10 мм, а в однослой ных конструкциях из легких бетонов марок 100 и ни ж е — не менее 15 мм.

В полых элементах кольцевого или коробчатого сечений расстояние от стержней продольной арматуры до внутренней поверхности бетона должно быть не менее чем до наружной.

Толщина защитного слоя бетона в сборных элемен тах из тяжелого бетона проектной марки более 200 мо жет быть уменьшена на 5 мм против указанных вели

чин, но должна быть, во всяком		случае, не менее \0 мм
для	рабочей арматуры плит, а	для балок и ребер—
не	менее 20 мм.

Во всех сборных изгибаемых элементах концы про дольных стержней арматуры, не привариваемой к ан-

керующим		деталям, должны	отстоять	от торца элемен
та: в панелях, настилах и			плитах — не более		чем
на	15 мм,	в прочих элементах — не		более чем	на
10	мм.

Стыки арматуры по длине элемента осуществляются

103

обычно контактной сваркой впритык или электрошла ковой сваркой, а в монтажных условиях — электро дуговой сваркой; в отдельных случаях стержни арма туры свариваются внахлестку.

Качество сварки арматуры должно отвечать требо ваниям действующих нормативных документов на свар

ную	арматуру и закладные детали для					железобетон
ных	конструкций.
Согласно СН и		П I I - В. I - 62*			стыки	рабочей	ар
матуры диаметром		до	32 мм	как	в сварных, так и вяза
ных сетках и каркасах			могут выполняться и внахлестку
(без	сварки).
Стыки растянутой			рабочей	арматуры		вязаных	сеток

и каркасов, выполняемые внахлестку без сварки, долж ны иметь длину перепуска не менее 250 мм и распо

лагать их

вразбежку.

Площадь сечения

стержней,

стыкуемых

одном

месте

или

на расстоянии менее длины нахлестки,

долж

на составлять: при

круглых

(гладких) стержнях — не

более

25%, а

при

стержнях периодического профиля —

не более

50%

общей

площади

растянутой

арматуры

сечения элемента.

Длина

перепуска

стержней,

стыкуемых в сжатой

зоне,

может

приниматься

на

d меньше

величины

/ н ,

определяемой по табл. II . 5,

но

не

менее

200

мм,

при

этом для

сжатых

стержней,

выполняемых

из

круглой

(гладкой)

стали класса А- I

без

крюков

на

концах,

длина перепуска должна составлять не менее

На

каждой из

стыкуемых

растянутой

зоне

сеток

по длине

нахлестки

должно

располагаться

не

менее

двух

распределительных

стержней, приваренных

ко

всем

продольным

стержням

сетки.

Стыкование

внах

лестку каркасов

с двусторонним

расположением

рабо

чих стержней не допускается. Стыки сварных сеток с

рабочей	арматурой	из	стержней		периодического			про
филя допускается		выполнять		с расположением			рабочих
стержней	в одной	плоскости;		при	этом	одна	из	сты
куемых сеток или обе сетки				в пределах стыков				могут
не иметь	приваренных		распределительных стержней.
В этом случае длина перепуска сеток						должна	прини
маться как при стыковании				стержней		вязаной		арма
туры.

104

Таблица II. 5

Длина перепуска растянутых стержней при устройстве стыков внахлестку без сварки

				Наименьшая	длина	перепуска
Тип	рабочей арматуры		Условия рабо	внахлестку	при бетоне		марки
Тип	рабочей арматуры		ты стыка
			ты стыка	150	\|	200	и выше
				150	\|	200	и выше
Горячекатаная		перио
дического профиля клас			а*	35d			30rf
са А-П и круглая (глад			а*	35d			30rf
кая) класса A-I			б**	Ш			35а"
Горячекатаная		пе
риодического		профиля
класса А-П1 и упрочнен			а*	45d			40d
ная	вытяжкой	класса	а*	45d			40d
А-Нв				50d			45d

* Стыки арматуры, расположенные в растянутой зоне изги баемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых (по первому случаю) элементов.

** Стыки арматуры, расположенные в центрально-растянутых (по второму случаю) элементах. Такой тип стыка допускается только в плитах и в стенках.

d — номинальный диаметр соединяемых стержней.

Рабочие стыки сварных сеток и сварных каркасов в

растянутой зоне элементов не рекомендуется

распола

гать в наиболее напряженных сечениях. При этом

сты

ки следует располагать вразбежку.

Стыкование

сварных

сеток

без

разбежки

допуска

ется только

на

тех

участках,

где

рабочая

арматура

используется

не более чем на

50%.

При

проектировании

элементов

сборных

железобе

тонных

перекрытий необходимо

предусматривать

уст

ройство

между

ними

швов, заполняемых

бетоном или

раствором. Ширина швов должна составлять

не

менее

мм — при

элементах

высотой до 250 мм

не

менее

мм — при

элементах

большей

высоты.

ГЛАВА III

РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

§ 1. ПРОЧНОСТЬ ПО НОРМАЛЬНЫМ СЕЧЕНИЯМ

Расчет прочности элементов железобетонных кон струкций по предельным состояниям представляет со бой дальнейшее развитие метода расчета по стадии


разрушения		(стадия III).
Исчерпание прочности					изгибаемых		элементов, т. е.
переход	в	предельное		состояние,		может		происходить
по нормальным или по наклонным сечениям.
На участке между			двумя симметричными сосредо
точенными		силами, в	железобетонных				однопролетных
балках,	поперечная		сила		равна нулю.			Поэтому этот
участок	балки работает			в	условиях	чистого изгиба на

действие только изгибающего момента; трещины здесь образуются по нормальным сечениям и направлены

перпендикулярно продольной оси балки.
На участке между опорой	и силой	действуют од
новременно изгибающий момент и поперечная сила.
На этом участке образуются	трещины	по наклонным

сечениям.

Характер разрушения по нормальным сечениям за висит от количества рабочих стержней арматуры, рас положенной в растянутой зоне балки.

Излом по нормальному сечению элемента под дей ствием изгибающего момента наблюдается в двух возможных случаях:

1) излом от исчерпания несущей способности ра стянутой арматуры (при малых процентах армирования);

2) излом от	исчерпания несущей	способности бето
на сжатой зоны	(переармированное	сечение).

106

В железобетонных конструкциях, запроектирован ных согласно случаю 1, всегда не полностью исполь зуется несущая способность бетона сжатой зоны; в элементах, запроектированных согласно случаю 2, не достаточно используется несущая способность растя нутой арматуры. Между двумя этими случаями суще ствует зависимость, которая ограничивается условием

									(III. 1)
где Ss — статический			момент		площади			сжатой		зоны
	бетона	относительно			оси,		проходящей			через
	центр	тяжести растянутой					арматуры;
5 0	— статический		момент		всей		площади		сечения
	бетона	относительно			той	же оси;
Ъ — коэффициент,				зависящий			от	марки		бетона,
	равный	0,8 — при бетонах					марки 400		и	ниже;
	0,7 — при бетоне			марки		500 и		0,65 — при бе
	тоне марки		600.
При	соотношении		^ >	\ сечение			считается		переар-

мированным. Условие (III. 1) характеризует положение нейтральной оси, обеспечивающее достаточную проч ность сжатой зоны и границу переармированных сечений.

Напряжение в бетоне принимается по всей высоте сжатой зоны равным расчетному сопротивлению на сжатие при изгибе. Расчет прочности изгибаемого эле мента по нормальным сечениям производится на дейс твие изгибающего момента М; расчет по наклонным к оси элемента сечениям — на действие изгибающего мо мента М и поперечной силы Q.

При проектировании элементов				железобетонных
конструкций		необходимо	добиваться, чтобы элементы
были	равнопрочными и по		нормальным и по		наклон
ным	сечениям	под действием как		изгибающих	момен
тов, так и поперечных сил.
Прочность		нормальных	сечений	любой симметрич

ной формы изгибаемого элемента	обеспечивается, если
Л Г < М (	(III. 2)

т. е. изгибающий момент от расчетных нагрузок дол жен быть меньше или равен моменту внутренних уси лий (рис. III. 1, а). Эпюра напряжений в бетоне сжатой зоны принимается прямоугольной.

107

Рис. III. 1. Расчетная схема предельного напряженного состояния сечения изгибаемого элемента.

Несущую способность сечения с двойной арматурой можно представить в следующем виде:

		М с е ч	= N6z6		+ N'aza,		(III. 3)
где	NQ и yva — сжимающие				усилия в сжатой		зоне бе
		тона	и в сжатой			арматуре;
		N6 = RUF6		и М = Я а . с - К
		МСЕЧ	=RuF64		+ Ra.cF'aZa.		(III. 4)
Произведения F6z6			= Sg	и F&za		= Sa.
Следовательно,		Мсеч	— RuSfr-\-			Ra.cSa.	(III. 5)
Условия прочности			изгибаемого элемента
	Ru и i ? a . c —	М < RUS6			+ Ra.cSa,		(III. 6)
где		расчетные сопротивления бетона и сжа
той	арматуры.

108

При наличии сжатой арматуры должно соблюдаться условие

z 6 < z a , " (III. 7)

т. е. точка приложения равнодействующей сжатой ар матуры должна быть выше точки приложения равно действующей сжимающих напряжений в бетоне сжатой

зоны.
В этом случае сжатая				арматура		работает		с	рас
четным сопротивлением			R a	c ,	так как	она	расположена
близко к сжатой.грани бетона.
Если рабочая арматура расположена в несколько
рядов, занимающих		более		половины		высоты		растяну
той зоны, то для этих удаленных стержней							расчетное
сопротивление применяется				с	коэффициентом			0,8.
Для прямоугольного			сечения с одиночной					армату
рой (рис. III. 1,	б)
			F\	=	0,
	M<RUF6z6				= RNS6,				(III. 8)
			F6	=	bx,				(III. 9)
где b — ширина	сечения;
x — высота	сжатой		зоны.
Плечо внутренней		пары		сил:
	z6	=	ho-0,5x,					(I	II. 10)

где hQ — полезная (рабочая) высота сечения. Условие прочности изгибаемого элемента

M^N6z6

М < RJbx (h0 —0,5.*)

или

M < Rubhta (1 - 0,5 a)

M < 7 V a z a

или

(III. 11)

(III. 12)

(III. 13) (III. 14)

MKRaFa(ho-0,5x). (III. 15)

Положение нейтральной оси, т. е. высота сжатой зоны, определяется из условия равновесия сил:

N6 = Na

(III. 16)

109

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 9 1011 / 3611 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ

#
19.10.20231.49 Mб18Ахметов, О. Основы электробезопасности на производстве.pdf
#
19.10.20236.65 Mб68Ахметов, Т. Г. Химия и технология соединений бария.pdf
#
29.10.20232.86 Mб7Ахметшин М.А. Применение поверхностно-активных веществ на нефтепромыслах Туркмении.pdf
#
19.10.20234.84 Mб51Ашкенази, Г. И. Цвет в природе и технике.pdf
#
23.10.20234.25 Mб14Ашневиц И.Я. Элементы комплексного анализа с гидромеханическими приложениями конспект лекций.pdf
#
22.10.202311.98 Mб22Ашрабов, А. Б.pdf
#
23.10.20237.58 Mб31Ащеулов С.В. Задачи по элементарной физике [учеб. пособие].pdf
#
22.10.202314.08 Mб41Аэродинамика самолета учебник..pdf
#
19.10.20236.09 Mб25Аэромеханика и физико-химическая гидродинамика конспект лекций..pdf
#
24.10.20239.05 Mб35Бабаев С.Г. Надежность и долговечность бурового оборудования.pdf
#
21.10.20239.2 Mб21Бабалян, Г. А. Физико-химические процессы в добыче нефти.pdf