книги из ГПНТБ / Ашрабов, А. Б
.pdfДля первой |
группы |
предельных |
состояний / ^ б с и |
К6 = 1,2, для |
второй |
группы предельных состояний |
|
Отношение |
призменной прочности |
бетона к кубико- |
|
вой выражается для тяжелых бетонов на пористых за-
полнителях в |
виде отношения |
=. 0,8 — 0,0001 R, |
но |
|
не |
менее 0,75. |
|
|
|
|
Расчетные |
сопротивления1 |
бетона определяются |
пу |
тем |
деления |
соответствующих |
нормативных сопротив |
|
лений на коэффициенты безопасности бетона при сжа
тии Кбс |
и л и П Р И |
растяжении |
Клу |
|
||
В необходимых случаях |
расчетные сопротивления |
|||||
бетона |
могут снижаться |
или |
повышаться против их |
|||
значений, путем |
умножения |
на |
коэффициент |
условий |
||
работы |
rtift, учитывающий |
условия, характер |
и стадию |
|||
работы |
элемента, |
способ |
его |
изготовления, |
размеры |
|
сечения, специфику данного вида конструкции или сооружения.
Для зданий и сооружений повышенной степени от ветственности и капитальности, а также в случае не достаточной изученности действительной работы бетона в предельных состояниях отдельных видов конст рукций, расчетные сопротивления бетона следует снижать против их значений, путем деления на коэф фициент надежности /Сн .
Для бетона марок 600 и 800 в расчетное сопротив ление бетона сжатию Rn? вводится коэффициент усло вий работы OTgM = 0,9, учитывающий особенности де формации бетона указанных марок.
При наличии специального обоснования коэффици ент условий работы можно не учитывать.
Для бетонных конструкций расчетные сопротивле ния бетона сжатию и растяжению умножаются на коэффициент условия работы /яб б = 0,9.
При расчете прочности железобетонных и-бетонных
элементов в |
расчетные |
сопротивления |
бетона |
сжатию |
|
и растяжению вводится |
коэффициент |
условий |
работы |
||
Значения |
расчетных сопротивлений бетона |
(с округлением), |
|||
коэффициентов |
С у , Кб с , К б р |
и т 6 приведены |
в |
проекте новых |
|
•СН и П. |
|
|
|
|
|
90
тб , учитывающий влияние вероятной длительности действия расчетных усилий и условий нарастания проч
ности бетона во |
времени. |
mQ |
|
|
|
|
Значения коэффициента |
|
принимаются, как пра |
||||
вило, равными: |
|
|
|
|
|
|
— при |
учете |
постоянных |
и |
временных |
нагрузок, |
|
кроме „особо кратковременных", |
дабд=0,85; |
|||||
— при |
учете |
также и |
„особо кратковременных" |
|||
нагрузок |
во всех случаях |
тб, |
= |
I , I . |
временных |
|
Допускается |
при учете |
постоянных и |
||||
нагрузок, кроме „особо кратковременных", для бетона естественного твердения принимать т6д = \, если кон струкция эксплуатируется в условиях, благоприятных для нарастания прочности бетона (при относительной влажности помещения не ниже 40% или на открытом воздухе, кроме республик Средней Азии).
При расчете на выносливость, а также по образованию трещин при многократно повторяющейся нагрузке, расчетные сопротивления бетона сжатию и растяже нию снижаются путем умножения их основных значе ний на коэффициент mgp меньше единицы, зависящий от характеристики цикла напряжений (отношения наи
меньшего |
напряжения цикла |
нагрузки |
к |
наибольшему |
а б . min |
1 |
в сжатом |
и |
растянутом |
Рб = |
1 соответственно |
"б. max /
бетоне, от ожидаемого числа циклов за срок службы конструкции, а также от вида бетона.
Для тяжелого бетона на цементном вяжущем при ожидаемом числе циклов за срок службы сооружения, равном 2. 106,
При |
тбр |
= 0,7 + |
0,43 |
рб . |
сов |
расчете железобетонных |
конструкций на |
||||
местное |
воздействие |
нагрузки |
и |
неблагоприятных |
ус |
ловий внешней среды расчетные сопротивления бетона
сжатию |
снижаются путем |
их умножения |
на |
коэффи |
||
циент условий работы |
тб с |
меньше единицы, зависящий |
||||
от уровня образования |
микротрещин |
и |
условий экс |
|||
плуатации зданий и сооружений. |
|
|
|
|||
Расчет прочности на однократное кратковременное |
||||||
(0,2 сек |
и менее) воздействие усилий большой |
интен |
||||
сивности |
допускается для |
обычных |
тяжелых |
бетонов |
||
91
марок |
200 — 600 |
путем |
умножения |
на |
коэффициент |
||||||||
условий работы |
/я6 |
учитывающий |
повышение |
проч |
|||||||||
ности бетона на сжатие при больших скоростях |
наг- |
||||||||||||
ружения. |
|
|
|
|
m6v |
|
|
|
|
|
|
||
|
Значение коэффициента |
принимается |
|
равным, |
|||||||||
1,2, |
когда |
нагружение |
конструкции |
кратковременной |
|||||||||
расчетной |
нагрузкой |
происходит |
в |
течение |
0,1—0,2 |
||||||||
сек. |
При |
более |
высоких |
скоростях |
нагружения |
значе |
|||||||
ние |
коэффициента |
отбупри |
соответствующем |
|
обосно |
||||||||
вании может быть повышено. |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
При |
учете коэффициента |
т6 v |
коэффициент |
/ л б д |
в |
|||||||
расчет |
не |
вводится. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Для конструкций, подвергающихся воздействию по |
||||||||||||
вышенных |
технологических |
температур, |
расчетные |
||||||||||
сопротивления бетона следует снижать путем умноже ния на коэффициенты условий работы т, t меньше еди ницы, учитывающее изменение сопротивления бетона сжатию и растяжению при кратковременном и дли тельном действии нагрева в зависимости от темпера туры и вида бетона.
Расчетное сопротивление арматуры определяется произведением нормативного сопротивления на соот
ветствующий |
коэффициент однородности |
Ка |
и в |
необ |
||
ходимых случаях |
на коэффициент условий |
работы т&, |
||||
т. е. Ra = |
Rl-Ka-ma. |
|
|
|
|
|
Нормативные сопротивления для стержневой арма |
||||||
туры установлены по пределу текучести, |
для |
проволоч |
||||
ной арматуры — по временному |
сопротивлению. |
|
||||
Коэффициент |
однородности |
для |
горячекатаной |
|||
стержневой |
арматуры в зависимости от |
класса |
стали |
|||
Ка = 0 , 9 -г- 0,85.
Принятые нормами расчетные сопротивления арма
туры при |
расчете |
железобетонных конструкций |
при |
|||
ведены в |
табл. |
II . |
4. |
|
|
|
Площадь сечения рабочей |
арматуры |
определяется |
||||
расчетом. Согласно проекту новых СН и П при |
про |
|||||
ектировании железобетонных |
конструкций |
необходимо |
||||
учитывать |
следующие свойства арматурных сталей: |
|||||
а) основные |
механические |
характеристики: |
проч |
|||
ностные, характеризуемые пределом текучести (физи ческим или условным) и временным сопротивлением
92
Таблица //. 4
Расчетные сопротивления стержневой арматуры
иобыкновенной проволоки
Расчетное сопротивление арматуры,
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
KZJCM'1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
растянутой |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
продольной, |
попереч |
|
||
|
|
|
|
Виды арматуры |
|
|
|
поперечной и ной,отогну |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
отогнутой при той при рас- |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
расчете |
на |
чете |
на по |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
изгиб по накл. |
перечную |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сечению |
R я |
силу |
# а . х |
|
Сталь |
|
горячекатаная |
круглая |
|
|
|
|
|
|||||||
(гладкая) |
класса |
A - I , а также поло |
|
|
|
|
|
||||||||
совая, |
угловая |
и |
фасонная |
группы |
2100 |
|
1700 |
2100 |
|||||||
марок |
Ст.З |
|
|
|
периодичес |
|
|||||||||
Сталь |
горячекатаная |
2700 |
|
2150 |
2700 |
||||||||||
кого профиля класса А-П |
. . . . |
|
|
||||||||||||
То же, класса А-Ш |
|
|
|
3400 |
|
2700 |
3400 |
||||||||
То же, класса |
A - I V |
упрочненная |
5100 |
|
4100 |
3600 |
|||||||||
То |
же, |
термически |
5100 |
|
4100 |
3600 |
|||||||||
класса |
A t - I V |
А-5 |
и |
термически |
|
||||||||||
То же, класса |
6400 |
|
5100 |
3600 |
|||||||||||
упрочненная класса A t - V |
|
|
|
||||||||||||
То |
же, |
термически |
упрочненная |
7600 |
|
6100 |
3600 |
||||||||
класса |
A t - V I |
|
|
|
вытяжкой, |
|
|||||||||
Сталь, |
|
упрочненная |
|
|
|
|
|
||||||||
класса А-Пв: |
|
|
напряжений |
и |
|
|
|
|
|
||||||
|
а) с |
контролем |
3700 |
|
3000 |
2700 |
|||||||||
|
|
удлинений |
|
только |
удлине |
|
|||||||||
|
б) с контролем |
3250 |
|
2600 |
2700 |
||||||||||
ний без контроля |
напряжений . . . |
|
|||||||||||||
То же, класса А-Шв: |
|
|
и |
|
|
|
|
|
|||||||
|
а) с |
контролем |
напряжений |
4500 |
|
3600 |
3400 |
||||||||
|
|
удлинений |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
б) с контролем только удлинений |
4000 |
|
3200 |
3400 |
||||||||||
|
|
без контроля напряжений . . |
|
||||||||||||
Проволока арматурная |
обыкновен |
|
|
|
|
|
|||||||||
ная |
(при применении |
в сварных сет |
|
|
|
|
|
||||||||
ках |
и каркасах) |
диаметром: |
|
3150 |
|
2200 |
3150 |
||||||||
|
|
|
от 3 до 5,5 мм |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
от 6 до 8 мм |
|
|
|
2500 |
|
1750 |
2500 |
|||||
разрыву, |
пластические, |
характеризуемые |
относитель |
||||||||||||
ным удлинением при разрыве и углом загиба или чис лом перегибов в холодном состоянии; упругопластические, характеризуемые формой диаграммы деформа ций, для конструкций, в которых может учитываться
93
работа арматуры при напряжениях выше условного предела текучести:
б) особые свойства:, свариваемость; реологические свойства (релаксация напряжений и ползучесть); склон ность к хладноломкости (хрупкому разрушению), кор розионная стойкость.
Кроме того, необходимо учитывать изменения пе речисленных выше свойств арматуры в зависимости от: условий изготовления и эксплуатации конструкций; воз
действия |
повышенных |
положительных |
и |
пониженных |
|||||||||||||
отрицательных |
температур; |
многократного |
повторения |
||||||||||||||
нагрузки; |
скорости |
загружения |
конструкции |
и |
т. п. |
||||||||||||
Выбор |
арматурных |
сталей |
следует |
производить в |
|||||||||||||
зависимости от вида и марки |
бетона, |
типа |
конструкции, |
||||||||||||||
а также |
|
от условий возведения и службы |
конструк |
||||||||||||||
ции или сооружения, учитывая свойства |
сталей. |
|
|||||||||||||||
За нормативное сопротивление арматуры (/?") |
при |
||||||||||||||||
нимается |
браковочный |
минимум; для стержневой ар |
|||||||||||||||
матуры — предел |
текучести, |
физический или |
условный, |
||||||||||||||
равный |
величине |
напряжения, |
соответствующей |
|
оста |
||||||||||||
точному |
относительному удлинению |
0,2%; |
|
|
|
|
|||||||||||
— для |
проволочной |
арматуры — временное |
сопро |
||||||||||||||
тивление |
разрыву |
(для |
витой |
проволочной |
арматуры |
||||||||||||
это |
значение |
определяется |
|
по |
|
величине |
разрывного |
||||||||||
усилия пряди или каната в целом). |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
Расчетные |
сопротивления |
арматуры |
определяются |
||||||||||||||
путем деления |
соответствующих |
нормативных |
сопро |
||||||||||||||
тивлений на коэффициент безопасности арматуры. |
|
||||||||||||||||
Коэффициент безопасности арматуры (/Са) принима |
|||||||||||||||||
ется |
равным: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
а) для |
стержневой |
|
арматуры: горячекатаной |
|
клас |
||||||||||||
сов |
A - I , А - II, А - III, |
|
К = 1,\5; |
горячекатаной |
класса |
||||||||||||
А - 4 |
и |
|
термически |
|
упрочненной |
класса |
A T - IV, |
||||||||||
/ ( а = 1 , 2 0 ; |
горячекатаной |
класса |
А - V |
и |
термически |
||||||||||||
упрочненной классов |
A T - V |
и |
A T - VI, /Са |
= |
1,25. |
и ви |
|||||||||||
б) для |
проволочной |
арматуры:высокопрочной |
|||||||||||||||
той |
проволочной арматуры, |
подвергаемой |
низкотемпе |
||||||||||||||
ратурному |
отпуску, а также обыкновенной |
арматурной |
|||||||||||||||
проволоки |
периодического |
профиля — Ка |
= |
1,55; |
витой |
||||||||||||
арматуры |
из высокопрочной |
проволоки, |
не |
подверга |
|||||||||||||
емой |
низкотемпературному |
отпуску, |
и гладкой |
обык |
|||||||||||||
новенной арматурной проволоки, применяемой в свар ных каркасах и сетках, Ка = 1,8.
94
Расчетные сопротивления арматуры могут снижать ся (а в отдельных случаях — повышаться) против их значений путем умножения на соответствующие коэф фициенты условий работы та и деления на коэффици ент надежности 7(н .
Коэффициенты условий работы арматуры должны учитывать:
—возможность неполного использования ее проч ностных характеристик в связи с неравномерным рас пределением напряжений в сечении, низкой прочно стью бетона (марки 100 и ниже), особенностями техно логии изготовления конструкции, расположением арматуры в сечении элемента, условиями ее анкеровки, наличием загибов и т. п.;
—характер диаграммы растяжения стали;
—изменение ее свойств в зависимости от условий работы конструкции (повышенной или пониженной температуры, скорости приложения нагрузки, ее мно гократного повторения и т. п.).
Коэффициенты надежности должны учитывать по вышенную степень ответственности и капитальности зданий и сооружений и значимость последствий на ступления предельных состояний, а также недостаточ ную изученность действительной работы арматуры в предельных состояниях отдельных видов конструкций.
При расчете элементов на действие поперечной силы расчетные сопротивления поперечной арматуры (хому тов и отогнутых стержней) из сталей любого вида и класса снижаются путем введения коэффициента усло вий работы т а х = 0,8, учитывающего неравномерность распределения напряжений в арматуре по длине на клонного сечения с трещиной. Кроме того, для сварной поперечной арматуры из обыкновенной арматурной проволоки и стали класса А- III вводится коэффициент даар, = 0,9, учитывающий возможность хрупкого разру шения сварного соединения хомутов.
При расчете железобетонных конструкций на вы носливость в расчетные сопротивления арматуры вво
дится |
дополнительный |
коэффициент условий |
работы |
|||||
тяр, устанавливаемый для |
каждого класса |
арматуры и |
||||||
марки |
стали |
в |
зависимости |
от |
характеристики |
цикла |
||
напряжений |
в |
арматуре |
при |
многократно |
повторяю |
|||
щихся |
нагрузках (отношения наименьшего |
напряжения |
||||||
95
цикла к наибольшему) Р а = - 1 ^ , Г д е з а т а х и оа m i n COOT-
З а max
ветственно наибольшее и наименьшее значения напря жений в растянутой арматуре.
Для арматуры, имеющей сварные соединения и рас считываемой на выносливость, расчетные сопротивления
должны быть, кроме того, снижены |
путем |
умножения |
||
на |
дополнительный коэффициент |
т |
зависящий от ви |
|
да |
сварного соединения, класса |
арматурной |
стали, ха |
|
рактеристики цикла напряжений в арматуре и ее диа метра.
По первому |
предельному состоянию на |
однократ |
|||
ное кратковременное |
(0,2 сек |
и менее) |
воздействие |
||
усилий большой |
интенсивности допускается |
для |
горя |
||
чекатаной стержневой арматуры |
классов |
A- I , |
А- II, |
||
А- III, имеющей |
четко |
выраженную площадку |
теку |
||
чести, увеличивать значения расчетных сопротивлений
путем умножения |
величин |
на |
коэффициент |
условий |
||
работы |
m a v , учитывающий |
повышение |
физического |
|||
предела |
текучести |
арматурных |
сталей |
при |
больших |
|
скоростях загружения.
Сортамент арматурных сталей устанавливается по номинальным диаметрам стержней, выраженным в мил лиметрах. Сортамент стержневой арматуры для арма турной проволоки гладкого и периодического профиля принимается единым. Для каждого класса стержневой арматуры устанавливается определенный предел диа метров стержней. Кроме того, пределы диаметров ус
танавливаются |
для каждого |
класса |
и |
вида арматурной |
проволоки. |
|
|
|
|
Прокатная |
углеродистая |
сталь- |
обыкновенного ка |
|
чества группы |
марок „Сталь 3" |
по |
ГОСТ 380 — 71 |
|
применяется, в основном, для закладных деталей и соединительных накладок.
Для специальных конструкций закладные детали
могут изготовляться из |
легированных, |
нержавеющих, |
|||||
окалиностойких, жаропрочных и других видов |
сталей. |
||||||
В качестве |
арматуры |
железобетонных |
конструкций |
||||
в строительной |
практике |
|
нашли применение арматур |
||||
ные стали |
следующих видов: |
|
|
|
|||
а) класс А- I , гладкая |
горячекатаная, |
марки |
Ст. 3, |
||||
диаметром |
6 — 40 мм, |
с |
временным |
сопротивлением |
|||
96
3800 кг/см2, |
используется в виде |
монтажной |
арматуры, |
||
поперечных стержней и хомутов в каркасах; |
|
||||
б) |
класс |
А- II, горячекатаная |
периодического |
про |
|
филя, |
марки |
Ст. 5, диаметром |
10 — 40 |
мм, |
марки |
18Г2С, диаметром 40 —90 мм и новой марки 10ГТ, диа
метром 10 — 32 мм, |
с временным |
сопротивлением до |
|||||||
5000 кг: см2, |
имеет |
часторасположенные выступы в виде |
|||||||
трехзаходной |
винтовой |
линии |
с |
двумя |
продольными |
||||
ребрами. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
в) |
А- III, |
горячекатаная периодического |
профиля, |
||||||
повышенной |
прочности, марки |
25Г2С или 35ГС, диамет |
|||||||
ром 6 — 40 мм и марки 18Г2С, |
диаметром 6 — 9 |
мм, |
|||||||
имеет выступы, идущие навстречу друг другу, |
„в |
елоч |
|||||||
ку". Временное сопротивление стали этого |
класса — |
||||||||
6000 кг 1см2; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
г) |
класса |
А- IV, периодического профиля, |
высоко |
||||||
прочная, с временным |
сопротивлением 9000 кг/см2, |
мар |
|||||||
ки 20ХГ2Ц и 20ХГСТ, диаметром |
10 — 32 мм и |
марки |
|||||||
80С, диаметром 10—18 мм, продольные |
ребра |
обра |
|||||||
зуют |
„елочку". |
|
|
|
|
|
|
|
|
д) класса А- V, периодического профиля, высоко прочная, с временным сопротивлением 10000 кг\см2, мар ки 23Х2Г2Ц, диаметром 10 — 18 мм.
Вышеперечисленная стержневая арматура исполь зуется для железобетонных элементов с обычной гиб кой арматурой, причем наибольшее распространение в качестве рабочей арматуры получила сталь классов А- II и А- III. Кроме того, для армирования конструк ций выпускаются гладкие холоднотянутые проволоки из малоуглеродистой стали класса В- I , высокопрочная уг леродистая проволока класса В-П и периодического профиля Вр-I, Вр-П.
В качестве арматуры для конструкций без предва рительного растяжения широкое применение получили сварные сетки и плоские каркасы. Сварные сетки изго тавливаются из низкоуглеродистой холоднотянутой про волоки класса В-1, диаметром 3 — 7 мм и горячекатаной низколегированной стали класса А- III периодического профиля, диаметром 6 — 9 мм посредством контактной точечной сварки в местах пересечений продольных и поперечных стержней.
Метизной промышленностью сварные сетки выпус каются двух типов: плоские с максимальными размера-
7—286 |
97 |
ми 2,5 X 9 ж и рулонные шириной 0,9 — 3,5 м и дли ной, определяемой весом рулона (100— 150 кг). В ру лонных сетках наибольший диаметр рабочих стержней равен 7 мм.
§ 4. АРМИРОВАНИЕ ПЛИТ И БАЛОК
Плита. Основными конструкциями плоских железо бетонных перекрытий являются плиты и балки. Плиты имеют толщину значительно меньшую, чем длина и ширина.
Для армирования железобетонных плит рекоменду ется применять горячекатаную арматурную сталь клас
сов А- II и |
А-Ш, а |
также |
обыкновенную |
проволоку |
|
диаметром |
3 — 3,5 |
мм |
в виде сварных сеток. |
||
Рабочая |
арматура |
плиты |
располагается |
вдоль про |
|
лета и воспринимает растягивающие усилия. В проле
тах плит сварные сетки |
размещаются |
по |
низу |
плиты, |
||||||
а в многопролетных неразрезных плитах |
также |
и |
над |
|||||||
промежуточными опорами поверху. Рабочая |
арматура |
|||||||||
принимается диаметром |
3—10 |
мм |
и |
укладывается с |
||||||
шагом |
100 — 200 мм |
друг от друга. |
|
|
|
|
|
|||
Распределительная арматура |
размещается |
в |
|
попе |
||||||
речном направлении пролета плиты |
и обеспечивает |
про |
||||||||
ектное |
положение |
рабочих |
стержней, |
способствуя |
||||||
уменьшению объемных деформаций конструкций. Пло
щадь сечения |
распределительной арматуры |
составляет |
|||||
не |
менее |
10% |
от |
площади сечения |
рабочей |
арматуры |
|
в |
месте наибольшего изгибающего |
момента, |
с шагом |
||||
250 — 300 |
мм. |
|
|
|
|
|
|
|
Консольные |
и |
однопролетные плиты, |
как |
правило, |
||
изготовляются |
в |
сборном железобетоне. |
Многопролет |
||||
ные — в монолитном железобетоне.
Рекомендуемые пролеты балочных плит перекрытия гражданского здания 2,0—4,5 м. Толщина балочных плит определяется расчетом по наибольшему изгибающему моменту в пролете. Согласно СН и П II - В. I - 62* толщину плит рекомендуется принимать не менее: для
покрытия — 50 |
мм, |
для |
междуэтажных |
перекрытий |
|
гражданских зданий — 60 |
мм, производственных зда |
||||
ний — 70 мм, |
под проездами — 80 |
мм. В |
многопролет |
||
ных балочных |
плитах |
с |
равными |
пролетами толщина |
|
98
обычно определяется по моменту в |
первом пролете, и |
эта толщина сохраняется во всех |
остальных про |
летах.
При армировании неразрезных балочных плит обыч
но половина |
пролетной |
арматуры |
переводится |
у |
опор |
||||||||
наверх с |
уклоном |
1 : 2, |
а другая |
половина |
доводится |
||||||||
до опор, |
причем количество стержней, доходящих до |
||||||||||||
опор, должно |
быть |
не |
менее |
трех |
на |
I м |
|
ширины |
|||||
плиты. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Перегибы |
сеток |
отстоят |
на |
расстояниях 0,25 проле |
|||||||||
та от оси |
опор. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При опирании |
плит |
на |
кладку |
стен |
ширина |
опор |
|||||||
ной части должна быть не менее толщины плиты. |
|||||||||||||
Сварные сетки |
|
разделяются |
на |
рулонные |
и |
плос |
|||||||
кие. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В практике проектирования применяются два |
спо |
||||||||||||
соба армирования |
плит |
сварными |
сетками: |
непрерыв |
|||||||||
ный, когда рулонные сетки с продольной рабочей ар матурой укладываются путем их раскатки вдоль пролета плиты; по способу раздельного армирования плит — рулонные сетки с поперечным расположением рабочей арматуры укладываются вдоль балок —- ребер,являю щихся опорой плит.
Расстояние между рабочими стержнями в средней части пролета и над опорой (вверху) должно быть не более 200 мм при толщине плитьГдо 150 мм и не бо лее 1,5 //„при толщине плиты более 150 мм., где hn — толщина плиты. На всех участках многопролетных не разрезных плит расстояние между осями стержней как
рабочей, так и распределительной арматуры не |
долж |
но превышать 350 мм. В пролетах расстояние |
между |
стержнями, доводимыми до опоры, не должно превы
шать |
350 мм, |
причем площадь сечения этих |
стержней |
. |
пог. м |
1 |
площади |
на 1 |
должна составлять не менее -g- |
||
сечения нижних стержней в пролете. |
|
||
Величины |
моментов и поперечных сил |
расчетных |
|
сечений неразрезных плит с равными или отличающи
мися не более чем на |
20% |
пролетами |
и временной |
нагрузкой, не превышающей |
постоянную |
более чем в |
|
5 раз, определяются с |
учетом влияния |
пластических |
|
деформаций. |
|
|
|
99