5.1. Расчёт осадок грунта под внешним ф-том методом послойного суммирования

II слой:

=*0.80*=0.047 м=4.7 см

III слой:

=*3.03*=0.012 м=1.2 см

IV слой:

=*2.1*=0.002 м=0.2 см

V слой:

=*0.17*=0.002 м=0.2 см

Суммарная осадка:

S=4.7+1.2+0.2+0.2=6.3 см<=10 см

5.2 Расчёт осадок грунта под внутренним фундаментом методом эквивалентного слоя

p=278.53 кПа – среднее давление по подошве фунд-та

b= 1,6м – ширина ленточного фунд-та

– средневзвешенное значение коэффициента сжимаемости в пределах сжимаемой толщи Нс.

мощность эквивалентного слоя

Приближенно примем коэффициент Пуассона v=0,25, т.к. в основании преимущественно находится песок ср. крупности.

По таблице СНиП принимаем , тогда

Находим глубину сжимаемой толщи Нс=

Вычисление коэффициентов сжимаемости слоёв грунта:

II слой: песок ср. крупности ср. плотности , Е=2814.24 кПа

=0.000296

III слой: суглинок твёрдый , Е=22222 кПа

=0.000044

IV слой: песок гравелистый ср. плотности , Е=25806 кПа

=0.000032

V слой: глина тугопластичная , Е=2055.7 кПа

=0.000303

- коэф. сжимаемости z- расстояние от В.С. до середины

Вычисление суммарной осадки:

S=P* h_э* m_v=278.53*4.064*0.0000811=0.0918 м=9, 18 см

6. Разработка конструкции столбчатого свайного фундамента под наружную стену

См. лист 4 граф. части (миллиметровая бумага)

=343.2 кН

=286 кН

Планировочная отметка DL=-0.8 м

Отметка пола подвала =-2.2

Глубина заложения ростверка:

Назначаем высоту ростверка 60 см

==2.2+0.2+0.6-0.8=2.2 м (абс. отметка 126.83)

Выбор сваи

В соответствии с инженерно-геологическими условиями принимаем железобетонную забивную сваю сечением 0,3×0,3м длиной l=7.5 м , длина острия 0,25 м; заделка сваи в ростверк принимается равной 0,1 м.

Несущая способность сваи по грунту (по СНиП 2.02.03.85)

где _c — коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый _c = 1;

R ‑ расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа (табл. 1 СНиП)

A — площадь опирания на грунт сваи, м² (площадь поперечного сечения сваи)

U — наружный периметр поперечного сечения сваи, м;

f_i — расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания по боковой поверхности сваи, кПа (табл.2 СНиП);

h_i — толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м;

_СR, _cf — коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетные сопротивления грунта и принимаемые по табл. 3. Для забивных свай _СR, _cf = 1.

Для глинистых грунтов с I_L=0,31 при глубине погружения сваи 9,6 м R=3473кПа

_{Таблица 4. Расчёт несущей способности сваи}

Наименование	zi, м	hi, м	fi, кПа	γcfi	γcfi ·fi·hi
Песок ср. крупности	2.45	0.5	44.7	1	22.35
Суглинок тв. IL=-0.55	3.7	2	51.5	1	103
	5.215	1.03	56.43	1	58.12
Песок гравелист.	6.23	1	58.69	1	58.69
	7.28	1.1	60.56	1	66.62
Глина тугопласт., IL=0,14	8.715	1.77	44.73	1	79.17
				∑		387.95

==1(1*3473*0.09+1.2*387.95)=312.57+1.2*387.95=

778.11 кН.

Допустимая расчетная нагрузка на сваю:

===555.79 кН

Требуемое количество свай:

n=

осредненная грузовая площадь вокруг сваи, с которой передается нагрузка от собственного веса ростверка, надростверковой конструкции и грунтовой пригрузке на ростверке;

d –сторона сваи;

h – высота ростверка и надростверковой подземной конструкции, нагрузка от

которых не вошла в расчет при определении ;

- средний удельный вес грунта и бетона над подошвой ростверка =24 ;

n==0.67cв/пог. м

a==1.49 м – расстояние между осями свай

Расположение свай:

Чтобы получить минимальные размеры ростверка в плане и тем самым уменьшить его материалоемкость, назначаем расстояние между осями свай равным 1.49 м. Расположение свай – однорядное. Расстояние от края ростверка до боковой грани сваи (свесы) принимаем равными 0.2*30+5=0,11м. Тогда ширина ростверка будет равна:

30+2*0.11=52 (см)