книги из ГПНТБ / Чекмарев, А. П. Гнутые профили проката

214

Переходим к расчету открытых калибров (рис. 107, б) на примере клети XIII (а = 60°, у = 15°)

аи — (Ь2 + 15) cos а = 23,71 мм; /i£4 = (b2 + 15) sin а = 41,07 мм;

D i = 395,58 мм; g15 = Df|)- B~ Dl. ctg (а° + 30') = 23,24 мм.

В клетях XV—XVII (рис. 107, в) на реборде нижнего валка сделан

на рис. 108.

В связи с тем, что в клетях XV—XVII профилируют отдельные полосы, для точной задачи профиля в клети XVI и XVII перед ними установили проводки скольжения, укрепленные на столах для вер­ тикальных роликов.

Проводки (рис. 109) позволяют устранить небольшое винтообраз­ ное искривление профиля.

215

Определение контура ножей

Боковой зазор между ножами (рис. 110) при минимальной тол­ щине разрезаемого металла составляет 0,03-нО,05 мм, при максималь­ ной — 0,1 -т-0,2 мм. Контур нижнего ножа соответствует наружномуконтуру профиля. Контур верхнего ножа конструируют следующим образом.

Вначале определяют толщину слоя еотр, при котором заканчи­ вается рез и начинается отрыв:

sOTP = (0,2-r-0,25)]S.

Строят контур отрыва (пунктир на рис. ПО), затем в большом масштабе — контур ножа (с учетом углов реза) в момент соприкос-

Рнс. ПО. Схема для расчета профиля ножей летучих ножниц стана 1-4X50-300

иовения ножа с профилем (положение I); контур ножа опускают в по­ ложение II с таким расчетом, чтобы разрезать весь профиль и вы­ вести нож за его очертания на 1—2 мм. Расстояние от режущей кромки ножа до наружной кромки профиля (перекрытие Д) определяют гра­ фически. Угол резания принимают равным 1 —1,5°.

Основные размеры ножей определяют так: Я 2 = 70 + /; f — принимают равным 5—10 мм для небольшого поднятия профиля;

В 2 = (256 + А) — Я 2; В, = В2 — А.

Перекрытие по краям ножей должно быть на 10—15 мм (без учета скосов 20—30 мм) больше, чем по их рабочей части.

Размер А выбирают конструктивно в зависимости от ширины полки профиля.

В 1 + Н 1 = (В2 + Я 2) + (d + 10-4-15).

.КОРЫТНЬЙ ПРОФИЛЬ 32x60x20x19x22x4*

Опыт производства подобных профилей (рис. 111) на станах по­ штучного профилирования показал, что полоса скручивается в сто­ рону большей стенки. В связи с этим схема калибровки этого профиля (рис. 112) предусматривает подгибку отдельных его элементов в сто­

* Профилируют на стане 1-4x50-300 из горячекатаной стали СтЗкп.

216

р о н у , п р о т и в о п о л о ж н у ю в и н т о о б р а з н о м у искривлению. Предусмо­

трено полку меньшей стенки закончить формовать раньше, чем полку большой стенки. В клети XIV угол между малой стенкой и полкой составляет 90°, т. е. формирование

противодействует винтообразному ис­ кривлению. Для ликвидации скру­ чивания предусмотрена также двух­ валковая холостая правильно-калиб­ ровочная клеть перед летучими нож­ ницами.

Следует также учитывать, что угол подгибки стенок составляет

90°, а разрезку профиля можно производить при максимальном угле подгибки, при котором можно разрезать профиль, равном 75°. По,- этому угол подгибки стенок в клети XIV не должен превышать эту величину.

Клеть

Рнс. 112. Схема калибровки корытного профиля 32X50X20X 19X22X4.

В калибровочной группе (клети XV—XVII) меньшую стенку подгибают интенсивнее, чем большую. Полку большей стенки под­ гибают против часовой стрелки. Вся схема калибровки, таким обра­

217

зом, способствует ликвидации продольного винтообразного искрив­

Ось формовки делит основание профиля шириной 23 мм пополам. Радиус подгибки закруглений переменный.

Переходим к расчету ширины исходной заготовки. Разобьем профиль на элементарные участки, как это показано на рис. 111.

Для расчета ширины исходной заготовки принимаем радиус из­ гиба закруглений на готовом профиле R = 3 мм. Так как допуски всех размеров (кроме стенки высотой 20 мм) одинаковы, принимаем для расчета калибровки размеры профиля номинальными. Высота

малой стенки 20li; для расчета принимаем 21 мм.

Длины элементарных участков /; = 19 — (R + 5) = 12; R p =■■

= R + 5/2,

4/п = 2nRp = 31,4 мм;

/ш = 50 — 2 (R -f- 5) = 36,0 мм;

/iv = 32 — 2 (R + S) = 18,0 мм;

/у = 21 — 2 (R -р 5) = 7,0 мм;

/vi = 22 — (R + S) = 15,0 мм.

Ширина заготовки Взаг = I, + 4/ц + /1П + l\v + h + hi = = 119,4 мм. С учетом поперечной вытяжки металла на основании опыта выбираем заготовку .шириной 114 мм. Уменьшаем участки 1\ и /уI на 2 мм каждый, а участок /vi на 1 мм (величиной 0,4 мм можно пренебречь).

Переходим к расчету калибровки.

218

Радиусы формовки, а также размеры промежуточных участков (рис. 113) определяем по формулам:

Определим теперь размеры элементов переходных форм профиля

(рис. 114):

219

Для клети XVII необходимо уменьшить .размер Въ на 0,8 мм, чтобы исключить защемление стенок профиля:

Bbxvii = 22,2 мм;

h = п у ,! Ф “I' W - ^2 ~ п у "Ь Я Ф •

2 2 0

Большая часть размеров полосы совпадает с размерами калибров (например,.Вн, Вв и т. д.).

Определим остальные размеры от­ крытых калибров (рис. 115); ап и яп выбирают конструктивно.

221

При расчете закрытых калибров клетей X, XI (рис. 116) опре­ деляем размеры только крайних участков калибров (диаметры бур­ тов выбираем конструктивно).

Клеть X:

а = /i + Па + 0,5 — 14,17 мм; с = Ivi + «ф + 0,5 = 17,82 мм.

Так как в клети XI обе полки подгибают вниз, расчет ведем по верхнему валку:

а' = 1 + па + 0,5 = 15,27 мм; c = /vi + «ф + 0,5 = 18,26 мм.

Для левой части калибров клети X определим размер а' верхнего валка, считая основными размеры нижнего валка. Для остальных клетей основными считаем размеры верхнего валка

ов = с cos 5° = 17,75 мм.

СПЕЦИАЛЬНЫЙ ПРОФИЛЬ ДЛЯ ТЕПЛИЦ 40x27x32x30x3*

Для того, чтобы полоса была устойчива при формовке, углы подгибки стенок выбраны одинаковыми. Для ликвидации продольного скручивания полку мень­ шей стенки вначале ос1 авляют горизонтальной. В XIV клети подгибают одновременно стенки и полку меньшей стенки, созда­ вая тем самым изгибающий мо­ мент, препятствующий винто­ образному искривлению полосы

(рис. 117).

Ось формовки выбрана проходящей через середину уголкового закругления профиля. Калибровка уголкового закругления вы­ полнена по способу II (см. рис. 17). Полки профиля с закруглениями

* Профилируют на стане 1-4X50-300 из горячекатаной стали СтЗ.

222