книги из ГПНТБ / Устинов, П. М. Проектирование сельских сетей проводного вещания

зом, -норма -результирующего переходного затухания гари встреч­ ной передаче будет на 16,5 дБ больше но сравнению с вычислен­ ными но ф-ла-м (6.16) или (6.17).

На общих опорах не рекомендуется -подвешивать абонентскиецепи СТС в направлении от нижестоящей -станции СТС к выше-

Рис. 6.26. Схемы совместной подвески цепей СТС

подвески абонентской цепи СТС

стоящей (рис. 6.26а). Если этого нельзя избежать, то -норма ре­ зультирующего -переходного затухания, определенная по ф-лам (6.16) или (6.17), также увеличивается -на 16,5 дБ.

Вычисленные нормы -переходного затухания между РФ и цепя­ ми СТС в -зависимости от номинального напряжения -фидеров -при­ ведены -в табл. 6.17.

1.83'

Приемный уровень на абонентских цепях СТС, в принципе, не всегда имеет минимально допустимую величину (—28,7 дБ), а ча­ ще какое-то промежуточное значение от —20 дБ до —28,7 дБ. Нор­ мы же на результирующее переходное затухание 'между РФ и це­ пями 'СТС при встречной подвеске весьма жесткие и не всегда выполнимы. Вместе с тем нет необходимости принимать макси­ мальные нормы Л0р, если рабочее затухание ар цепей СТС менее

ар—'Oil.

В рабочее затухание цепей тракта СТС входит затухание в ли­ нейных трансформаторах |(0,44 дБ на один трансформатор) и в станционных устройствах (0,87 дБ на станцию).

Распределительные фидеры не допускается подвешивать на опо­ рах совместно с цепями внутриобластной телефонной связи.

Цепи СТС, идущие до подхода к внутриобластной линии связи совместно с распределительными фидерами, допускается разме­ щать на опорах внутриобластной линии связи при схеме связи, ука­ занной на рис. 6.27а.

Рис. 6.27. Схемы совместной подвески РФ и цепей СТС, переходящих на линии внутриобластной связи

.184

Если влияние распределительного фидера на телефонные цепи ■из цветного металла происходит 'вследствие двойного 'перехода по схеме'ближнего конца (рис. 6.276), то цепи СТС размещать на опо­

рах внутриобластных цепей не допускается.

Не допускается совместная подвеска абонентских цепей про­ водного вещания с телефонными цепями СТС.

Цепи СТС, подвешиваемые на линиях совместной подвески, включаются в станцию через линейный трансформатор (типа ДТН). Если цепь используется в системах е гальванической связью, нормы на результирующее переходное затухание на ближнем конце, при­ веденные в табл. 6.17, увеличиваются на 8,7 дБ.

Если расчетом ‘определено, что переходное затухание /1ор мень­ ше нормы, то абонентские телефонные цени к станции с гальвани­ ческой связью и к телефонному аппарату подключаются по спе­ циальной схеме с применением линейных трансформаторов.

Распределительные фидеры можно подвешивать на опорах ли­ ний СТС и при наличии уплотненных телефонных цепей. При этом должны соблюдаться следующие условия:

при одновременном уплотнении стальных цепей СТС с помощью аппаратуры ВЧР и первым каналом ВС-3 норма на переходное затухание на ближнем конце между уплотненными цепями долж­ на составлять

Аор — a Z-J- 52,1 дБ,

где Ы — затухание стальной цепи, уплотненной первым каналом

ВС-3 на усилительном участке; при уплотнении стальных цепей аппаратурой типа ВС-3 или К-3

сообщение на низшей группе частот должно передаваться в на­ правлении от районного центра к нижестоящим станциям. На уп­ лотненных цепях должны устанавливаться шумоподавляющие уст­ ройства;

если стальная цепь уплотнена аппаратурой, спектр которой совпадает со спектром пропра'ммы вещания, то спектр сигнала,

•передаваемого это распределительному фидеру, должен ограничи­ ваться фильтром, вносящим на частотах 5,5— 10 кГц затухание до 39 дБ.

Если результирующее переходное затухание Лор между сталь­ ными уплотненными цепями не удовлетворяет поставленным выше условиям, то должно быть предусмотрено концентрированное сим­ метрирование.

КонструкцияЛ И Н И Н

Для линий совместной подвески установлены специальные про­ фили опор, обеспечивающие необходимую норму результирующего переходного затухания между распределительными фидерами и це­ пями СТС (рис. 6.28 и 6.29).

J 8 5 ,

i

Рис. 6.28. Профили опор при совместной под­ веске цепей СТС и двухпроводных РФ

и _

J

:Рис. 6.29. Профили опор при совместной подвеске

.цепей СТС и четырехроводных РФ

186

Кроме типовых профилей, «а линиях 'совместной подвески мо­ гут использоваться и другие. Но при этом результирующее пере­ ходное затухание Лор должно быть не -менее величины, приведен­ ной в табл. 6.17 иди определенной по ф-лам (6.16) — (6.19), а рас­ стояние между проводами распределительного фидера и провода­ ми ближайшей к нему телефонной цепи должно быть не менее одного метра (по условиям техники безопасности). Соответствиенормам фактической величины результирующего переходного зату­ хания между цепями нетипового профиля определяется расчетом.

Цепи проводного вещания и СТС на участках совместной под­ вески и на подходах к ним -скрещиваются. Распределительный фи­ дер от станции узла и телефонные цепи от телефонной станциидо первой опоры -совместной подвески выделяются в отдельныесекции и скрещиваются по схемам для цепей, расположенных на/ собственных опорах (секция № 1 на рис. 6.30).

Рис. 6.30. Пример секционирования линии совместной подвески

Первая опора совместной подвески цепей является опорой на­ чала секции на участке совместной подвески. Все секции на уча­ стке совместной подвески должны быть законченными, по возмож­ ности полными.

Если при проектировании совместной подвески на -существую­ щих линиях окажется, что на длине участка 'совместной подвескиполная или укороченная -секция я-е укладываются, то необходимопроизвести переразбивку линии для создания необходимого коли­ чества элементов для данной секции. Поскольку на линиях СТС, как правило, однородный профиль -соблюдается на небольших протяженностях и, следовательно, имеется несколько -секций, то це­ лесообразно для переразби-вки линии выделить укороченную 8- или- 16-элементную секцию.

Отводы распределительного 'фидера, подходы и отходы теле­ фонных цепей на участке совместной подвески рекомендуется про­ изводить на секционных -опорах. Поскольку такое условие в рядеслучаев требует излишних затрат (подстройка дополнительных ли*

1!87"

ГЛАВА 7.

ЭЛЕКТРИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ЦЕПЕЙ ПРОВОДНОГО ВЕЩАНИЯ

7.1. ОБЩИЕ СВЕДЕН

Электрический расчет преследует цель выбора такой конструк­ ции цепи, которая обеспечивала бы передачу 'необходимого коли­ чества энергии от источника до /нагрузки с наименьшими потеря­ ми, при соблюдении заданных .нормами качественных показателей.

В общем случае, расчетом определяется напряжение U„ и ток /„

в /начале цепи с сопротивлением ZBX в заданной, полосе частот по известным значениям сопротивления нагрузки Znp. Сопротивле­

Рис. 7.1. Схемы нагруженных цепей

ток /„, которые необходимо обеспечить на зажимах нагрузки для получения номинальной мощности.

В цепях проводного вещания распространение электромагнит­ ной энерпии имеет .волнообразный характер, а отношение комп­ лексных сопротивлений линии и нагрузки в спектре передаваемых частот непрерывно-переменно. Поэтому для определения оптималь­ ных величин затухания, входного сопротивления и неравномер­ ности частотной характеристики цепи необходимо производить расчет на всех частотах нормируемого спектра или, по крайней мере, через интервалы частот, по которым с достаточной для прак­ тики точностью можно судить о пригодности выбранной конструк­ ции цепи.

Электрический расчет цепей передачи производится с помощью уравнений передачи. Однако этот метод весьма трудоемок, и тем

189

неравномерно, в зависимости от,расположения населенных пунктов или размещения сосредоточенных групп нагрузок в населенных ■пунктах. Как правило, на сельских сетях проводного вещания си­ стематизировать размещение нагрузок вдоль цепи не представ­ ляется возможным.

Для упрощения расчетов и сокращения за счет этого затрат времени на проектирование сетей 'проводного вещания разрабо­ таны и применяются следующие приближенные методы расчета:

расчет цепей с представлением нагрузок, как равномерно рас­ пределенных по длине линии;

расчет цепей по участкам, считая каждый из них линией с со­ средоточенной нагрузкой на конце;

расчет цепей суммированием моментов нагрузки.

Для ориентировочного расчета несложных цепей передачи при­ меняются различные расчетные графики и таблицы с усредненны­ ми и укрупненными значениями исходных условий.

И, наконец, соответствие нагруженных цепей действующим нормам может быть определено экспериментально, путем состав­ ления в производственной лаборатории схемы цепи из параметри­ ческих эквивалентов и практического замера нормируемых пара­ метров соответствующими измерительными приборами. Этот спо­ соб хотя и не отличается быстротой, однако позволяет иметь пред­ ставление о параметрах проектируемой цепи любой конфигурации

ияри любом размещении нагрузки.

7.2.ХАРАКТЕР РАСПРОСТРАНЕНИЯ ЭНЕРГИИ

ПРОВОДНОГО ВЕЩА

Волновое сопротивление цепи ZB, равное отношению напряже­ ния к току в любой точке цепи, характеризует электрические ка­ чества цепи. Чтобы переданная по цени энергия могла быть вся воспринята приемником, сопротивление прием,ника Znp должно быть равно волновому сопротивлению цепи (Znp= Z B) . Соблюдение

этого условия называется условием согласованных сопротивлений цепи и нагрузки или просто согласованной нагрузкой. Потерь энер­ гии за счет отражения волн при этих условиях не произойдет

(рис. 7.2а).

В принципе, к такому идеальному согласованию сопротивлений цепи и приемника и стремятся при создании систем передачи энер­ гии, будь то в проводном вещании, электросвязи или сильноточных

сетях.

В практических условиях ,в цепях проводного вещания идентич­ ность характеристик цепи и приемников трудно достижимы я по­ этому потери энергии за счет отражений в той или иной степени

имеются.

При несогласованных сопротивлениях нагрузки и цепи (Znp^ =iAZB) энергия, достигшая нагрузки, частично потребляется прием­

ником, а частично отражается.

190

Бели -сопротивление 'нагрузки Znp больше волнового сопротив­ ления цепи ZB, то соотношения между 'бегущей и отраженными волнами «а-пряжения -и тока ближе к режиму холостого хода цепи. При этом у 'бегущей и отраженной волн 'напряжения знак одина­ ков, а -результирующее напряжение U —iUe+iUo -в любой точке це-

Рис. 7.2. Графики распространения поли напряжения и тока в цепи с нагрузкой на конце:

•пи. Результирующее напряжение «а 'конце цепи, где подключена нагрузка, будет также равно 'Сумме напряжений бегущей и отра­ женной волн (Нк =-С/бк-ННок), но напряжение бегущей волны бу­ дет больше напряжения отраженной волны, так как часть напря­ жения будет падать на сопротивлении нагрузки Znp и отражение энергии будет неполное (рис. 7.26).

Токи бегущей и отраженной волн в случае, если Znp> Z b будут -вычитаться .и результирующий ток в любой точке цепи / =

191

= / б—Iо- На конце цепи результирующий ток IK—Igk—/ ок, а ток бе­

гущей волны /ок будет больше тока отраженной волны / ок (рис. 7.2в).

Если сопротивление нагрузки Z UV< Z U, то характер распростра­

нения электромагнитной волны приближается к режиму короткого замыкания. Напряжения бегущей и отраженной волн 'будут иметь противоположные знаки и результирующее напряжение U = U б—'U0

в любой точке цепи. В конце цепи '£7к=7Лж— Нок при этом напряже­

7.2(7).

Напряжение и ток электромагнитной волны находятся в пря­ мой зависимости от сопротивлений цепи и нагрузки, поэтому на­ пряжение на конце цепи Uli=iUe1<+ £70к = /к£Пр, а ток |На конце цепи

конце цепи, выражения для определения бегущих и отраженных волн напряжения на конце цепи можно записать так:

Отношение выражений отраженной волны напряжения к бегу­ щей волне напряжения

определяет величину несогласованности волнового сопротивления цепи ZB и входного сопротивления нагрузки Znp. Частное от деле­ ния приведенного отношения называется коэффициентом отраже­ ния или коэффициентом несогласованности

Коэффициент отражения показывает, какая часть энергии от­ ражается при данных соотношениях между сопротивлениями цели и нагрузки и выражается цифрами от 0 (при Znp=ZB) до единицы (при Znp= 0 или Znp = °o, т. е. при изолированных и короткозамк­ нутых концах цепи, когда вся энергия бегущей волны отражается).

Промежуточные величины коэффициента несогласованности р

от Znp = oo до Znp=ZB имеют положительные значения и означают, что падающая и отраженная волны напряжения имеют один и тот

1/92