Приложение ж

(рекомендуемое)

Методика гидравлического расчета установок углекислотного пожаротушения низкого давления

Ж.1 Среднее за время подачи двуокиси углерода давление в изотермическом резервуаре p_m, МПа, определяется по формуле

p_m=0,5(p₁+p₂), (Ж.1)

где p₁ - давление в резервуаре при хранении двуокиси углерода, МПа;

p₂ - давление в резервуаре в конце выпуска расчетного количества двуокиси углерода, МПа, определяется по рисунку Ж.1.

Ж.2 Средний расход двуокиси углерода Q_m, кг/с, определяется по формуле

(Ж.2)

где m - расчетное количество двуокиси углерода, кг;

t - нормативное время подачи двуокиси углерода, с.

Ж.3 Внутренний диаметр питающего (магистрального) трубопровода d_i , м, определяется по формуле

(Ж.3)

где k₄ - множитель, определяется по таблице Ж.1;

l₁ - длина питающего (магистрального) трубопровода по проекту, м.

Таблица Ж.1

pm, МПа	1,2	1,4	1,6	1,8	2,0	2,4
Множитель k4	0,68	0,79	0,85	0,92	1,0	1,9

Ж.4 Среднее давление в питающем (магистральном) трубопроводе в точке ввода его в защищаемое помещение рассчитываются из уравнения

(Ж.4)

где l₂ - эквивалентная длина трубопроводов от изотермического резервуара до точки, в которой определяется давление, м:

(Ж.5)

где ε₁ - сумма коэффициентов сопротивления фасонных частей трубопроводов.

Ж.5 Среднее давление составляет

р'_т=0,5(р₃+р₄), (Ж.6)

где р₃ - давление в точке ввода питающего (магистрального) трубопровода в защищаемое помещение, МПа;

р₄ - давление в конце питающего (магистрального) трубопровода, МПа.

Давление на насадках должно составлять не менее 1,0 МПа.

Ж.6 Средний расход через насадок Q'_m, кгс^-1, определяется по формуле

(Ж.7)

где µ - коэффициент расхода через насадок;

A₃ - площадь выпускного отверстия насадка, м²;

k₅ - коэффициент, определяемый по формуле:

(Ж.8)

Ж.7 Количество насадков ξ₁ определяется по формуле

ξ₁=Q_m/Q´_m. (Ж.9)

Ж.8 Внутренний диаметр распределительного трубопровода d´_i, м, рассчитывается из условия

(Ж.10)

где d - диаметр выпускного отверстия насадка, м.

1 - при p₁=2,4 МПа; 2 - при p₁=2,1 МПа; 3 - при p₁=1,8 МПа; 4 - при p₁=1,6 МПа; 5 - при p₁=1,4 МПа; 6 - при p₁=1,2 МПа

Зависимость давления p₂ в изотермическом резервуаре в конце выпуска расчетного количества двуокиси углерода m от относительной массы двуокиси углерода m₄

Рисунок Ж.1

Примечание - Относительная масса двуокиси углерода m₄ определяется по формуле

(Ж.11)

где m₅ - начальная масса двуокиси углерода, кг.

Приложение з

(рекомендуемое)

Методика расчета площади проема для сброса избыточного давления в помещениях, защищаемых установками газового пожаротушения

Площадь проема для сброса избыточного давления F_c, м², определяется по формуле

(З.1)

где P_пр - предельно допустимое избыточное давление, которое определяется из условия сохранения прочности строительных конструкций защищаемого помещения или размещенного в нем оборудования, МПа;

P_а - атмосферное давление, МПа;

р_в - плотность воздуха в условиях эксплуатации защищаемого помещения, кг/м³;

K₂ - коэффициент запаса, принимаемый равным 1,2;

K₃ - коэффициент, учитывающий изменение давления при его подаче;

τ_под - время подачи ГОТВ, определяемое из гидравлического расчета, с;

ΣF - площадь постоянно открытых проемов (кроме сбросного проема) в ограждающих конструкциях помещения, м².

Значения величин M_p, K₁, p₁ определяются в соответствии с приложением Е.

Для ГОТВ - сжиженных газов коэффициент K₃=1.

Для ГОТВ - сжатых газов коэффициент K₃ принимается равным:

для азота - 2,4;

для аргона - 2,66;

для состава «Инерген» - 2,44.

Если значение правой части неравенства меньше или равно нулю, то проем (устройство) для сброса избыточного давления не требуется.

Примечание - Значение площади проема рассчитано без учета охлаждающего воздействия ГОТВ - сжиженного газа, которое может привести к некоторому уменьшению площади проема.