IV. Оценка состава поступающих сточных вод

Поскольку в проекте предполагается очистка СВ внутрицеховых очистных сооружениях, то оценку состава СВ, поступающих на ОС предприятия будем производить для ПСВ, прошедших локальную механическую очистку (табл.2).

1. Определение концентраций загрязнений в бытовых сточных водах.

Из табл.25 СНиП для бытовых сточных вод берём следующие показатели:

ВВ=65 N=8

БПК_п=75ПАВ=2,5

P₂O₅=3.3 P=1.44

Определим содержание этих веществ в объёме бытовых сточных вод:

Рассчитаем сначала удельное водоотведение, приходящееся на одного работающего:

ВВ=65/308,4*1000=210,8 мг/л;

БПК_п=75/308,4*1000 =243,2 мг/л

N=8/308,4*1000=26,0 мг/л

Р=1,44/308,4*1000=4,7 мг/л

ПАВ=2,5/308,4*1000=8,1 мг/л

Определим содержание данных веществ в смеси бытовых и производственных СВ:

ВВ^пп=мг/л

БПК_п^пп=мг/л

N^пп=мг/л

P^пп=мг/л

ПАВ^пп=мг/л

Примечание:в знаменателе учитывались также “чистые” СВ, сбрасываемые после продувки ОУ.

Оценка состава СВ с позиции возможности применения биологической очистки:

Для эффективной очистки воды на ОС по стандартной схеме желательно выполнение условия: БПК: N:P=100: 5: 1.

В нашем случае БПК: N:P=355,5: 1,1: 0,2=100:0,31: 0,06.

Такое соотношение говорит о том, что мы имеем избыток БПК и что необходимо добавление биогенных элементов.

2. Определение необходимой степени очистки сточных вод перед сбросом в реку.

Определим коэффициент смешения сточных вод с рекой.

Коэффициент смешения определяется по формуле Родзиллера – Фельпса :

a= , где

α – коэффициент, учитывающий гидравлический фактор смешения

α=φ*ξ*

φ=l_ф/l_пр=12/10=1,2 – коэффициент извилистости русла

ξ – коэффициент выпуска

Для берегового выпуска ξ_б=1, для руслового выпуска ξ_р=1,5

E– коэффициент турбулентной диффузии

E=, где

=0,6 м/с – средняя скорость реки

=Н_ф/2=1,2/2=0,6 м – средняя глубина реки

Е=0,6*0,6/200=1,8*10^-3

α_б=1,2*1*

α_р=1,2*1,5*

а_б=

а_р=

Учитывая показатель разбавления нормативно-допустимым сбросом считаем показатели, достигаемые на очистных сооружениях.

V. Очистка сточных вод

1. Расчёт грязеотстойника с бензомаслоуловителем для пункта мойки машин-скотовозов.

Конструктивно данное сооружение представляет собой горизонтальный отстойник, оборудованный механизмами для удаления нефтепродуктов.

Табл.7 ХарактеристикаСВ пункта мойки и дезинфекции машин

Показатели	Пункт мойки и дезинфекции машин
Температура зимой,ºC	15-30
Концентрация загрязнений,мг/л:
Взвешенные вещества	3000
Хлориды	110
Нефтепродукты	250
БПКполн, мг/л	2200
pH	7.6

q_max=k_max*Q₉=1,8*7=12,6 л/с=0,0126 м³/с=1088,6 м³/сут

1). Зададимся эффектом осветления:.

2). Расчёт значения гидравлической крупности.

, где

H_set – глубина проточной части. ПримемH_set=1,5 м;

h₁– лабораторная глубина отстаивания, 0,5 м;

t_set– продолжительность отстаивания в лабораторных условиях:

t_set=f(Э_тр; с_ex)

По таблице рекомендованных значений (из лекций) находим t_set=565 с;

n₂– показатель степени, зависящий от степени агломерации. Определяется по чертежу 2 СНиП:n₂=0.4.

≈1,71 мм/с

Cучётом влияния температуры:

u_t=u₀*α

Примем температуру СВ зимой t=20ºC. Для такой температуры α=0,88 и, соответственно,u_t=1,71*0,88=1,5 мм/с.

3). Период осветления в покое:

1000 с = 0,28 ч.

4). Вместимость отстойников:

, где

z=1,2 – коэффициент запаса;

k_set=0.5 – коэффициент объёмного использования горизонтальных отстойников;

ν_tb– турбулентная составляющая, которой можно пренебречь.

19 м³

5). Длина отстойника:

L=v*H_set/(k_set*u_t), где

v=5 мм/с – проточная скорость отстойника;

L=5*1.5/(0.5*1.5)=10 м

Ввиду незначительности расхода принимаем к проектированию 1 нетиповой грязеотстойник со следующими технологическими параметрами:

H_set=1.5 м; L_set=9 м; B_set=3 м

W^’=1.5*9*3≈41 м³

Количество задержанных нефтепродуктов:

Будем считать, что принятого времени отстаивания достаточно для задержания всех нефтепродуктов:

Q_oil=q_max*c_oil=12,6л/c*250мг/л=3150 мг/с=272 кг/сут.

6). Фактическое и теоретическое время отстаивания:

211356c=0.38 ч

0,75 ч

7). Теоретическое время отстаивания для выбранного сооружения:

770 с → Э>60%

Принимаем Э=55%,т.к. практически не может быть больше.

8). Скорость рабочего потока:

4,2 мм/с

9). Период осветления в потоке:

τ^’_set=k* τ_set , где

,

ν_tb=0, по табл.32 СНиП.

τ^’_set=1*1000=1000 с

Проверка достаточности длины отстойника:

5,3 м

10). Расчёт осадка

10.1 Съём осадка по сухому веществу:

G=c_en*Э*Q/(1000*1000)=3000*0.55*1088,6/(1000*1000)=1,8 т/сут =0,075 т/ч.

2. Съём осадка по объёму:

Q_mud=G*100/[(100-P_mud)*ρ] , где

P_mud — влажность осадка: 95% при самотечной выгрузке и 93-94,5% при выгрузке осадка при помощи насосов. Принимаем принудительный режим выгрузки;

ρ – плотность осадка, 1…1.02 т/м³(берём 1.01 т/м³).

Q_mud=0.075*100/[(100-94)*1.01]=1,23 м³/ч

10.3 Объём осадка в отстойнике в период между выгрузками:

W_mud=Q_mud*T_mud, где

T_mud=8 ч – для механизированного удаления осадка

W_mud=1,23*8=9,84 м³

4. Использование зоны накопления осадка в отстойнике:

S=W_mud*100/(W_s^’*N)=9,84*100/(8*1)=123% > 50% → режим работы сооружения оптимальный (W_s^’ — проектируемый объём зоны накопления в отстойнике).