книги из ГПНТБ / Кальницкий, А. А. Расчет и конструирование железобетонных фундаментов гражданских и промышленных зданий и сооружений учебное пособие
.pdfДля бетона марки R = 150 расчетное сопротивление растяжению равно Др = 58 Т/мг (5,8 • 105 Н/м2) (табл. I. 6).
Вычисляем
* р |
58,0 |
а = — т |
25,6 |
Ро |
и
р = — = - Ы - = 7,75.
1 Ьк 0,4
По выражению (III. 11) находим
|
0,4 0 |
/ - 1 / 7 , 7 5 2 + 0 ,7 5 |
• 2,27 |
= 0,75 |
м. |
||
° “ |
2 |
\ У |
1 - 1 - 0 ,7 5 - 2 , 2 7 |
||||
|
|
||||||
Принимая |
защитный |
слой а3 = 30 мм, предварительный диа |
|||||
метр арматуры d ~ 20 мм, находим конструктивную: высоту фунда мента h:
h = hQ+ а3 + - у = 0,75 + 0,03 + 0,01 = 0,79 м « 80 см.
Проектируем двухсту пенчатый фундамент со ступенями высотой 40 см
каждая (рис. III. 15).
Проверяем достаточ ность высоты нижней сту пени на действие попере чной силы; согласно
(III. 15) получим
60 = 26,5 < Л0„ =
= 40 — 4 = 36 см,
где согласно (III. 16) име ем Cj = 0,5 (310 — 40 — —2 • 75) = 60 см. Сле довательно, поперечной арматуры не требуется.
Переходим к расчету фундамента на изгиб по сечениям, нормальным к его подошве. Для сравне ния приведем оба приема определения изгибающих моментов. По найденным значениям изгибающих мо ментов определим необхо димую площадь арматуры.
Рис. III. 15. К примеру III.4 расчета одино чного фундамента
61
В данном случае фундамент в плане имеет форму квадрата, следо вательно, определение изгибающих моментов и площади арматуры
можно производить только в одном направлении, |
в сечениях |
I— I и |
|||||||||
II— II (рис. |
III. |
15). |
|
|
|
|
вначале по |
п е р в о |
|||
му |
Определим моменты в сечениях I—/ и II— II |
||||||||||
п р и е м у |
р а с ч е т а . |
Полагая, для |
квадратного |
в |
плане |
||||||
фундамента |
оу = |
Ьх |
и а |
= |
b по |
формулам |
(III. 17) |
получим |
|||
(рис. III. 15) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
М. = 25,6 (Э,1~ |
1,6)!! (2-3. 1 |
+ 1.6) = |
18>7 7 \ Л ( 18>4. ю * н -м), |
|
|||||||
1 |
|
|
24 |
|
|
|
|
|
|
|
|
м , |
2 5 6 |
с3 - 1 — ° - 4)3 |
( 2 - 3 . 1 + 0 . 4 ) |
51,2 Г -л (51,2- 104Н-м). |
|
||||||
’24
Определим вначале площадь арматуры по выражениям (1. |
15) и |
|||||
(1. 16). Тогда для сечения |
I— I при заданных бетоне марки R |
= 150 |
||||
(RH == 80 |
к Г/см2) |
и |
арматуре из |
стали |
класса |
А-П |
(Ra — 2700 |
КПсм2) найдем |
|
|
|
||
1 870 000 |
0,113, |
|
8 0 - 160-362 |
||
|
чему по табл. I. 10 соответствует а = 0,120.
Врезультате площадь арматуры составит
F. 0,120 -80 -160 -36 = 20,5 СМ-.
2700
Идя таким же путем для сечения II— II получим
Л = |
5 120 000 |
= |
0,277, |
|
|
80-40-76'- |
|
||||
|
|
|
|
|
|
чему |
по табл, I. |
10 соответствует а = 0,332 |
|||
all |
0 , 332-80-40-76 |
29,9 |
см2. |
||
2700 |
|
|
|||
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
Если, исходя из тех же значений изгибающих моментов, опре делить площадь арматуры по приближенному выражению (I. 18), то величина ее составит
|
1 870 000 |
21,4.сж2; |
|
|
|
|
2700 -0,9 -36 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
п |
5 120 000 |
п _ |
_ |
|
|
г . . = |
-------------- = 27,7 см2. |
|
|
||
аП |
2700 -0,9 -76 |
|
|
|
|
П р и р а с ч е т е |
по в т о р о м у |
п р и е м у |
изгибающие мо |
||
менты в соответствии с выражениями (III. |
22) и (III. |
22 а) будут рав |
|||
ны (рис. III. 15): |
|
|
|
|
|
М, =0,125-25,6(3,1 — 1,6)23,1 = 22,3 Г-ж(22,3- 10* Н-м),
Ми = 0,125-25.6(3,1 — 0,4)23,1 = 72,4 Т-м (72,4- 104Н-м).
62
Произведя расчеты, аналогичные приведенным выше, можно найти площади арматуры, соответствующие этим значениям моментов.
При определении площади арматуры в сечении 1— 1 по выражениям
(I. 15) и (I. 16) получим
2 230 000
0,0694,
80-310-36а
чему по табл, I. 10 соответствует а = 0,072 и
F |
0,072-80-310-36 = |
23,8 |
СМ2. |
|
al |
2700 |
|
|
|
|
Таким же образом для сечения II— II найдем |
|||
|
7 240 000 |
0,096, |
|
|
|
80.160.762 |
|
||
|
|
|
|
|
чему по табл. I. 10 соответствует а = 0,104 и |
||||
all |
0,104-80-160-76 -- |
37,5 |
сл-t2. |
|
2700 |
|
|
|
|
Для этих же значений изгибающих моментов площадь сечения ар матуры, если подсчитать ее по приближенной формуле (I. 18), составит
Fai = 25,5 см2 и Fal, |
= |
39,1 см2. |
|
|
|
Для сопоставления полученных результатов составим табл. |
III.7. |
||||
|
|
|
|
. Т а б л и ц а |
II 1.7 |
Сопоставление результатов |
двух вариантов расчета к примеру |
II1.4 |
|
||
|
|
|
Необходимая площадь арматуры F^,cm* |
||
Значения нагибающих моментов, |
Сечения по |
по точным фор по приближенной |
|||
Т-м (Н*м) |
|
рис, 111.15 |
|||
|
|
|
мулам (1.15) и |
формуле (1.18) |
|
|
|
|
(М б) |
|
|
По первому приему |
|
|
20,5 |
21,4 |
|
18,7 |
|
1 |
|
||
51,2 |
|
и |
29,9 |
27,7 |
|
По второму приему |
|
I |
23,8 |
25,5 |
|
22,3 |
|
|
|||
72,4 |
|
п |
37,5 |
39,1 |
|
Как видно из табл. III. 7, расхождение между соответствующими значениями изгибающих моментов, зависящее от способа их под счета, может достигать 40%. Такое же различие имеет место и в от ношении площадей сечения арматуры, если определять их по прибли женной формуле (I. 18). Различие в площадях арматуры уменьшается и не превосходит 25%, если определять их по «точным» формулам (I. 15) и
(I. 16).
63
Произведем теперь подбор арматуры по площадям ее сечения, най денным по «точным» формулам и моментам, определенным по перво му приему расчета.
Подбор арматуры производят по полученной расчетом наибольшей
ее площади, т. е. в данном случае — по Fan = |
29,9 см2. Исходя из |
|||||
удобства |
армирования |
последняя |
наиболее |
близко |
соответствует |
|
16 0 16 |
(Fа = 32,2 см2) или, иначе, говоря, |
0 16 |
через 200 мм |
|||
в каждом направлении. |
Учитывая, что размеры подошвы фундамента |
|||||
более 3,0 м, половину |
стержней |
обрываем |
на |
расстояниях от края |
||
фундамента, равных 0,1 |
а = 0,1-3,1 ~ 0,3 |
м. |
Если подсчитать рас |
|||
ход стали при принятом армировании, то на одни фундамент он будет равен 141 кг, а объем бетона 4,87 м 3. Расход стали на 1 м 3 бетона бу дет составлять 29 кг/м'А, что лежит в оптимальных пределах.
После того как фундамент рассчитан, полезно окончательно убе
диться, что давление на грунт от всех |
фактических |
нормативных |
||||||
нагрузок не превышает найденной выше |
величины |
R" — 26 |
Т/м2. |
|||||
Для |
этого предварительно |
определяем |
(рис. III. 15): |
объем |
фун |
|||
дамента |
|
|
|
|
|
|
|
|
Уф = |
3,12 • 0,4 4- 1,6* • 0,4 = |
4,87 м \ |
|
|
|
|
|
|
объем грунта |
|
|
|
|
|
|
|
|
Wp = |
3,12 • 2 — 4,87 — 0,42 (2 — 0,8) = 14,2 |
т/м2. |
|
|
|
|||
Тогда искомое давление на грунт составит |
|
|
|
|
|
|||
|
|
246 |
4,8 7 • 2 , 5 + 14,2 |
• 1,95 |
|
|
|
|
|
N,о + К + К |
+ |
|
|
|
|||
Р = |
_ _Е2 |
|
|
|
|
|
|
|
+ |
|
3 ,1 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
= 25,6 < 2 6 Т/м2 (25,6 • 10'* Н/м*), |
|
|
|
|
|
|||
т. е. необходимое условие удовлетворено. |
|
примеру |
приведем |
неко |
||||
В заключение |
расчетов |
по настоящему |
||||||
торые дополнительные соображения, учет которых может привести к более или менее существенной экономии материалов.
Как видно |
из |
выполненных выше расчетов, площадь арматуры |
Fап в данном |
примере во всех случаях существенно превосходит пло |
|
щадь /+ . Так |
как |
подбор стержней производится по наибольшей из |
найденных расчетом площадей арматур, то фактическая прочность се чения 1— I оказывается больше необходимой. Для получения более экономического решения целесообразно было бы снизить высоту ниж ней ступени (оставив неизменной общую высоту фундамента) на столь ко, чтобы приблизить площадь Fai к Тац. Однако в данном случае это невозможно, так как высота ступени продиктована расчетом на поперечную силу и при снижении ее до ближайшего размера /гг =
= |
30,0 см (Лон = 26 см), условие (III. 15) уже не удовлетворяется, |
л |
В целях достижения равнопрочное™ сечений I —/ и II —/ / можно |
пойти и иным путем; повысить общую высоту фундамента так, чтобы снизить потребную площадь арматуры i+н до величины, близкой к
64
FaI. Как очевидно, такой путь целесообразен только в случае, если расход арматуры на 1 м 3 бетона превосходит целесообразный предел, т. е. 40 кг/м3. В нашем примере этот расход, как указывалось выше, составил 29 кг/м3, вследствие чего повышение высоты фундамента также не является целесообразным.
Возможен еще третий путь оптимизации размеров фундамента
путем достижения равнопрочное™ сечений |
1— 1 и |
I I — II. Достига |
|||
ется |
эта |
цель посредством уменьшения размера второй ступени Ьг |
|||
(рис. |
III. |
15) до такой величины, при которой изгибающие |
моменты, |
||
а значит, |
и площади арматуры в сечениях |
/ —/ и |
I I — II |
будут воз |
|
можно близкими по своей величине. При |
этом, |
уменьшая размер |
|||
bv необходимо следить за тем, чтобы не изменялись принятые усло вия расчета на продавливание.
Применительно к рассматриваемому примеру такой подход вполне реален, так как без нарушения указанного условия размер b, может
быть уменьшен до величины 1,20 |
м. |
Тогда по выражению (III. 17) мо |
||
мент в сечении / —/ (рис. III. |
15) |
при квадратном в плане фундамен |
||
те будет равен |
|
|
|
|
М, = 25,6 |
" J j.2?)2 & ' 3-1+ |
1■2) = |
28,5 Т-м (28,5 • 10'* Н-м). |
|
Так как арматура фундамента установлена по расчету на изги
бающий момент |
Мп = 5 1 ,2 > 2 8 ,5 |
Т-м, то изменение размеров |
|||||
никаких |
корректив |
в величину ее |
площади не вносит. Новый |
||||
объем |
бетона |
на |
один фундамент |
равен 4,42 м 3. |
Таким обра |
||
зом, |
при |
таком |
же |
расходе арматуры только за счет |
более целе |
||
сообразных размеров фундамента удается снизить расход бетона на величину
4,87 — 4,42 100 = 9,2%.
4,87
В заключение следует произвести проверку раскрытия трещин (аналогичный расчет выполнен в примере III.6 и здесь не приводился).
§ 10. РАСЧЕТ ОДИНОЧНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ФУНДАМЕНТОВ НА СОВМЕСТНОЕ ДЕЙСТВИЕ ВЕРТИКАЛЬНЫХ И ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ СИЛ И ИЗГИБАЮЩИХ МОМЕНТОВ
Расчеты внецентренно загруженных фундаментов производят на три комбинации усилий, действующих в месте примыкания колонн (стоек) к фундаментам (стаканам) и являющихся наиболее невыгодными из всех усилий, полученных в результате соответствующего сочетания нагрузок. Таковыми комбинациями являются:
а) наибольший положительный момент М тах и соответствующа ему нормальная сила NC00TB\
3—298 |
65 |
б) |
наибольший |
отрицательный момент М т1п и соответствующая |
ему нормальная сила NC001B\ |
||
в) |
наибольшая |
нормальная сила Nmm и соответствующий ему |
момент Л4С001В.
Кроме того, в каждую комбинацию усилий включается соответ ствующая величина поперечной силы QC00TB.
Определение размеров подошвы фундамента. Любая система внешних сил, действующих на фундамент, может быть приведена к вертикальной силе N, проходящей через центр тяжести подошвы фундамента, горизонтальным силам Qx и Qy, действующим в плоско сти подошвы фундамента и моментам М х и М у, действующим на уров не подошвы фундамента. Полагая, что давления на грунт передаются по линейной эпюре, величины давления на грунт у подошвы фунда мента могут быть выражены равенством
Утах ~ |
N |
Мх у |
Му х |
F |
f |
(III.23) |
|
mfn |
|
|
|
где Ix, |
Iу — моменты |
инерции подошвы фундамента относительно |
|
осей симметрии х и у; М х, М у— моменты внешних сил, относительно
тех же |
осей; х, у — координаты |
точек подошвы фундамента; F — |
||
площадь |
подошвы фундамента. |
|
М х = О |
|
Рассмотрим наиболее часто встречающийся случай, когда |
||||
и Qy = |
0. |
Тогда выражение (III. |
23) примет более простой |
вид |
|
N |
Mv х |
|
|
Ршгх = " Г |
± ~ Т — |
|
(Ш '24) |
|
min |
1 |
'у |
|
|
Значения краевых давлений при этом условии могут быть также выражены через площадь, и момент сопротивления подошвы фунда мента
|
N |
Р max |
(III.24а) |
min |
F |
В свою очередь действие нормальной осевой силы N и изгибающе го момента М у для удобства расчетов может быть заменено дей ствием нормальной силы N, приложенной на расстоянии е = M/N от оси у.
Размер е называется эксцентриситетом. В зависимости от отно сительной величины "его е/a (где а ■— размер подошвы фундамента, расположенный вдоль направления эксцентриситета) эпюра давления на грунт может быть однозначной и иметь вид прямоугольника, тра пеции, треугольника (рис. III. 16, а, б, в) и чисто теоретически дву значной (рис. III. 16, г).
Так как в плоскости подошвы фундамента между фундаментом и грунтом могут передаваться только усилия сжатия, то очевидно, что при расчете фундаментов отрицательная часть эпюры давления на грунт (рис III. 16, г) не имеет реального содержания и практически получить такую эпюру нельзя. В таких случаях выражения (III. 23)
66
и (III. 24) неприменимы для определения величины краевого давления на грунт. Величину краевого давления на грунт, в данном случае, определяют из условия равновесия, полагая, что равнодействующая нормальных сил N действует по оси, проходя
щей через центр тяжести треугольной эпюры сжимающих давлений (рис. III. 16, д):
N = |
|
Ркр 3 |
|
е |
Ь |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
откуда |
|
|
|
|
|
|
|
||
Ркр |
|
2N |
|
|
|
|
|
|
|
|
а'Ь |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(111.25) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где а |
, |
3(а—2е) |
■-----часть |
размера |
подошвы |
||||
|
= —..^ |
||||||||
фундамента, через которую передаются |
сжи |
||||||||
мающие усилия; |
Ь — размер |
подошвы фун |
|||||||
дамента в направлении, перпендикулярном |
|||||||||
направлению действия момента (рис. III. 16). |
|||||||||
Для получения |
наиболее |
благоприятных |
|||||||
условий работы |
размеры |
сечения |
колонны, |
||||||
передающей давления на |
фундамент акЬк, и |
||||||||
размеры сторон подошвы фундамента ab = F |
|||||||||
принимают, как правило, вытянутыми в на |
|||||||||
правлении действия момента. Следовательно, |
|||||||||
в задачу определения размеров площади |
по |
||||||||
дошвы фундамента входит еще задача нахо |
|||||||||
ждения оптимального соотношения между раз |
|||||||||
мерами сторон фундамента. |
|
|
|
||||||
При этом следует учитывать различные но |
|||||||||
рмативные требования и |
условия, |
ограничи |
|||||||
вающие величину эксцентриситета. |
Рис. 111.16. |
Эпюры дав |
|||||
По СНиП П-Б. 1—62* [3 ] требуется, чтобы |
ления на грунт в зависи |
||||||
мости от величины |
отно |
||||||
наибольшее |
краевое давление на |
грунт ртах |
сительного |
эксцентриси- |
|||
при любых сочетаниях нагрузок |
не превы |
тета: |
|
|
|
||
шало 1,2 RH. |
|
|
a — при |
5—0; |
б — при |
a : 6> |
|
|
|
>5>0; |
в — при е - с ; 6; г я |
||||
В СНиП П-Б. 1—62* нет также указаний, |
д •- при |
е>а : б |
|
||||
ограничивающих величину |
наименьшего дав |
|
|
|
|
||
ления на грунт рт!п. Такое |
ограничение учи |
|
|
|
|
||
тывают, как |
это будет показано, |
в расчете по второму предельному |
|||||
состоянию (деформациям) грунта основания |
на крен фундамента. |
||||||
Однако в некоторых ведомственных указаниях и инструкциях |
|||||||
даются рекомендации по ограничению допустимых "значений |
рт1п. |
||||||
Для фундаментов под колонны сооружений, несущих краны с грузоподъемностью более 75 Г, и для фундаментов открытых эстакад, несущих краны с грузоподъемностью более 15 Т, или при грунтах с
3; |
67 |
нормативным давлением менее 1,75 кГ/см'г, рекомендуется при рас четах на основные сочетания нагрузок допускать значение рт1п не менее 0,25 ртах.
В остальных случаях для фундаментов зданий с мостовыми кра нами допускаются треугольная эпюра с нулевой ординатой на краю фундамента.
Для конструкций с высоко расположенными центрами тяжести (например, дымовых труб и т. п.) рекомендуется, чтобы pmjn было больше 0.33 Ртах-
При расчете оснований бескрановых зданий н зданий с подвесным транспортным оборудованием, а также при расчете оснований на осо бые пли дополнительные сочетания расчетных нагрузок допускается
треугольная эпюра давлений при длине ее а' |
не менее 0,75 от соответ |
||||
ствующей стороны подошвы фундамента а. |
(III. |
25) |
и рис. III. 16. |
||
Размер а' определяют из выражения |
|||||
Иначе |
говоря, |
вводится условие а! ^ |
0,75 |
а и, |
следовательно, |
е <1 0,25а |
(рис. III. |
16, д). |
|
|
|
При этом максимальное давление на грунт не должно во всех ука занных выше случаях превышать величину, равную 1,2 /?", а среднее давление по подошве фундамента — значения R".
Очевидно, что с целью уменьшения напряжений, вызываемых дей ствием изгибающих моментов, целесообразно развивать размеры подошвы фундамента вдоль направления эксцентриситета.
Так как размеры подошвы фундамента определяют, исходя из нормативных усилий, а расчет фундамента по прочности материала производят по реактивному давлению грунта от расчетных значений момента и нормальной силы, выражение (III. 24а) в зависимости от характера расчета приобретает следующий вид:
а) при определении размеров подошвы фундамента
(II 1.26)
где а — размер подошвы фундамента в направлении эксцентрисите та нормальной силы; b — то же, но в перпендикулярном направлении;
/Vм = No -f- N1 + N” — суммарная |
нормативная |
осевая |
сила, |
||||||
действующая |
на |
подошву |
фундамента; |
е" = |
М аШи — эксцентриси |
||||
тет приложения |
силы IV";. М" — суммарный |
нормативный |
момент, |
||||||
действующий на подошву фундамента; |
|
|
|
|
|||||
б) при расчете фундамента по первой группе предельных состояний: |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(III.27) |
где М 0, N0 — расчетные значения тех же усилий, что и в выражении |
|||||||||
(III. 26), но |
без |
учета веса |
фундамента |
Лф |
и грунта на его усту |
||||
пах Nr, е0 = |
M 0/N0. |
|
|
имеющих целью определение |
|||||
Остановимся |
на |
технике расчетов, |
|||||||
размеров подошвы |
фундамента. При |
наиболее распространенном — |
|||||||
прямоугольном очертании подошвы последнего — этот расчет должен
68
производиться по выражению (III. 26). Однако нетрудно убедиться, что при попытке произвести его таким образом возникает ряд серьез ных затруднений. Так, рассматриваемое выражение содержит два
неизвестных размера а и Ь, |
вследствие чего |
неизвестны силы Уф и |
||||||
N ”, |
а |
в |
результате этого и эксцентриситет е = iM W 1. |
|
||||
на |
Для облегчения расчетов разграничим давление на грунт основания |
|||||||
две составляющие |
его |
части: давление, вызванное нормативной |
||||||
внецентренной силой |
No, |
приложенной |
к |
верхнему обрезу |
фунда |
|||
мента |
с |
эксцентриситетом |
е0 = M"/No |
(М 11— суммарный |
норма |
|||
тивный изгибающий момент, действующий на подошву фундамента), и на давление, вызванное нормативным весом фундамента N ф и выше
лежащего |
грунта Nr- |
Величину Л'ф -f У" примем приближенно |
||||
равной f cp |
Hab. |
|
|
|
||
Полученная таким путем эпюра |
||||||
реактивного |
давления |
грунта |
по |
|||
подошве фундамента показана |
на |
|||||
рис. III. |
17 |
( при |
этом |
предпола |
||
гается, |
ЧТО |
p ltlm > |
0). |
1,2 Дн, ТО |
||
Если Принять Ртах = |
||||||
на основании (III. |
26) |
можно |
на |
|||
писать |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
N1 |
|
|
|
1,2Дн- Т с РЯ > |
, + ± г , |
|
||||
|
|
|
ab |
|
||
(III.28)
где а — размер подошвы фунда мента, расположенный в направле нии эксцентриситета.
Учитывая, что сила No должна
проходить через |
центр |
тяжести |
трапециевидной |
части |
эпюры |
A BCD, получаем (х-расстояние от |
||
края фундамента |
с минимальным |
|
реактивным давлением грунта ос нования до центра' тяжести указанной
Рис. III .17. Эпюры давления на грунт от внешней нагрузки на об
резе фундамента N£ н собствен ного веса фундамента и грунта на его ступенях
площади (рис. III. 17)
|
а |
Г2 (Рmax 1ср В) + |
Pmin '[ср В |
1 |
sn = |
Т |
= й [- 3 (Ртах "Е Pmin |
2fcp В) |
|
откуда |
|
|
|
|
|
1— k |
|
(III.29) |
|
|
6(1 +к) |
|
||
|
|
|
||
или |
|
|
|
|
а = |
6gp (1 + |
ft) |
|
(III.29а) |
|
1 — k |
|
|
|
69
где
Pm iп |
7cp Н |
Ртах |
7ср Н |
|
Подставив значение е0 согласно (III. 29) в выражение (III. 28) и |
решив его относительно а, получаем |
|
« > |
<ш м > |
где т — Ыа.
Величину т рекомендуется принимать в пределах от 0,6 до 0,85 [91. Приравняв полученное таким образом значение а этому же разме ру, согласно (III. 29а) после простейших преобразований, получим
I = |
О + fc)s |
N " |
|
||
(1 — /г)2 |
18m (1.2 — icptf) e* |
Рис. 111.18. График к определению раз меров подошвы фундамента
затем определить величину
|
Pmin |
Тср Н |
h ■ |
Тср а |
|
к = |
|
l,2R« |
|||
Ртах |
7ср Н |
1— |
icp Н |
||
|
|||||
|
|
|
1,2R" |
(III.31)
Тогда, найдя из выражения (III. 31) значение k (с помощью графика на рис. III. 18, где под Е понимается величина правой части выражения (III. 31), а на оси абсцисс приведены соответ ствующие значения к), найдем по (III. 29а) размер а, а затем и b = та.
Можно пойти и по другому пути расчета: задаться отноше нием краевых давлений, т. е.
значением к, = -Рп-° ■= |
—ш|- ■, |
Ртах |
1,2 R " ’ |
и из выражения (III. 31) получить соответствующее значение
т = |
IV" (1 - к)- |
(III.31а) |
|
18(l + |
fe)s(l,2К "-7 сРЯ )^ |
Затем по (III. 29а) находим размер а подошвы фундамента, рас
положенный вдоль эксцентриситета приложения силы N о, и второй ее размер b = та.
Максимальные и минимальные краевые давления грунта на по дошву фундамента можно определить по любому из следующих выра жений:
70