
книги из ГПНТБ / Авдеев, Н. Я. Аналитико-статистические исследования кинетики некоторых физико-химических процессов учеб. пособие
.pdfкоторых достаточно хорошо аппроксимируется уравнением |
[91 ], |
||||||
записанным в следующем виде: |
|
|
|
|
|
||
|
N = |
No + |
(Nm - |
N0) e~a |
|
, |
(68) |
где N — минерализация |
(мг/л) при |
расходе |
воды Q (м3 сек)\ |
||||
No — минимальная |
минерализация, |
наблюдаемая |
при |
макси |
|||
мальном расходе |
воды; |
Nm — максимальная |
минерализация', |
||||
наблюдаемая при минимальном расходе воды Q0, а |
и р — пара |
||||||
метры, определяемые по формулам (12, 13), где |
|
|
|||||
|
г. = ln UbiZzJO*-. |
|
|
(69) |
|||
|
|
1 |
N , - N 9 |
|
|
|
Если величина Nm неизвестна, то для ее определения и опре деления параметров (а, р) можно воспользоваться следующей
схемой вычислений |
(при Q0 = 0). |
|
Выбирая узловые точки интерполирования так, чтобы |
|
|
Q — Qi, Q2 |
= kQi, Q3 = kQ2 = k~Qi, |
(70) |
и задавая значения N(Q) в этих точках, получим систему урав нений:
(Nm- N0)-eaQ‘ = N, - No (i = 1, 2, 3).
Почленным делением уравнений первого на второе, второго на третье и логарифмированием получим:
= а. :(Q P -( = ln N , - N 0 |
= a, |
N3- N 0 |
|
Почленным делением второго равенства на первое и условию
(7) получим:
Q g - Q g |
yp-kP |
Q P — QP |
k P — 1 |
Ql
Окончательно |
имеем: |
|
|
|
|
|
p = |
= |
iü i-, |
а = — ^ |
^ |
— , |
(71) |
|
lg k |
ln k |
QP — QP |
|
QP _ QP |
|
|
N m = N 0 + |
(Ni-No)eaQl |
|
|
(72) |
Если по условию задачи известны параметр р и максималь ная минерализация N m, то для определения параметра а и ми нимальной минерализации /Ѵо п0 уравнению (68), поступаем следующим образом.
Выбирая точки интерполирования так, чтобы
70
Q = Q i, Qz = V2 Q i, (h = V3 Q i, |
(73) |
и задавая значения N (Q) в этих точках, получим систему урав нений:
Nt — N0 + (Nm - N0) e~aQ‘ ( / = 1 , 2, 3).
Вычитая почленно из первого уравнения второе, из второго третье и деля первое из полученных при этом равенств на вто рое, получим:
|
а = |
|
In N i - N t |
(74) |
|
|
|
N2- N 3‘ |
|
Разрешая уравнение (68) относительно N0 при |
Q = Q1( |
|||
находим: |
|
|
|
|
N |
.... N i { N i - N t ) - N n (Nt - N j |
(75) |
||
0 |
|
/У, - 2N2+ N3 |
||
|
|
|||
Обозначая через |
ANm = |
Nm — N0 максимальный |
интервал |
|
изменения минерализации, по уравнению (75) получим: |
||||
ДNm = Nm- N 0 = |
(Nj-N2)(Nm - N 1) |
(76) |
||
|
|
|
Ni— 2N,+ N3 |
|
Второй важной количественной характеристикой минерали зации воды рек является ее скорость изменения в зависимости от изменения расхода воды. Аналитическое выражение относи тельной скорости изменения минерализации получается из уравнения (68) дифференцированием по Q
W = ape~aQPQP-\ |
(77) |
Далее, по известному правилу и формулам (52—58) опреде ляются основные показатели статистической характбристики ки
нетики минерализации воды рек — мода |
(Q), медиана (Q , ^ |
__ |
Т ’ |
математическое ожидание (Q), среднеквадратическое отклоне ние (о), коэффициент вариации (уѳ ) и показатель неоднородно сти (/).
Таким образом, мы видим, что в каждом конкретном случае по минимальному числу проб воды на солевой состав могут быть построены уравнения кинетики минерализации (68), (77) и получен обширный комплекс других количественных показате лей характеристики минерализации. Наглядной иллюстрацией этому служат результаты исследований [90, 91 ], представлен ные в настоящей работе таблицами 36 и 37.
71

' X
s
ч
NO
cd *
в*
&
С
о
X
2
X ~
ч _£ cd R.
н
0 §
1 S.
CL
S 3 s ®
^-s X
.a cd
4 cn
H40 ) x x cd
5 S*
cd
CL
О
3»
о Ь
С о
§
а
тГ |
(N |
СО |
о |
О |
О |
О |
О
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
X |
|
|
|
|
bä |
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
I S |
В* |
|||
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
с |
|
|
|
|
|
|
*х |
|
|
|
|
|
|
00 |
|
|
|
|
X |
в |
170 |
|
|
|
189 |
|
|
|
|
cd |
|
|
2 |
ь I _179 |
а |
||||
|
СП |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Cd |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
X |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
О |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с |
|
|
|
|
со |
|
|
о |
|
|
|
|
г- |
о |
г- |
CD CD |
|
|||
X |
|
г- |
CD |
03 |
|
оо |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
00 |
— |
\Г) |
іП |
CD |
С4) |
\П |
CD |
о. |
|
|
00 |
1"- |
г-. |
с 3 |
с з |
со |
со |
X |
|
|
|
|
|
|
|
сч |
сч |
сч |
сч |
£ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
£ |
|
|
о |
о |
|
СО 00 |
00 |
СО |
СО |
>> |
|
|
|
со |
|
|||||||
|
|
CD |
CD со |
00 |
CD |
CD |
аз |
CJ3 |
|
|
|
|
—■ |
|
|
|
сч |
сч |
|
|
|
|
|
о |
о |
тГ |
|
>"D о |
CD |
ю |
|
|
|
|
о |
CD |
CD сч |
сч С3 |
о |
|
|||
|
|
сч |
сч |
— |
|
сч |
сч |
сч |
сч |
|
CD 1СЧ |
ю |
— — |
сч |
Г- |
г- |
Г"« |
л |
|
||
со 1со |
сч |
сч — |
— |
со |
СО |
сч |
сч |
|
||
сч 1сч |
сч |
сч |
сч |
сч |
сч |
сч |
сч |
|
||
ОЗ 1О) |
о |
о |
ГГ |
о |
кГ. |
іП |
D |
CD |
|
|
03 |
CD со |
со |
тг |
03 |
о |
си |
аз |
|
||
сч 1сч |
сч |
сч |
сч |
сч |
|
сч |
|
сч |
|
|
|
|
сч |
со |
If) |
ІО |
со |
о |
1Г) |
о |
и |
00 |
|
cd |
||||||||
00 со |
со |
CD |
о |
СЧ |
го |
со |
со |
н |
||
СО |
со |
СО |
со. со |
СО 03 |
СО С3 |
О |
||||
|
|
со |
CD CD |
о |
г- |
ю |
сч |
СЧ |
|
|
тГ |
гг |
сч |
|
CD |
о |
( 3 |
Г) |
сч |
сч |
|
’d* |
|
СО |
•ч* |
'S* |
-4F |
|
ГГ |
|
||
о |
о |
о |
о |
CD о |
о |
о |
00 |
00 |
|
|
LO |
Ю |
іо |
ю |
С3 |
о |
1/3 |
ІП O') |
со |
|
|
NO Ю |
1/3 |
ю |
i/j |
LO ю |
NO ю |
LO |
|
*х>
ю
03
СУ
?“
о
X
о
а.
ІО
О
X
ом
СУ
2
а.
о
L _
6,88 |
1,64 |
1,56 |
2,45 |
3,13 |
1813 |
1654 |
1639 |
3898 |
2251 |
150 |
150 |
150 |
150 |
150 |
264 |
1007 |
1052 |
1590 |
978 |
667 |
410 |
415 |
382 |
468 |
150 |
130 |
160 |
180 |
155 |
550 |
550 |
500 |
550 |
538 |
150 |
130 |
160 |
180 |
155 |
0,0123 |
0,0273 |
0,0331 |
0,0745 |
0,0368 |
0,65 |
0,57 |
0,55 |
0,42 |
0,55 |
1954 |
1955 |
1956 |
1957 |
CL |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U |
72
§ 11. Минерализация воды Цимлянского водохранилища
В работе [92] показывается, что функциональная зависи мость отношения величины минерализации воды Цимлянского водохранилища у плотины ГЭС /Ѵгэс к величине минерализации в реке Дон в створе г. Калача Np при одинаковом расходе воды Q м3/сек аппроксимируется уравнением
У = |
AQ + |
В — В0е~а (Q-CWp. |
(78) |
Параметры А, В, |
В0, а, |
р уравнения (78) определяются |
по |
опытным данным по следующей схеме.
Так как для достаточно больших Q график уравнения (78) практически выражается в прямую
у = AQ + В,
то по координатам двух точек М' (Q’, У'), М" (Q", У") на ли нейном участке графика находим параметры
|
|
л |
У" - |
У' |
|
д |
0."У - Q'Y" |
|
|
|
|
|
|
Q“— 9' |
’ |
|
Q" - |
Q, |
' |
|
|
По уравнению (78) при Q = |
Q0 определяем параметр |
|
||||||||
− |
|
В 0— |
+ |
В |
— |
У о = У о — |
Уо- |
|
|
|
Далее, |
по двум |
точкам на |
криволинейном |
участке |
графика |
|||||
с координатами |
М (Q,., |
У,) |
|
вычисляются |
параметры |
(а, р) |
||||
по формулам (12), где |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
zf = |
ln -y° ~ ^ |
, |
(г = 1 , 2 ) . |
|
(79) |
Следовательно, если принять во внимание (68) и затем вос пользоваться уравнением отношений ЛДэc'-NP — У (78), то величина минерализации Цимлянского водохранилища у пло тины ГЭС в зависимости от расхода воды определяется по урав нению ■
ЛДэс= у Np = Np ІА Q + В — Вве- a{Q~Q°)P. |
(80) |
Примеры, иллюстрирующие эффективность применения урав нения (80) для расчета величины минерализации в условиях Цимлянского водохранилища 1954, 1955, 1956, 1957 гг., приве дены в работе [92]. Там же показано, что для определения ве личины минерализации для любого гидрологического года, сток которого будет лежать между многоводным и маловодным годом, можно принять следующие значения параметров уравнения
73
(78): |
А = |
0,84 • ІО-4; |
В = |
1,27, В0 = |
0,79, |
а = |
19,5 • ІО-4, |
р = |
1. Среднеабсолютная |
погрешность |
при |
этом |
составляет |
||
примерно |
5—7%. |
|
|
|
|
|
|
|
|
§ 12. |
Распыление жидкости |
|
|
Одной из основных характеристик процесса распыления струи или дробления массы жидкости является размер образую щихся при этом капель. Известно, что распад струи жидкости может происходить как под действием капиллярных сил, так и в результате динамического воздействия среды, в которой дви жется струя при больших скоростях. Аналогичный процесс имеет место и при дроблении массы жидкости струей газа.
Нами показано [93], что дисперсионная характеристика ка пель, получающихся при распылении воды и растворов поверх ностно-активных веществ с помощью центробежных шнековых распылителей и в эжекторе, может быть выражена в аналити ческой форме уравнениями (38).
Согласованность расчетных по формулам (38) и опытных распределений [94] представлена табл. 38. Методика получения опытных данных и аппаратура описаны в работе [94 ], посвя щенной исследованию влияния поверхностно-активных веществ на характер распыления жидкости.
§ 13. Релаксация напряжений и ползучесть дисперсных структур
Статистическая обработка большого экспериментального ма териала, полученного в лаборатории кафедры вяжущих веществ Ростовского строительного института, показывает, что процесс релаксации напряжений бетона, цементного камня, раствора (табл. 39) и других дисперсных структур [95, 96] описывается уравнением вида (68)
R = Ro + (Rm - Ro) е- |
(81) |
|
где R0 и Rm — соответственно нижняя и верхняя границы ин тервала напряжений; R = R (т) — величина напряжения ко времени т, а и р — параметры, определяемые из опыта по фор мулам (12, 13), где
(82)
74
поверхностно |
|
воды и водных растворов |
(сульфонола) |
процесса распыления |
активного вещества |
Дисперсионная характеристика |
|
|
араметрыП |
СХ |
|
2 ,0 |
|
1 ,60 |
|
2,54 |
|
,98 |
|
1,79 |
|
|
2,0 |
|
2,12 |
|
Ö |
|
1 |
1 |
|
1 |
«л |
1 |
ІО• -4 1 |
1 |
|
1 |
|
1 |
■'f |
||
|
|
|
|
іП |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
О |
|
|
|
|
|
О |
|
О |
|
О |
|
|
|
О |
|
|
О |
|
|
|
|
|
|
Ю |
|
00 |
|
со |
|
0,56 |
|
|
|
|
СО |
|
со |
|
|
|
|
(М |
|
СМ |
о |
|
|
см |
|
|
О |
|
о |
||
|
дисперсности |
|
|
ІО |
|
р- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Ьо |
|
i l l |
ЧІз |
1 |
оо |
1 I s |
1 |
Г" |
1 I s |
1 І 8 |
||||||
|
|
ч— |
|
и « - М 2 |
І |* - |
1 Г - 1 Г - |
1 |° - |
|
|
||||||||
|
|
Cl I |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Показатели |
Ц м |
|
|
|
|
1 | § |
1 ° |
|
Is ' 1 о |
|
|
|||||
|
ІО? |
оо |
247 |
252 |
1 Іоо |
2! |
2 |
2 |
00 |
S |
|
| 2 |
8 |
| 2 |
|||
|
|
|
|
|
I | S |
1 12 |
1 18 |
1 18 |
1 18 |
||||||||
|
|
|
СОI СО |
|
|
|
|
СМ —« СМ 05 |
|
|
|
|
|
||||
|
|
массы |
О |
1о |
О |
о |
|
|
О |
1о |
О |
о |
|
|
|
|
|
|
8 |
о |
о |
о |
о |
111 |
о |
о |
о |
о |
1 1 1 |
1 1 1 |
|||||
|
|
||||||||||||||||
мк |
О |
% |
О |
1о |
СО1со О |
1о |
05 1CD |
|
1 со |
О |
|
1о |
О |
I О |
|||
СО |
CD1CD Р- 1Р- |
° |
2 |
05 1О) |
05 I 05 о |
|
о |
О |
о |
||||||||
капель, |
О |
состав, |
|
||||||||||||||
О |
СОI тР |
СО100 00 1CD |
Р- 1Р^ о |
! о |
|
|
|
CM1см |
|||||||||
|
О |
|
CD! СО |
|
|
CD105 |
0 0 |
1со |
оо 100 |
5> 15> 05 105 |
|||||||
Диаметры |
СМ |
фракционный |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
О |
СО I |
(N I ^ |
О) 1<М |
оо 1 оо |
|
|
CO1ГГ |
Ю 1ю |
|||||||||
|
Ю |
|
^ |
1 тг |
СО1СО |
05 1О) СО1со со 1СО |
Р» 1 |
р- 1р- |
|||||||||
|
8 |
|
со 1 со |
CD1CD О |
1О |
О |
1о |
Г-- ( Р- |
СО] Ю |
Р- 1ш |
|||||||
|
|
см 1см |
|
|
со |
I СО |
тр 1 тг |
со 1со |
гг 1Tf |
|
|
||||||
|
О |
|
со 1со |
Ю 1ю |
Ю 1ю |
О |
1о |
<N 1(N о |
|
1 ^ |
О |
100 |
|||||
|
ю |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
еіэьэесі |
о |
І а |
® І а |
° |
1а |
о | а |
о |
| а |
° |
1а |
<=>І а |
|||||
|
Woiaw |
||||||||||||||||
|
Способ распыле ния, концентрация |
ПАВ, % |
|
Распылитель I, вода |
Распылитель I, |
ПАВ 0 ,1 —0,25% |
Распылитель 2, вода |
Распылитель 2, ПАВ 0,25% |
Распылитель 2, ПАВ 0,50% |
|
Эжектор, вода |
Эжектор, ПАВ 0 ,1 —1,0 |
75
С
с
Т а б л и ц а 39
Сравнение расчетных (числитель) и опытных (знаменатель) определений релаксации напряжений дисперсных структур в воде
Время релаксации, сутки
% |
|
Объект исследования |
0 |
0,15] |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
||||||
£ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
напряжение, кг/см- |
|
|
|||||
1 |
Бетон: ок = |
4 см, |
И ,2 |
7,4 |
4,96 |
4,4 |
4,2 |
4,1 |
4,0 |
4,0 |
|
||||||
И ,2 |
7,4 |
5,2 |
4,4 |
4,2 |
4,2 |
4,0 |
4,0 |
|
|||||||||
|
ц = |
250 кг |
|
|
|
|
|||||||||||
9 |
Бетон: ок = |
4 см, |
30,0 23,0 20,4 20,3 20,1 |
19,8 |
19,6 |
19,4 |
|
||||||||||
|
ц = |
375 кг |
|
|
|
30,0 23,0 20,4 19,8 19,6 19,4 |
19,2 |
19,2 |
|
||||||||
о |
|
|
|
|
|
|
|
32,0 28,9 28 ,0 27 ,5 27,2 27,1 |
26,7 |
26,6 |
|
||||||
ц = |
500 кг |
|
|
|
32,0 29,4 28,0 27 ,0 26,8 26,4 |
26,3 |
26 ,3 |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||
4 |
Бетон: ж = |
|
30 сек., |
16,0 12,0 |
9,2 |
8,4 |
8,1 |
7,6 |
|
|
|
||||||
|
16,0 12,0 |
9,2 |
8,4 |
8,0 |
7,6 |
|
|
|
|||||||||
|
ц = |
250 кг |
|
|
|
28,0 |
27,9 |
|
|||||||||
5 |
Бетон: ж = |
|
30 сек., |
32,0 29,5 28,8 28 ,5 28 ,3 28,2 |
|
||||||||||||
|
32,0 29,8 28 ,8 28,4 28 ,0 27 ,8 |
27 ,8 |
27,8 |
|
|||||||||||||
|
ц = |
375 кг |
|
|
|
|
|||||||||||
6 |
Бетон: ж = |
|
30 сек., |
52 ,0 45,9 40,5 38 ,8 38,1 |
37,7 |
37,5 |
37,3 |
|
|||||||||
|
52,0 45,8 40,0 38,8 38,0 37,6 |
37,4 |
37 ,0 |
|
|||||||||||||
|
ц = |
500 кг |
|
|
|
|
|||||||||||
7 |
Цемент ест. B/ U= 0 , 5 ; R „ = |
7,0 |
5,8 |
4 ,3 |
3,8 |
3,6 |
3,6 |
3,5 |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
=23; нагрузка |
,3 от R„ |
7,0 |
5,8 |
4 ,0 |
3,8 |
3,7 |
3,6 |
3,5 |
|
|
||||||
8 |
Цементест. B/ U= 0 , 5 ; R „ = |
14,0 11 ,3 |
8,4 |
7,6 |
7,3 |
7,2 |
7,1 |
7,1 |
7,0 |
||||||||
|
= |
23; нагрузка 0,6 от R„ |
14 ,0 II ,3 |
8,2 |
7,6 |
7,4 |
7,2 |
7,2 |
7,0 |
7,0 |
|||||||
9 |
Цементест. в/ц=0,5; /?„= |
21 ,0 17,0 13,5 12,6 12,3 12,2 |
12,1 |
12,0 |
12,0 |
||||||||||||
|
= |
23; |
нагрузка 0,9 от R „ |
21 ,0 17,0 13,2 12,6 12,4 12,3 |
12,2 |
12,0 |
12,0 |
||||||||||
10 |
Цемент |
пропар. в/ц= 0,5 |
7,5 |
5,3 |
4 ,5 |
4,3 |
4 ,2 |
4,15 |
4 ,1 |
4,09 |
4 ,07 |
||||||
/?„'=25 нагрузка 0,3 отRn 7,5 |
5,3 |
4,5 |
4,3 |
4,2 |
4,1 |
4,0 |
4,0 |
4,0 |
|||||||||
|
|||||||||||||||||
11 |
Цемент пропар. в/ц= 0,5; |
15,0 П ,2 9,4 |
8,9 |
8 J |
8,6 |
8,5 |
м |
8,3 |
|||||||||
|
/?„=25; нагрузкаО.б отR n |
15,0 П ,2 |
9,1 |
8,9 |
8,6 |
9,6 |
8,4 |
8,3 |
8,2 |
||||||||
12 |
Цемент |
проп. |
ВЦ = 0,5; |
22,0 18,0 і 4 ,6 13,7 13,3 13,2 |
13,1 |
13,1 |
13,0 |
||||||||||
22 ,0 18,0 14,1 |
13,7 13,3 13,2 |
13,1 |
13,0 |
13,0 |
|||||||||||||
|
R „ = 25; Нагрузка 0,9от/?„ |
||||||||||||||||
13 |
Цемент проп./?„=31. На- |
10,0 |
8,0 |
6,8 |
6,5 |
6,4 |
6,3 |
6,28 |
6,2 |
6,2 |
|||||||
10,0 8,0 6,8 6,5 6,4 6,3 |
6,3 |
6,2 |
6,2 |
||||||||||||||
|
грузка |
0,3 |
от |
R „ |
|||||||||||||
и |
Цемент проп. R „ = 31. На- |
20,0 |
16,6 |
14 ,5 13,9 |
13,6 13,5 |
13,4 |
13,4 |
13,3 |
|||||||||
грузка |
0,6 |
от |
R n |
20,0 16,6 14,4 13,9 13,/ 13,6 |
13,5 |
13,4 |
13,2 |
||||||||||
|
|||||||||||||||||
|
Цемент проп. /?„=31. На- |
30,0 26,0 22 ,3 21 ,3 20,9 20,8 |
20,7 |
20,7 |
20,6 |
||||||||||||
|
грузка |
0,9 |
от R,, |
30 .0 26,0 22,0 21 ,3 20,8 20,7 |
20,6 |
20,6 |
2СҢ6 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
76
а
с
% |
Объект исследования |
,о. |
|
16 |
Раствор: состав 1: 1, |
|
В/ц = 0 , 5 |
17Раствор: состав 1 : 3, в/ц = 0,5
18Раствор: состав 1 : 5, в/ц = 0,5
19Раствор: состав 1 : 1
со о II =г я
20 Раствор: состав 1 : 3, в/ц = 0,3
Продолжение таблицы 39
0 |
|
Время релаксации, |
сутки |
|
|
|||||
0,15| |
1 |
2 |
з |
4 |
5 |
|
6 |
7 |
||
|
|
напряжение, кг см1 |
|
|
|
|||||
15,0 И ,6 |
8,8 |
8,0 |
7,6 |
7,4 |
7,3 |
7,2 |
— |
|||
15,0 |
11 ,6 |
8,4 |
8,0 |
7,6 |
||||||
7,5 |
7,4 |
7 |
2 |
|
||||||
13,0 |
9,6 |
6,9 |
6,2 |
6,0 |
5,9 |
5,8 |
5,8 |
— |
||
13,0 |
9,6 |
7,1 |
6,2 |
6,0 |
5,8 |
5,8 |
5,8 |
|||
9,0 |
6,0 |
4,1 |
3,6 |
3,3 |
3,2 |
3,18 |
3,1 |
-------- |
||
9,0 |
6,0 |
4,4 |
3,6 |
3,2 |
3,1 |
3,1 |
3,1 |
— |
||
27,0 |
19,2 |
15,2 |
14 ,2 13,7 |
13,5 |
13,4 |
13,3 |
~ |
|||
27 ,0 19,2 |
15,4 14,2 |
13,7 13,5 |
13,4 |
13 3 |
||||||
13,0 |
9,6 |
6,0 |
5,0 |
4,6 |
4,4 |
4,3 |
4,2 |
|
||
13,0 |
9,6 |
5,8 |
5,0 |
І4 ,6 |
4,4 |
4,2 |
4,2 |
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 40 |
Параметры и характеристика |
релаксации |
напряжения дисперсных |
||
|
|
структур (табл. 39) |
||
С |
Параметры |
Граничные |
данные |
Характеристика дисперсности |
с |
2 |
Р |
а |
Rm Ro |
а |
|
|
|
т і |
тср |
О |
Ѵт { |
2 |
1 |
0,52 |
2,0150 |
•П,2 |
4,0 |
0,1314 |
0,4917 |
0,6140 |
1 ,2487 |
18 |
||
2 |
0,29 |
1 |
,7976 |
30,0 |
19,2 |
0,1010 |
1 ,3685 |
7 ,9682 |
5 ,8226 |
185 |
|
3 |
0 ,зЬ |
1 |
,5389 |
39 ,0 |
26,2 |
0,1869 |
1,5686 |
5,8831 |
3 ,7505 |
80 |
|
4 |
0,50 |
1 ,6627 |
16,0 |
7,6 |
0,1764 |
0,7234 |
1 ,6176 |
2,2361 |
20 |
||
5 |
U ,35 |
1,8954 |
39,0 |
27,8 |
0,1180 |
0,7881 |
2,9559 |
3,7506 |
80 |
||
6 |
0,54 |
1,4580 |
52,0 |
37,0 |
0,2475 |
0,9924 |
1 |
,8133 |
1,8271 |
16 |
|
7 |
0,68 |
1 ,5209 |
7,0 |
3,5 |
0,3296 |
0,7030 |
1 ,0526 |
1 ,4972 |
9 |
||
8 |
0,62 |
1,5843 |
14,0 |
7,0 |
0,2689 |
0,6758 |
1 ,1492 |
1,7005 |
11 |
||
9 |
0,59 |
1 |
,7992 |
21 ,0 |
12,0 |
0,2106 |
0,5497 |
1 |
,0457 |
1 ,9023 |
13 |
10 |
0,35 |
1 |
,9221 |
7,5 |
4,0 |
0,1180 |
0,7886 |
2 |
,9559 |
3 ,7482 |
80 |
11 |
0,39 |
1 |
,7179 |
15,0 |
8,2 |
0,1178 |
0,8832 |
1,4494 |
1,6411 |
59 |
|
12 |
0 ,57 |
1,7226 |
22,0 |
13,0 |
0,2012 |
0,6355 |
1,1853 |
1 ,8651 |
14 |
||
13 |
0,47 |
1 ,8212 |
10,0 |
6,2 |
0,0661 |
0,6324 |
' 1 |
,5565 |
2,4612 |
29 |
|
14 |
0,46 |
1,6526 |
20,0 |
13,2 |
0,0974 |
0,8341 |
2,2136 |
2,6538 |
32 |
||
15 |
0,60 |
1,7123 |
30,0 |
20,6 |
0,2247 |
0,6220 |
1,1662 |
1,8749 |
12 |
||
іб |
0,51 |
1,4576 |
15,0 |
7,0 |
0,2312 |
1 ,1796 |
2 |
,0685 |
1,7536 |
19 |
|
17 |
0,58 |
1 ,9129 |
13,0 |
5,8 |
0,1725 |
0,5203 |
0,9493 |
1,8245 |
13 |
||
18 |
0,46 |
1,6589 |
9,0 |
3,1 |
0,0915 |
0,8341 |
2,2140 |
2,6543 |
32 |
||
19 |
0,43 |
1 ,8257 |
27,0 |
13,0 |
0,1157 |
• 0 ,6733 |
1 |
,9504 |
2,8967 |
43 |
|
20 |
0,61 |
1,5710 |
13,0 |
4,2 |
0,2562 |
0,6817 |
1 |
,1703 |
1 ,7167 |
12 |
77
Из табл. 39 видно, что среднеабсолютная погрешность взаим ного отклонения расчетных и опытных определений по всем ис пытанным образцам не превышает 1%; максимальная погреш ность по отдельным замерам около 3%.
Хорошая согласованность расчетных и опытных определе ний кинетики релаксации свидетельствует о том, что статистиче ская характеристика (табл. 40), полученная путем вычислений по формулам (16, 17, 55), достаточно полно отражает релакса ционные свойства дисперсных структур и потому в известной мере может служить их количественной характеристикой.
Так как во всех реальных телах при нагружении одновре менно протекают два взаимообусловленных процесса: процесс падения напряжения (релаксация) и процесс увеличения отно сительной длины образца (ползучесть) [97, 98], то, исходя из тех же теоретических предпосылок термодинамического равно
весия системы |
[99, |
100] и статистической теории «наиболее сла |
||
бого звена» [9, |
19 |
] (при соответствующей модификации), полу |
||
чаем уже известное в литературе |
[101 ] эмпирическое уравнение |
|||
ползучести |
|
|
|
|
|
|
А/ = Д/т (1 - |
е~а'Р), |
(83) |
которое, как легко видеть,, по своей аналитической структуре идентично с уравнениями вида (14, 18, 27, 32 и др.).
§14. Гидратация окиси кальция
Висследованиях ряда авторов [102] показано, что введение 3—5% двуводного гипса в негашеную известь приводит к рез кому замедлению гидратации, повышению прочности и умень
шению объемного расширения в процессе гидратационного твер дения окиси кальция. Более глубокие исследования [103] ме ханизма влияния гипса на гидратацию и кристаллизационное структурообразование окиси кальция показали, что максималь ный эффект действия гипса достигается при затворении окиси кальция насыщенным раствором гипса, содержащего около 1% CaS04 • 2Н20 (к весу извести) в твердой фазе суспензии и что
дальнейшее увеличение содержания гипса не оказывает влияния ни на скорость гидратации, ни на кинетику структурообразования.
В работе [104] показывается, что кинетика гидратации сус пензии окиси кальция в воде и в растворах гипса различной концентрации [103] удовлетворительно описывается уравне нием вида
78
Q(t) = 100(1 — е~а‘Р), |
(84) |
где Q(t)— относительное количество (%) тепловыделения или химически связанной воды при гидратации за время t\ а и р параметры, зависящие от условий гидратации и природы веще ства.
Из табл. 41, 42 видно, что среднеабсолютная погрешность взаимного отклонения расчетных и опытных [103] определений менее 1%.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
|
41 |
||
Сравнение расчетных (числитель) и опытных |
(знаменатель) |
|
|
||||||||||
определений кинетики гидратации окиси кальция по |
|
|
|||||||||||
|
|
|
тепловыделению |
|
|
|
|
|
|
||||
Дисперсион |
|
Время |
гидратации, |
мин |
|
|
Параметры |
|
|
||||
30 |
20 |
30 |
40 |
60 |
80 |
100 |
|
|
5-5 |
||||
ная среда |
а |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
л у |
||||
|
|
|
количество тепла, |
% |
|
|
|
С |
Я |
||||
Вода |
80 |
88 |
90 |
94 |
98 |
100 |
— |
|
0,510 |
0,46 |
0,33 |
||
80 |
88 |
90 |
96 |
98 |
100 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Раствор |
41 |
76 |
93 |
97 |
98 |
99 |
100 |
0,021 |
1 ,40 |
0,60 |
|||
гипса, 0,5% |
42 |
76 |
93 |
96 |
97 |
98 |
100 |
||||||
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||
Раствор |
26 |
57 |
64 |
76 |
89 |
94 |
100 |
0,024 |
1 ,10 |
0,60 |
|||
гипса, 1% |
26 |
55 |
64 |
78 |
89 |
94 |
100 |
||||||
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||
Насыщенный |
21 |
34 |
45 |
' 53 |
66 |
75 |
81 |
|
0,032 |
0,86 |
0,71 |
||
раствор |
|
||||||||||||
20 |
34 |
45 |
55 |
68 |
75 |
81 |
|
||||||
гипса |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
42 |
Сравнение расчетных (числитель) и опытных (знаменатель) определений кинетики гидратации окиси кальция по количеству
химически связанной воды
|
|
Время гидратации, |
час |
|
||
Дисперсион 1 |
2 |
3 |
4 |
6 |
. 20 |
40 |
ная среда |
|
|
химически связанной воды, |
|||
количество |
||||||
|
|
|
% массы |
|
|
|
64 |
75 |
80 |
84 |
86 |
97 |
100 |
Вода |
76 |
81 |
84 |
86 |
98 |
100 |
64 |
Параметры |
Погреш ность,% |
||
а |
Р |
||
|
|||
1,035 |
0,40 |
0,43 |
Насыщенный |
24 |
33 |
39 |
43 |
50 |
72 |
83 |
0,50 |
0,86 |
раствор |
|
|
|
|
|
|
0,280 |
||
24 |
33 |
39 |
42 |
50 |
74 |
85 |
|
|
|
гипса |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
79